火灾受损混凝土再碱化修复过程中的导电原理分析.pdf

第 3 0卷 第 1期 2 0 1 3年 3月 建筑科学与 J o u r n a l 0 f Ar c h i t e c t u r e 工程 学报 a n d Ci v i l En g i n e e r i n g Vo 1 3 0 M a r NO 1 2 O1 3 文章编号 ： 1 6 7 3 2 0 4 9 ( 2 0 1 3 ) 0 卜0 0 5 5 0 5 火灾受损混凝 土再碱化修 复过程 中的 导 电原理分析 熊 焱 ， 屈 文俊 ， 张 翔 ( 1 华南理工 大学 亚热带建筑科学 国家重 点实验室 ， 广东 广州 5 1 0 6 4 0 ； 2 同济大学 土木工 程学院 ， 上海2 0 0 0 9 2 ；3 同济大学建筑设计研究 院( 集 团) 有 限公 司， 上海2 0 0 0 9 2 ) 摘 要 ： 将 电化 学再碱 化应 用 于火 灾受损后 的混凝 土 结构 ， 全 面、 深入 地 分 析 了再 碱 化 对 火 灾 受损后 中性化 混凝 土碱 性环 境修 复 的机理 ； 在 此基础 上 对再 碱 化修 复 过程 中各 离子 的 迁移 状 况进 行 了研 究； 推导了各离子迁移数 的理论模 型， 得到 了再碱化过程 中 OH一和 Na 浓度 比与其迁移数的关 系， 并对再碱化修复过程 中的导电原理做 了分析研 究。结果表明： 电化 学再碱化对 中性化混凝土碱 性环境的修复机理是 电解、 电渗 、 扩散和毛细管虹吸等共同作 用的结果。该研究为实现电化学再碱 化 的控 制提供 了基础 性理 论依 据 。 关键 词 ： 再碱 化修 复 ； 火 灾 ； 混凝 土 ； 离子 迁移 ； 导 电原理 中图分 类号 ： TU3 5 2 1 文献标 志码 ： A An a l y s i s o f Co nd u c t i v i t y M e c h a ni s m o f Re a l ka l i z a t i o n Re p a i r o n Fi r e Da ma g e d Co nc r e t e XI O NG Y a n ，QU We n 一 u n ， Z H ANG Xi a n g 。 ( 1 S t a t e Ke y La b o r a t o r y o f S u b t r o p i c a l Bu i l d i n g S c i e n c e ，S o u t h Ch i n a Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y ，Gu a n g z h o u 5 1 0 6 4 0，Gu a n g d o n g，Ch i n a ；2 De p a r t me n t o f Ci v i l En g i n e e r i n g，To n g i i Un i v e r s i t y ，Sh a n g h a i 2 0 0 0 9 2 ， Ch i n a ：3 Ar c h i t e c t u r a l De s i g n a n d Re s e a r c h I n s t i t u t e o f To n g i i Un i v e r s i t y ( Gr o u p )C o ，L t d ， S h a n g h a i 2 0 0 0 9 2，Ch i n a ) Ab s t r a c t ： El e c t r o c he mi c a l r e a l k a l i z a t i o n wa s i nt r od uc e d a nd a ppl i e d i n f i r e da m a g e d c on c r e t e s t r uc t ur e Ba s e d on a n i n d e pt h a na l y s i s o f r e p a i r m e c ha ni s m of r e s t o r i ng a l ka l i n e e n vi r o n m e nt o f f i r e da ma g e d ne ut r a l c on c r e t e by r e a l ka l i z a t i o n t e c hni qu e， t he be ha v i o r s o f i o ni c t r a ns f e r i n t h e p r oc e s s o f r e a l k a l i z a t i o n r e p a i r we r e s t ud i e d The t h e or e t i c a l mo d e l o f i o n i c t r a n s f e r q u a nt i t y wa s d e r i v e da nd t he r e l a t i o ns be t we e n c on c e nt r a t i on r a t i o a n d t r a n s f e r e n c e n umbe r s o f 0H a nd Na d u r i n g t h e r e a l k a l i z a t i o n we r e o b t a i n e d M o r e o v e r ，t h e c o n d u c t i v i t y me c h a n i s m o f r e a l k a l i z a t i o n r e p a i r wa s i n i t i a l l y e x p l o r e d Th e r e s u l t s s h o w t h a t t h e r e p a i r me c h a n i s ms o f e l e c t r o c h e mi c a l r e a l k a l i z a t i o n f o r n e u t r a l c o n c r e t e a l k a l i n e e n v i r o n me n t i n c l u d e e l e c t r o c h e mi s t r y ，e l e c t r o o s mo s i s ， d i f f us i o n a nd s i p ho na g e，e t c The r e s e a r c h p r ov i d e s t h e o r e t i c a l b a s i s f o r t he c o n t r ol t he or y o f e l e c t r oc he m i c a l r e a I ka 1 i z a t i o n Ke y wo r d s：r e a l k a l i z a t i o n r e p a i r ；f i r e ；c on c r e t e；i on i c t r a ns f e r；c o nd uc t i v i t y m e c h a ni s m 收稿 日期 ： 2 0 1 2 - 1 2 - 1 8 基金项 目： 国家 自然科学基金青年科学 基金项 目( 5 0 9 0 8 0 8 8 ) ； 广州市珠江科 技新星专项项 目( 2 0 1 2 J 2 2 0 0 0 2 7 ) ； 亚热带建筑科学国家重点实验室 自主研究课题资助项 目( 2 0 1 2 Z C 2 6 ) 作者简介： 熊焱( 1 9 7 8 一 ) ， 女 ， 江西南 昌人 ， 讲师 ， 工学博士 ， 博士后 ， E - ma i l ： x y a n s c u t e d u c n 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 5 6 建筑科 学与工程 学报 2 0 1 3 年 0 引 言 1 再碱化机理分析 近年来， 许多学者对高温后? 昆 凝土材料 的性能 损伤机理及其宏观力学性能变化规律做 了大量的试 验研究。李 固华等_ 】 、 王春华等l 2 对高温后影响混 凝 土力学性 能 的原 因 进行 了试 验 研究 ， 得 出粗 骨 料 和水泥胶体在高温后抗折强度、 抗压强度 降幅都远 小于混凝土， 在 2 03 0 0之 间， 水泥胶体强度 甚至略有上升 ， 水泥胶体 同粗骨料之间存在着热变 形不协调 。吴波等 利用扫描电子显微镜对不同温 度作用后的 C 7 O和 C 8 5两种高强 昆凝土的微观结 构进行了观察分析 ， 总结 了高强混凝土 内部结构随 温度的变化规律， 分析 了高温后高强混凝土宏观力 学性能的变化原 因。吕天启等 通过 X射线衍射 分析及扫描电镜观测 ， 研究了经过高温、 冷却并静置 若干时间后混凝土 的物相及微观形貌 ， 从化学成分 的变化上分析了? 昆凝土强度 降低 的原因。冯竟竞 等 l 5 的研 究表 明 ， 随着温度 升高 ， 水泥 基材 料 内部致 密 的水 泥浆体 结构逐 渐 被破坏 ， 3 0 0后尤 为严 重 ， 并 由表及里逐步深化， 孔隙率明显增加 ， 阀值孔径不 断 增大 ， “ 孑 L 粗 大 化 ” 严 重 。柳 献 等 6 认 为 ， 升 温 至 4 0 0。C之前， 混凝土材料 的质量损失主要来 自于内 部水分的散失 ， 4 0 0。 C 后氢氧化钙开始分解 ， 石灰石 不参与 白密实混凝土的水化反应 。P a p a y i a n n i 等 对 3种成分不同的火山灰或煤灰掺和料混凝土的受 火后残余性能进行 了研究。C h i a n g等跚进行 了高 温 后钢 筋 、 ? 昆凝土 粘结 滑移性 能 的拔 出试 验 ， 并 建立 了在混凝土热传导的动态过程 中钢筋与混凝土之间 的粘结滑移性能数值模型。 高温下的快速 中性化使混凝土内部碱性环境降 低 ， 钢筋表面 的钝化膜被破坏， 钢筋将受到锈蚀 ； 同时 ， 高温下混凝土微观结构变差 ， 即孔隙率增大 、 内部贯 通裂缝 增 多 。 由此 可见 ， 火 灾对 混 凝 土 耐久 性有很大的影响。再碱化主要应用电解 、 电渗 、 扩散 等多重电化学原理 ， 在钢筋与混凝 土之间施加一个 电场， 在直流电的作用下 ， 高碱性的电解质溶液向钢 筋周围的混 凝土渗 透 ， 恢 复钢筋 周 围混凝 土的高 p H值 ， 使钢筋表面恢复钝化 ， 以减缓或阻止钢筋的 继续腐蚀 ， 从而达到修复损伤结构耐久性能的目的。 本文中笔者在分析再碱化修复机理的基础上 ， 对再 碱化过程 中混凝土 内部的导电原理进行 了研究 ， 为 火灾损失后混凝土再碱化修复技术的控制提供了基 础性 理论依 据 。 电化 学再碱 化机 理如 图 1 所 示 ， 可 以看 出 ， 电极 处发生电化学电解反应 1 0 1 1 。再碱化过程中的主要 反应 和作 用如下 ： 结构 表 面 钛 金属 网( 阳极) Na I 2 S Na CO 溶液 t OH I， l H o + e 一 = O H 一 + 吉 H 流 电源 钢 筋( 阴极) 混 凝土 l 一 电解 ；2 电迁 移 ；3 一 电渗 ；4 扩散 ；5 一 毛 细臂 虹 口苁 图 1 电化学再碱化机理 Fi g 1 El e c t r o c he mi c a l Re a i ka l i z a t i o n Pr i nc i pl e 一 方面 ， 在阳极碳酸钠 ( Na C O。 ) 溶液中的阴离 子 有碳 酸根 离 子 ( C O ； 一) 和 氢 氧 根 离 子 ( OH一 ) ， 而 C O； 一不 易 氧化 ， 不 会 在 阳极 放 电， 而 溶 液 中 的 OH一 将优先在阳极放电且析出氧气 ， 即 1 2 0H一一H2 O+O 2 +2 e ( 1 ) 厶 另外， 在 阳极还伴随着电解水反应 ， 即 1 H2 O一O2 +2 H。 。 +2 e ( 2 ) 厶 另一方面， 通入的直流 电迫使钢筋表面 的阳极 反应完全停止， 因 Na C O。 溶液 中只有电极电位代 数值小的活泼金属 阳离子 ( Na ) ， 则水溶液 中 H 优先得到电子， 在钢筋表面发生如下的阴极反应 2 H 2 O+2 e H 2 + 2 OH ( 3 ) 式 ( 3 ) 中所产 生 的 OH一 一部分 向 阳极 发 生 电迁 移， 另一部分滞留在钢筋周 围， 滞 留的那部分 OH一 会提高钢筋周围混凝土的碱性 。 同时， 在外加电场作用下 ， 高碱性电解质溶液会 透过混凝土多孔的基体 ， 电渗到已经碳化的混凝土 基体中， 以达到使混凝土碱性恢复的目的。另外， 由 于电解质溶液浓度差 的存在 ， 高碱性 Na C O。 溶液 也会通过扩散作用和毛细管虹吸作用进入到混凝土 基体内。 综上所述 ， 电化学再碱化修复技术主要是基于 钢筋作 为 阴极 的 电化 学 反应 产 生 OH 和 高碱 性 电 解质溶液， 并通过电渗、 扩散和毛细管虹吸作用进入 混凝土基体内， 从而实现对钢筋周 围混凝土碱性 的 恢 复 。 2 再碱化过程 中的导电原理 在实际应用 中， 一般采用 Na C O。 溶 液作 为电 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1期 熊 焱， 等 ： 火灾受损混凝土再碱化修复过程 中的导电原理分析 5 7 解质溶液 。Na C O 。溶液是第 二类导体 ， 其 中电流 是由离子输送 的。因此 ， Na 。 C O 。溶液 的电导是离 子电荷 、 离子速度等 的函数。再碱化过程 中电流在 电解 质溶 液 中通 过 的示意 图 如 图 2所示 。设 界 面 A 为碳化 混凝 土 的 表 面 ， 在 界 面 A 的左 侧 为 Na 。 C O 。 溶液 ， 在 界面 A 的右侧为碳化混凝 土 的孑 L 隙水溶 液 ， 电极表面 的 2点之 间距 离为 d ， 其 间 电位差 为 A g * 。因此在 Na C O 。 溶液 中就必然有一个 电位梯 度 ， 即 一一 ( 4 ) n 7 图 2 电流在 电解质溶液 中通 过的示意图 Fi g 2 S c he ma t i c Di a g r a m o f Cu r r e n t s i n El e c t r o l y t e S ol ut i o n 在实际的再 碱化装置 中， 其 电力线分布如 图 3 所示 。为分析方便 ， 近似地取 电位梯度 为 一一 ： ：= ( 5 ) 图 3 再碱化装置 中性化 混凝 土内部的电力线分布 Fi g 3 Po we r Li ne Po we r l i ne Di s t r i b ut i o ns i n Ne ut r a l Co nc r e t e i n Re a l k a l i z a t i on De v i c e 若第 i 种 离 子 的 电荷 为 q ， 那 么 这 个 离 子 将 受 到一个电力 Y 的作用 ， 即 Y 一q i ( 6 ) 由于离子在有限粘度的介质 中移动， 所以还受 到一 个方 向相 反摩 擦力 Y r 的作 用 ， 即 y “ 一志 “ ( 7 ) 式中： k 摩擦因数 ， 在这里假定等号左、 右两边溶液 中的摩擦 因数相同； 为速度 。 在上述 2个力的联合作用下 ， 离子将以依赖于 其质量 m 的某一加速度 a 运动 ， 即 m i a q 一 是“ 7 3 ( 8) a i 一 ( 9一 ) 一 ( ) 式 中 ： t 为 时 间 。 将 式 ( 9 ) 中 的 。 代入 式 ( 8 ) 并积 分 ， 得 到离 子在 电场 中移 动 的方程 式 ， 即 一 ( 卜e ) ( 1 0) 由于内摩擦 因数 的绝对值 比离子的质量大得多 ( 忌 t ) ， 所 以经 过很 短 的时 间后 ， e 将 变得 比 1 小 得多 ， 因此 可 以略 去 。此 时 ， 离子 将 以均匀 的速 度 移动， 则式( 1 0 ) 可变为 一 一 q i dg t 一 ? ( 1 1 )k k d “ “ x d x 。 d 式中： 为给定介质 中在单位 电位梯度下 的离子绝 对速 度 ， 一 。 忽略碳化混凝 土孔 隙水溶液中的其他离子 ， 则 溶液中主要有 Na ， OH一， C O； 一三种离子存在 。因 为正 离子 和负 离子 是 以相反 的方 向移 动 ， 故 一 N 十+ ( ) H 一+ I c o 一 ( 1 2 ) 式中： 为通过的总电流 ； I N o +， 一， c c ， 分别为与 Na f ， OH一， C 0 2 一有关 的 电流 。 若在 电解质溶液中选取某一想像 的横截面面积 为 S 的界面， 则 电流将 等于单位时间 内通过此界 面的正、 负电荷数 ， 即 S A e ( n N + 。N + + ( ) H 一 H 一 + 2 一 妇) ( 1 3 ) 式中： r N a +， T O H +， ri C O ! 一分别为每 1 mL溶液 中 Na ， OH一， c o l 的粒子数 ； e 为元 电荷 。 将式 ( 1 3 ) 等号右边乘以和除以阿伏加德罗常量 N ， 可得 I =SA ( C N a + +- - C o H - 一+ 2 a o ) ( 1 4 ) 式 中 ： 一， 。N +， a o 一分 别 为 Na 。 ， OH， C ( ) ； 一 的 离子迁 移率 ， 。 ) H = = = F “ ， +一F +， = F ， F 为法拉 第常 量； C N a +， 一， C C O 一分 别 为 Na ， OH一， C 0 2 通 过 界 面 A 时 的 浓 度 ， C N a +： n一 灯 一 。 在一系列等价离子 中， 电迁移率随着离子半径 的增加而变大。各离子 的迁移率彼此差别 不大， 但 OH一， 特别是 H 则具有异 常高 的迁移 率， 其迁移 率 比其他离子大 3 8倍_ 1 。因为 c ol 一的迁移率 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 5 8 建 筑科 学与 工程 学报 2 0 1 3血 与 Na 的迁移率相差不大 ， 所 以为了简化分析 ， 把 c o g 的迁移率近似等于 Na 的迁移率 ， 即 o DN +， 则式 ( 1 4 ) 可 变为 I =S ( C N a + + 一+2 硪 +) ( 1 5 ) 虽然 。N + 和 。 】 一 随浓 度 的变化 不 大 ， 随温 度 的 变化 比较大 ， 但是二者 的比A b H - 化不大 ， 稳定 在 4左右 ， 因此 ， 式 ( 1 5 ) 可 变 为 一 S A a o +( + 4 一+ 2 ： 一) ( 1 6 ) Na 。 C O 。 是强 电解质 ， C N a +等于 2倍 的 C c o ， 而 C 。 显然与阴极钢筋表面产生的 OH一的数量有关 ， 因此 J ： ： 2 SA +( c N + 2 f 。 H ) A X ( 1 7 ) 又因某种离子迁移数与其迁移速度 、 化合价 数 及 浓度C i 成正比 ， 即t 一 2 iC i z ， 所 以 Na + 一 0N a+ N a+c N a + ( uN a + N a +C N a +1 一 H Z O H C O H + g o ； c o ；c c o ； 一) t ( ) H H ( ) H C o H ( UN +Z N a +C N a + 。 】H o H C O H 一+ o ； 一 c ( ) ； 一 c c o ； ) c ( 一一 c c c 一 ( 。N + Z N + C N + U 】 H Z O H C O H + g 0 ； c o ； 一 c c o ； 一) ( 1 8) 式 中 ： t N ， t O H ， f c o ； 分 别 为 Na ， OH一， C 0 i 一 的 离子迁移数 。 由 前 面 的 推 导 可 得， 。)H 一 一 ， o + 一 ， 一 F ， 勰2 一一a o + ， 一4 a o +， c +一 2 c c 2 ， Z N a 十一 1 ， H 一一 1 ， c o 一2 ， 因此 式 ( 1 8 ) 可 变为 f + = _=： ! E 2 ( 1 +2 C O H + - ) 一 1 一 = = 2一 # 一 2 ( 1 + 2 ) ( 1 9) 由式 ( 1 9 ) 可得 Na 和 OH一的浓度比与其迁移 数的关 系 ， 见 表 1 。由表 1可 以看 出： t N a +， t 。 ， ，。2 随 着 的 变 化 变 动 很 大 ， 越 大 ， 则 。 n 越 大 ， + 和 ； 越 小 ； 反 之 ， 越 小 ， 则 。 n 一 越 表 l Ta b 1 C o n 一( C N a +) I 1 与离子迁移数的关 系 Re l a t i o n s B e t we e n C o H 一( C N a +) 一 a n d I o n i c T r a n s f e r Qu a n t i t i e s C O H一 ( C N a + )一 0 1 0 5 1 0 2 0 3 0 5 0 N a + 0 4 1 7 0 2 5 0 0 1 6 7 0 1 0 0 0 0 7 1 0 0 4 5 t O H- 0 1 6 6 0 5 0 0 O 6 6 6 0 8 0 0 0 8 5 8 0 9 1 0 c o ； 一 0 4 1 7 0 2 5 0 O 1 6 7 O 1 0 0 0 0 7 1 0 0 4 5 小 ， +和 。 一 越 大 。在碳 化 混 凝 土 再碱 化 刚开 始 时， 钢筋周围混凝土孔隙内没有 Na 和 C O；( 忽略 混凝土 内部原有 的 Na ， K ， C a ， C O ； 一等离子) ， 此时在钢筋阴极处的由阴极反应和电解水反应产生 的 0H一 几乎全部向阳极迁移 ； 当钢筋周围混凝土孑 L 隙 内 Na 逐 渐增 多 时 ， 就会 有 一 部 分 oH一 滞 留在 钢筋周 围的混凝土孔隙中。但是 由于产生的 OH 在钢筋表面的局部浓度很高， 因此 ， 在混凝土再碱化 的整个过程 中， oH一 都一直具有很大的迁移数 。 实际上 ， 在进行混凝土再碱化的过程 中， 各构件 的电阻电压不同， 电流也必定不同， 这样就导致各构 件阴极钢筋处 OH一的迁移数有一定差异， 但在进行 混凝 土再碱 化 的各 构件 中 OH一都 一 直具 有 很 大 的 迁移数 ， 因此假 定 不论 电流 大小 如何 ， 各构 件 中 OH一 的迁移数 t o 一都相 同。同时， OH一的迁 移数 t o w 一在某个 混 凝 土 再 碱 化 的过 程 中 不 是 一 个 恒 定 值， 随着 H_的减小而减小， 可定义 O H 的平均迁 Na 移数 d ) H 一 为 d )H 一l i m 二立 一 +o 。t l i m H 一 n ( 2 0 ) _ + = 了 式中： t i n表示把再碱化时间 t分成 等分 ； t l 为 第 J时 间段 内 OH一 的迁 移数 。 3 结语 ( 1 ) 通过深入分析得到了电化学再碱化对中性 化混凝土碱性环境的修复机理： 再碱化是 由电解、 电 渗、 扩散和毛细管虹吸等共同作用 ， 实现对钢筋周围 混凝土碱性的恢复作用的结果 。 ( 2 ) 通 过 电化学 原 理研 究 得 出 了再 碱 化 过程 中 的导 电原理 ， 推导 了各离 子迁 移数 的计算 模型 ， 并且 得到了再碱化过程 中 OH一和 Na 的浓度比与其迁 移数的关系， 为更加全面研究再碱化过程 中各个物 理化学对再碱化的贡献以及实现再碱化的控制提供 了基础性 理论 依据 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1 期 熊 焱， 等： 火灾受损混凝土再碱化修 复过程 中的导电原理分析 5 9 参考文献 ： Re f e r e n c e s： 1 2 3 4 5 6 李 固华 ， 凤 凌云 ， 郑盛娥 高温后混凝土及其组成 材料 性能研究 J 四川建筑科学研究 ， 1 9 9 1 ， 2 0 ( 2 ) ： 1 - 5 LI Gu h u a ， FENG Li n g y u n ， Z H ENG S h e n g e S t u d y o n Pe r f o r man c e o f Con c r e t e Af t e r Hi g h Te mp e r a t ur e a n d Ma t e r i a l C o mp o s i t i o n J S i c h u a n B u i l d i n g S c i e n c e ， 1 9 9 1 ， 2 0 ( 2 )： 1 - 5 王春华 ， 李小红 ， 潘家 鼎， 等 高温 ( 火 灾) 后混 凝土 结 构 强度 损 伤 程 度 评 估 方 法 的探 讨 J 工 程 力 学 ， 1 9 9 4 ， l l ( 增 ) ： 7 1 l 一 7 1 4 W ANG Ch u n - h u a ， LI Xi a o h o n g， P AN J i a d i n g， e t a 1 Hi g h Te mp e r a t u r e ( F i r e)o f S t r e n g t h o f Co n c r e t e S t r u c t u r e D a ma g e As s e s s me n t Me t h o d J E n g i n e e r i n g M e c h a n i c s ， 1 9 9 4， 1 1 ( S ) ： 7 1 1 7 1 4 吴波 ， 袁杰 ， 杨成 山 高温后高强混凝土 的微观结 构分析 J 哈尔滨建筑 大学 学报 ， 1 9 9 9 ， 3 2 ( 3 ) ： 8 - 1 2 WU B o。 YUAN J i e ， YANG Ch e n g s h a n An a l y s i s o f t h e M i c r o s t r u c t u r e o f H S C Af t e r Hi g h Te mp e r a t u r e J - 1 J o u r n a l o f Ha r b i n Un i v e r s i t y o f C i v i l E n g i n e e r i n g a n d Ar c h i t e c t u r e ， 1 9 9 9 ， 3 2 ( 3 )： 8 - 1 2 吕天启 ， 赵 国藩 ， 林志伸 高温后静置混凝土力 学性能 试验研究 J 建筑结构学报 ， 2 0 0 4 ， 2 5 ( 1 ) ： 6 3 7 0 LU Ti a n - qi ZHAO Guo f a n，LI N Zhi s he nEx pe r i me n t a l S t u d y o n M e c h a n i c a l P r o p e r t i e s o f L o n g S t a n d i n g C o n c r e t e Af t e r Ex p o s u r e t o Hi g h Te m p e r a t u r e J J o u r n a l o f B u i l d i n g S t r u c t u r e s ， 2 0 0 4 ， 2 5 ( 1 ) ： 63 - 7 0 冯竟竞 ， 傅 宇方 ， 陈忠辉 ， 等 高 温对水 泥基 材料微 观 结构 的 影 响 J 建 筑 材 料 学 报 ， 2 0 0 9 ， 1 2( 3 ) ： 3 1 8 32 2 F E N G J i n g j i n g F U Yu - f a n g 。C HE N Z h o n g h u i ， e t a 1 Ef f e c t o f Hi g h Te mp e r a t u r e s o n M i c r o s t r u c t u r e o f C e me n t b a s e d C o mp o s i t e Ma t e r i a l J J o u r n a l o f Bu i l d i n g M a t e r i a l s ， 2 0 0 9， 1 2 ( 3 )： 3 1 8 - 3 2 2 柳献 ， 袁勇 ， 叶 光 ， 等 高性 能混 凝土 高温 微观 结构演化研究 f J 同济大学学 报 ： 自然 科学版 ， 2 0 0 8 ， 36( 1 1)： 1 4 73 1 4 78 7 8 9 1 O 1 1 1 2 1 3 LI U Xi a n， YUAN Yon g，YE Gu a ng， e t a 1 St u dy o n P o r e S t r u c t u r e Ev o l u t i o n o f H i g h Pe r f o r ma n c e Co n c r e t e wi t h E l e v a t e d T e mp e r a t u r e s J J o u r n a l o f To n g j i Un i v e r s i t y ：Na t u r a l S c i e n c e ，2 0 0 8， 3 6(1 1) ： 14 7 3 1 478 PAP AY1 ANNI J， VAL I AS I S T Re s i d u a l Me c h a n i c a l Pr o pe r t i e s of He a t e d Con c r e t e I nc o r p or a t i n g Di f f e r e n t P o z z o l a n i c Ma t e r i a l s J Ma t e r i a l s a n d S t r u c t u r e s ， 1 9 9 1 ， 2 4 ( 2 ) ： 1 1 5 - 1 2 1 CHI ANG C H ， TSAI C LTi me - t e mpe r a t ur e An al y s i s o f B o n d S t r e n g t h o f a Re b a r Af t e r F i r e Ex p o s u r e J C e me n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 3 ， 3 3( 1 0 ) ： 1 65 1 一 l 6 54 张奕 ， 金伟 良 火灾 后混凝 土结 构耐 久性 的若 干研 究 口 工业建筑 ， 2 0 0 5 ， 3 5 ( 8 ) ： 9 3 9 6 ZHANG Yi ，儿N W e i l i a n g S e v e r a l Re s e a r c h e s o n D u r a b i l i t y o f P o s t f i r e C o n c r e t e S t r u c t u r e s J I n d u s t r i a l Co n s t r u c t i o n， 2 0 0 5， 3 5 ( 8 ) ： 9 3 - 9 6 李书进 ， 沈少波 日本 既有混凝 土结 构物 的质量 检 验 与诊断方法 J 混凝土 ， 2 0 0 3 ( 1 0 ) ： 5 4 5 7 LI S h u j i n， SHEN S h a o b o Th e Qu a l i t y I n s p e c t i o n a nd Da ma g e I n ve s t i g a t i o n M e t hod s f or Ex i s t i n g Con c r e t e S t r u c t u r e s i n J a p a n J C o n c r e t e ， 2 0 0 3 ( 1 0 ) ： 5 4 57 M EHTA P K C o n c r e t e Du r a b i l i t y - F i f t y Ye a r s P r o g r e s s C ff AC I P r o c e e d i n g s o f t h e 2 n d I n t e r n a t i o n a l Co n f e r e n c e o n t h e Du r a b i l i t y o f Co n c r e t e At l a n t a ： ACI ， 1 99 1： 1 - 31 安特罗波夫 L I 理论 电化学 M 吴仲达 ， 朱耀斌 ， 吴 万伟 ， 译 北京 ： 高等教育 出版社 ， 1 9 8 2 ANT R OP OV L I E l e c t r o c h e mi c a l T h e o r y M Tr a n s l a t e d b y W U Z h o n g d a ，Z HU Ya o b i n ，W U W a n - we i B e i j i n g： Hi g h e r E d u c a t i o n Pr e s s ， 1 9 8 2 邓延倬 ， 何 金兰 高 效毛 细管 电泳 M 北京 ： 科 学 出 版社 ， 2 0 0 0 DENG Ya n - z h u o ， HE J i n - l a n Hi g h P e r f o r ma n c e Ca p i l l a r y E l e c t r o p h o r e s i s M B e ij i n g ： S c i e n c e P r e s s ， 20 O 0 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m