1、 在孔道两端均安装穿心式千斤顶,假定一端为主动端 、 另 一 端为被动端, 然后使被动端千斤顶稳压 , 主动端千斤顶逐级 加载, 张拉预应力钢束, 由主、 被动端钢绞线拉力之差计算波纹 管孔道摩阻损失。 3 3实施方案 取 9号墩 4号块的两束 B和一束 F 为测试对象,进行摩 阻系数 和偏差系数 的测试。其中两束 同时有平弯和竖 弯, F 只有竖弯。B为 1 2股, 总面积为 1 6 6 8 m m ; F 为 9股, 总 面积为 1 2 5 l m m 。 在测试预应力束两端依次安装千斤顶和张拉工具锚; 拖动钢绞线证实孑 L 道内无阻碍张拉的物体; 将一端封闭作为被动端 , 另一端作为主动
2、端, 分别张拉 千斤顶至 0 3 、 0 4 5 和 0 6 o , 持荷 5 mi n后记录两端油压 表读数 , 之后千斤顶回油, 放松钢束; 上述测试工作重复 3 次 ,然后调换主动端和被动端 , 再 把上述测试工作同样进行 3次; 将千斤顶移至另一测试预应力束并安装, 之后重复步骤 中的操作内容直至各预应力筋束测试完毕 ; 根据前述公式计算确定摩阻系数和偏差系数值。 图 1 截面上各束位置 图 图 2 试验装置布置图 4 试验结果分析 派河大桥 主桥预应 力孔道损失试验计算表 表 1 根据测试结果, 计算得出k = 0 0 0 3 9 、 x = O 2 3 2 。将规范给定 的和实测的
3、两组 值和 值分别输入到 MI D A S C i v i l V 6 7 1 建 立的主桥模型中进行计算, 得出两种情况成桥状态下沿桥梁纵 向的顶板 、 底板应力 , 见图 3 图 4 。由图分析可知 , 采用实测数 值的顶板、 底板的压应力绝对值均比采用规范值的偏小, 顶板 应力最大差值位于在从桥梁根部至主跨的 1 4长度范围内, 约 为 0 7 M P a ; 底板应力最大差值位于中跨合拢段和边跨合拢段, 约为 0 3 MP a 。因此, 对大跨预应力混凝土桥梁而言, 加强预应 力施工质量是保证成桥应力状态达到设计标准的必要手段。 5结论 实测摩阻系数 和 k值分别为 0 2 3 2和
4、0 0 0 3 9 ,比规范 值取用的0 1 4 0 1 7和 0 0 0 1 5值都偏大,误差分别为3 6 5 和 1 6 0 。通过对比可以看出: 由于腹板束 F 的弯角较大, 其摩阻 力大于顶板束 , 且腹板束 的摩阻损失率比顶板柬 偏 大, 这与实际的工程情况也是一致的。因此, 在设计时有必要 考虑预应力损失的实际情况 , 同时在施工时要采取措施对预应 力张拉质量进行保证。 参考文献 1 J T G D 6 2 2 0 0 4 , 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 s 北京: 人 民交通 出版社 , 2 0 0 4 2 J G T 5 0 2 8 9 3, 预应力用液 压千斤顶 【 s E 京 : 中 国建筑 1 二 业 出版 社 , 1 9 9 4 3 刘志文, 宋一凡 空间曲线预应力束摩阻损失参数 长安大学学 报 , 2 0 0 1 ( 3 ) 4 刘效尧, 朱新实 公路桥涵设计手册 一预应力技术及材料设备 【 M 】 北京: 人民交通出版社, 1 9 9 7 5 史振春, 孙桂云, 赵迎萍后张预应力混凝土梁管道摩阻及测试 J 1 西部探矿工程 , 2 0 0 1 0) 6 蔚建华 预应力混凝土桥梁施工技术要点 M】 北京: 人民交通出版 社 。 2 0 0 4 一