早强EPS混凝土动态压缩力学行为的SHPB试验研究.pdf

2 0 1 1年 第 1期 (总 第 2 5 5期 ) Nu mb e r 1 i n 2 0 1 l ( To t a 1 No 2 5 5) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 THE ORETI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 1 O 1 0 0 8 早强E P S混凝土动态压缩力学行为的S H P B试验研究 丁国博 ，许金余 1 _。 ( 1 空军工程大学 工程学院机场建筑工程系，陕西 西安7 1 0 0 3 8 ；2 西北工业大学 力学与土木建筑学院，陕西 西安 7 1 0 0 7 2 ) 摘要 ： 采用 +1 o o mm 分离式霍普金森压杆 ( S HP B) 试验装 置对养 护龄期分别为 l 2 、 2 4、 3 6 h和 2 8 d的聚苯 乙烯混凝土 ( E P S) 在不同 应变率下的冲击压缩力学性能进行对比研究 ， 并对试验有效性进行了分析。 结果表明： 聚苯乙烯混凝土( E P S ) 在养护龄期为 3 6h 、 2 8d的动态 抗压强度和能量吸收能力随应变率的提高而近似线性增加， 体现了显著的应变率相关性； 在养护龄期为 l 2 、 2 4 h 的动态抗压强度和能量 吸收能力随着应变率的提高变化不明显 。 聚苯乙烯混凝土( E P S ) 的破坏时刻 为 l l 9 8 0 - 2 6 2 1 0 I t s ， 试件破坏前近似恒应变率加载时间 比例 控制在5 2 O 8 3 之间， 平均值为6 7 ； 在近似恒应变率加载区段内， 应变率曲线的波动范围控制在 1 8 O 1 7 3 之间， 平均值为 8 9 。 能够较 好地满足应力均匀分布及恒应变率加载要求 ， 试验结果可靠 。 关键词 ： 聚苯乙烯混凝土 ； b l 0 0 mm S H P B试验装置；动态抗压强度；比能量吸收 ；养护龄期 中图分类号 ： T U5 2 8 0 1 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 1 ) 0 1 0 0 2 8 0 6 SHPB e xp erimen t r es e a r c h on dy na m i c c ompr e s s e d me ch an i c a l beh a vi or o f e ar ly- s t r eng t hen e d E PS con c r e t e DI NG Gu o b o XU J i n- y u ( I T h e E n g i n e e ri n gI n s t i t u t e ， Ai r F o r c eE n g i n e e ri n gUn i v e r s i ty， X i a n 7 1 0 0 3 8 ， C h i n a ； 2 De p a r t me n t o f Ci v i l E n g i n e e ri n g ， No r t h we s t e rnP o l y t e c h n i c a l U n i v e r s ity， Xi a n 7 1 0 0 7 2 ， C h i n a ) Abs t r a c t ： I mp a c t c o mp r e s s e d c h a r a c t e ris t ic s o f Ex p a n d e d P o l y s t y r e n e ( EP S)c o n c r e t e u n d e r 1 2， 2 4， 3 6 h a nd 2 8 d ma i n t e n a n c e pe rio d we r e s t u d i e d b y s p l i t Ho p k i n s p r e s s u r e b a r of d i a me t e r l O O mm u n d e r d i ffe r e nt s t r a i n r a t e s ， a n d t h e e ffe c t i v e n e s s o f e x p e rime n t we r e a n a l y s e dTh e d y n a mi c c o mp r e s s e d s t r e n g t h a n d e n e r g y a b s o r p t i o n c a p a c i t i e s o f E PS c o n c r e t e u n d e r 3 6 h an d 2 8 d ma i n t e n a n c e p e rio d i n c r e a s e d n e a r l y wi t h t h e a v e r a g e s t r a i n r a t e； h o we v e r ， t h e d yn a mi c c o mp r e s s e d s ve n gt h a n d e ne r g y a b s o rp t i o n c a p a c i t i e s o fEP S c o n c r e t e u n d e r 1 2 h a nd 2 4 h ma i n t e n a n c e pe rio d s e e m n o t t O i n c r e a s e wi t h t h e a v e r a g e s t r a i n r a t e Th e r u p t u r e t i me i s fro m 1 1 9 8 O t o 2 6 2 1 0 Ix s t h e r a t e o fn e a l y c o n s t an t s t r a i n r a t e i n t h e l o a d i n g t i me i s c o n tro l l e d fro m 5 2 t o 8 3 ， wh o s e a v e r a g e i s 6 7 ； t h e s t rai n r a t e c ur v e fl u c tua t e s f r o m 1 8 t o 1 7 - 3 ， wh o s e a v e r a g e i s 8 9 i n t h e r e g i o n o f n e a r l y s t r a i n r a t e Th e e x p e rime n t c a n s a t i s f y n e ar ly c o n s t a n t s t r a i n r a t e l o a d i n g， wh i c h s h o ws t h a t t h e e x p e rime n t i s r e l i a b l e Key wor d s： E PSc o nc r e t e ； S HP Ba p p ara tus o f d i a me t e r 1 0 0ram； d y n a mi cc o mp r e s s e ds tre n g t h； e n e r g ya bs o rpt i o nc a p a c i t i e s ； ma i n t e n anc e p e r i o d 0 引言 近年来， 精确制导武器、 钻地武器的迅猛发展， 对防护工程 的生存提出了更严峻的考验 。 普通混凝土作 为一种脆性材料 ， 在承受爆炸和 冲击荷载作 用时， 将产生裂缝和脆性破坏。因此， 用普通混凝土构筑的防护 工程抗冲击 、 抗爆炸的防护等级不会很高。 聚苯乙烯泡沫塑料是一种优良的缓冲材料， 具有良好的抗 震性能和能量贮藏性能。再加上多孔的气体力学作用和泡沫衬 料骨架具有的阻尼作用， 在同样的条件下， 聚苯乙烯泡沫材料 比其他材料的耐冲击效果好。 并且， 随着 E P S 掺量增加， 混凝土 韧性提高【 l - 2 。 聚苯乙烯泡沫塑料及其复合材料作为一类轻质抗 冲击性能材料， 其抗冲击特性的研究愈来愈引起人们的注目， 在 工程领域中， 该材料的冲击隔震性能的研究备受人们的青睐。 然而， 对于聚苯乙烯混凝土( E P S混凝土) 的整体研究 目前 主要集中在养护龄期为 2 8 d的研究， 而对早强 E P S混凝土的冲 击力学性能研究相对较少， 这样使得E P S混凝土应用范围很有 收稿 日期 ：2 0 1 0 - 0 8 - - 0 3 基金项目：陕西省自然科学基金( S J 0 8 E 2 1 0 ) 28 限。 因此， 本试验采用 +l o o r fl m分离式霍普金森压杆( S H P B) 试 验装置对不同龄期的聚苯乙烯混凝土( E P S混凝土) 进行试验 研究 ， 并对试验结果有效性进行了分析。 1 试验装置及原理 冲击压缩试验采用 +1 0 0 ra i n分离式霍普金森压杆装置。 系统主要包括主体设备、 气源和量测设备 3大部分， 试验装置 原理如图 1 所示 。 图 1 1 o o mm分离式霍普金森压杆装置示意图 试验中采用 H 6 2黄铜作为波形整形器， 其作用是消除由于大 尺寸 S H P B装置弥散效应产生的应力波波头的过冲和波形的 震荡 ， 同时可将上升沿拉长， 可以得到材料真实的响应特性【3 。 试验的基本原理是细长杆中弹性应力波传播理论， 建立在 两个基本假设的基础上 ： 平面假设， 即应力波在细长杆中传 播过程中， 弹性杆的每个横截面始终保持平面状态； 应力均 匀假设 ， 即应力波在试件中传播两个来回以上， 试件中的应力 处处相等4 1 。 通过粘贴在入射杆与透射杆应变片测出入射应变 反射应变 及透射应变 再采用三波法习 计算出试件的应力 、应变率毒 及应变s 。 。 即： 盱 ( 1 ) I s 。( # ) =I s 。( r ) 打 0 式中： 卜杆的弹性模量； C -_一杆中波速； A、 A 一杆 、 试件的横截面积； 卜试件的初始厚度婀 。 2 S HP B试 验 2 1 试验 原材与 配合 比 混凝土基体材料： P 04 2 5 R级秦岭水泥， 其 2 8 d 抗压强度为 4 8 6 MP a ； 韩城第二发电厂生产的 I 级粉煤灰； 泾阳县石灰岩碎 石( 5 1 0 n l l n ， 1 5 ； 1 0 - - 2 0 mm， 8 5 ) ； 灞河中砂， 细度模数为 2 8 ； 的 F DN高效减水剂； E P S颗粒采用高陵县泡沫厂生产的再生 E P S 颗粒( 2 8 ram) 。本试验采用 自配外加剂对 E P S 颗粒进行改 性， 以改善 E P S 颗粒与水泥浆体的界面性能。配合比详见表 1 。 2 2 试 验 结果及 分析 采用 +l o o m m S H P B试验装置， 对 E P S体积掺量为4 0 ， 养护龄期分别为 1 2 、 2 4 、 3 6 h和 2 8 d的 E P S混凝土进行冲击压 缩试验 ， 试件的几何尺寸为 9 9 m mx 5 0 m m， 试验时在试件端 面涂抹薄薄的一层石墨与润滑剂的混合物， 以消除界面摩擦效 应研 。S H P B试验结果见表 2 ， 其中： 动态抗压强度 为峰值应 力； 峰值应变 岛为动态抗压强度达到峰值应力时的应变； 极限 应变 为E P S混凝土最终的应变。 图2为不同养护龄期的E P S 混凝土在不同应变率下的冲击压缩曲线 ， E P S混凝土试件的破 坏形态见 图 3 。 不同养护龄期的E P S 混凝土动态抗压强度随平均应变率 变化情况见图4 ， 由图4可以看出， 养护龄期为 3 6 h和 2 8 d的 E P S混凝土， 其动态抗压强度随应变率的增加呈近似线性增长； 养护龄期为 1 2 h和 2 4h的E P S混凝土， 随着应变率的增加， 其 动态抗压强度变化不明显。 在混凝土强度与应变率关系的研究中， 人们更关心的是特 定应变率下动态强度相对于静态强度的提高值。动态强度增长 因子D， 如图5所示) 定义为： 试件动态抗压强度和静态抗压 强度的比值， 是反映冲击荷载下材料抗压强度增幅的指标， 用 式 ( 2 ) 表示 ： D ， ： d ， 。 ( 2 ) 式中； 吨 P S混凝土的动态、 静态抗压强度。 由图 5 可见， 养护龄期为 3 6h和 2 8 d的E P S混凝土的D I F 硅灰( 0 1 o 1 5 m) ； 减水剂： F - H 建宝新型建材有限公司生产随应变率的增加呈对数函数递增， 其对数递增规律如式( 3 ) 所示 表 1 早强 E P S混凝土的配合比 水 ( k g m )水泥 ( k g m 3 )砂 ( k g m 3 )石 ( k g m 3 )粉煤灰 ( k g m )硅灰 ( k g m 3 )E P S 颗粒体积含量 F N D ( k g m )自配早强剂 ( k g m 3 ) 2 9 日 苫 应变 ( a ) 养护 1 2 h 28 日 山 茎 日 山 羔 应变 ( b ) 养 护2 4 h 28 应 变 应变 ( c ) 养护3 6 h ( d ) 养护2 8 d 图 2 不 同养护龄期下 EP S混凝土的应力一 应变 曲线 _ _ l _ 4 5 3 S 51 4 S 6 8 3 S 一 7 9 4 S ( a ) 养护龄期为l 2 h 的E P S 混凝土冲击破坏形态 8 6 7 S _ _ _ _ _ 4 2 6 S 5 6 0 S 6 8 0 S 7 6 2 S 8 68 S ( b ) 养护 龄期为2 4 h 的E P S 混凝 土冲击破坏 形态 1 05 7 s _ _ _ l _ 3 5 1 S 4 8 5 S 5 6 9 S 61 5 S 养护龄期为3 6 h 的E P S 混凝 土冲击破 坏形态 74 8 s l _ ( d ) 养护龄期为2 8 d 的E P s 混凝土冲击破坏形态 图 3 E P S混凝土冲击破坏形态 f D 一 1 8 8 l 4 7 + 2 4 1 3 4 4 1 g ( k ) ( R = 0 9 1 2 0 2 ) 的变形能力 ， 其物理意义是： 单位体积的 E P S混凝土吸收应力 【 D I F 3 6 h = 一 0 9 9 0 8 4 +1 8 3 8 4 5 l g ( 荟 ) ( R = 0 9 5 9 6 1 ) 波能量的大小 ， 可表示为 ： 性和 嚣 能 S E AE P S = L 叫 性 和 强 度 的 综 合 。 采 用 比 能 量 吸 收 来 表 征 早 强 混 凝 土 材 料 J。 西 山 = 、 鼎 出 蟋 帽 H 骥 帽 平均应变率， s 图 4 动态抗压强度随平均应变率的变化 l g 吾 图 5 不同龄期 E P S混凝土动态强度增长因子 DI F随平均应变率的变化 吕 、 删 龊 丑 l g 图 6 比能量吸收随平均应变率的变化 图7 整形后典型的脉冲波形 式中： 试 件完全破坏时刻。 其他参数及变量的含义与式( 1 ) 中的一致。 冲击荷载作用下的 E P S混凝土比能量吸收与平均应变率 变化规律如图 6 所示。 从图 6可以看出， 养护龄期为 3 6 h和 2 8 d 的 E P S 混凝土比能量吸收具有显著的应变率相关性 ， 且随平均 应变率的提高而近似线性增加， 其递增规律如式( 5 ) 所示。 f S E A d O 5 2 0 8 4 + 0 4 8 0 2 1 1 g ( ) ( R = 0 9 0 4 3 4 ) i S E A h= 一 0 ，7 5 2 6 3 + 0 5 7 8 4 9 1 g ( )( R = o 9 2 8 3 7 ) 养护龄期为 1 2h和 2 4h的 E P S混凝土比能量吸收随应变 率变化不明显。 并且养护龄期越长， E P S混凝土的能量吸收能力 也越大。 这说明E P S 混凝土的冲击韧性受养护龄期的影响， 龄期 越长， 冲击韧性越好。 养护 3 6 h和2 8 d的E P S混凝土， 其动态抗压强度和能量吸 收能力具有显著的应变率相关性 ， 且随平均应变率的提高而近 似线性增加。 应变率硬化原因可从以下两方面进行解释： 混凝 土内部、 骨料周围及整个水泥浆体中布满了大小不同的微裂纹 和微孔洞等损伤。 混凝土材料的破坏是由于裂纹的产生和扩展所 致， 裂纹产生所需的能量远比裂纹扩展所需的能量高。 应变率 越高， 撞击的速度越大， 产生的裂纹数 目就越多， 因而需要的能 量就越多； 又因为冲击荷载作用的时间极短， 材料没有足够的 时间用于能量的累积， 即变形缓冲作用小， 根据冲量定理或功 能原理， 它只有通过增加应力的办法来抵消外部冲量或能量周， 因此 ， 材料的强度随应变率的增加而增加 ； E P s混凝土受到 外界冲击载荷时很容易发生变形， 且变形量大， 在压缩变形过 程中消耗大量的功， 将其转变为结构中泡孔的变形、 坍塌、 破裂、 胞壁摩擦等各种形式所耗散的能量， 从而有效地吸收外界的冲 击能量， 提高混凝土抗冲击力学性能。 养护龄期为 1 2 h和 2 4 h的 E P S混凝土的动态抗压强度和 能量吸收能力随应变率的增加变化不明显， 其原因是由于养护 时间较短， 混凝土内部还没有水化充分， E P S颗粒与水泥矿物砂 浆的界面还没充分黏结， 在加上E P S颗粒本身属于难黏物质， 造 成 E P S颗粒和水泥砂浆界面的黏结强度较低。 当混凝土受到外 界载荷作用时， 界面裂缝容易较早出现， 随着应变率的增加， 基 体内部界面裂缝迅速扩展所致。 3 试验结果有效性分析 E P S混凝土属准脆性材料， 其破坏应变仅有千分之几， 想从 根本上解决 E P S混凝土 S H P B试验过程中应力均匀性问题， 尤 其是恒应变-J J n 载问题并非易事。 因此， 只有尽可能地保证试件在 破坏前保持应力均匀分布， 且在绝大多数时间内保持近似恒应 变率加载， 这是提高试验有效性及试验结果可靠性的根本途径。 本试验采用 H6 2黄铜作为波形整形器材料， 厚度为 1 I I L r n ， 直径分别为 2 0 、 2 2 、 2 5 、 2 7 、 3 0 r n n l 。 图7给出了典型的应力脉冲 波形。 图8为不同几何尺寸的 H 6 2 黄铜波形整形器对入射脉冲 的整形效果。 由于试验装置本身和技术的不足， 要想实现理想的 应力均匀是不可能的， 图 8中， 加波形整形器的五组曲线具有较 好的相似性， 基本达到应力均匀状态。 未加波形整形器时， 入射脉 冲的上升沿的升时很短， 仅有 7 9 5 5 s ， 且存在高频振荡， E P S混 凝土试件还没达到应力均匀就已经破坏， 或接近破坏， 试验结果 很难反映材料真实的动态力学性能。 使用 H 6 2波形整形器后， 入 射脉冲近似呈半正弦状， 其作用时间一般保持 4 0 3 2 0 - - 5 4 7 1 0 IX S 之间， 上升沿的升时可达 1 8 4 3 5 2 5 5 5 5 s ， 这样就为试件达到 应力均匀提供了充足的时间。之外， 加整形器还可以平滑波形， 消除应力波的高频振荡以减少波在长距离传播中的弥散失真。 然而， 应力均匀性问题相对比较容易解决， 困难的是恒应 变率加载问题。 E P S混凝土试件破坏前的应变率时程曲线如图9 所示。 图9 ( a ) 中A点对应的时间是试件达到应力均匀性的时刻， B点对应的时间是试件破坏的时刻 ， A B段被选定为应变率值 上下振荡相对较为稳定的阶段 ， 即近似恒应变加载阶段 ， 该阶 段的持续时间为“ 近似恒应变率作用时间 ” ； “ ” 为试件破 坏前近似恒应变率加载时间比例。 31 柏 如 加 ：2 ， 一 芒 瓣 60 5 O 40 3 O 2 0 l O 0 时间 s ( a ) 无波形 整形器 时间 “s f c ) 直径： 2 2 mm 时 间 s g 、 时 间 s f b ) 直径： 2 0 m m 时间 ix s ( d ) 直 径：2 5 mm ( e ) 直径： 2 7 mm ( f ) 直径： 3 0 mm 图 8 不 同尺寸的 H 6 2黄铜 波形整形器对应 的波形 图 近似恒 应变率 的振荡范 围 。 f 、 。 近似恒应变率作用时间 I 3 2 时间 ， s ( 8 ) 试件应 变率时 间历 程 曲线 图解 芒 褂 开始 时刻 翟 ； L 倒 时 间 s f b ) 龄期为 1 2 h 的EP s 混凝土 时间 ms 翟 瓣 斟 时 间 s c ) 龄期 为2 4 h 的E PS 混凝土 时间 ms ( d ) 龄期为3 6 h 的E P S 混凝 土 ( e ) 龄期为2 8 d 的E P S 混凝 土 图 9 E P S混凝土试件应变率时间历程 曲线 对于应变率一 时间曲线恒定程度的判断可以引入变异系数 来判断 9 1 ， 即为 A B段各个时刻的应变率与其算术平均值总 的差别， 变异系数 G越小， 则应变率越恒定。 变异系数 c v 可由 式 ( 6 ) 表示 ： f Tgi- 6 l ( 6 ) I ；1 l 占 l 式中： 杏 广一 时刻的应变率； 一 应变率的算术平均值； n A B段的应变率时程曲线对应的数据点数。 由图9 分析可知， E P S 混凝土的破坏时刻为 l 1 9 8 0 - 2 6 Z 1 0 s 。 试件破坏前， 近似恒应变率加载时间比例控制在 5 2 一 8 3 之间， 平均值为 6 7 ； 在近似恒应变率加载区段内， 应变率曲线的波 动范围控制在 1 8 1 7 I 3 之间， 平均值为 8 9 。 因此， 根据文 献 9 一 l 0 】 可知， 本试验能够较好地满足应力均匀分布及恒应变 率加载要求， 进而保证了 E P S混凝土 S H P B试验的有效性与结 果的可靠性。 4结论 采用 6 1 0 0 n l n S H P B试验装置， 对养护龄期分别为 1 2 、 2 4 、 3 6 h和 2 8 d的 E P S混凝土冲击力学性能进行对 比研究 ，并对 S HP B试验 的有效性进行 了分析 ， 主要结论如下 ： ( I ) 冲击荷载作用下， E P S混凝土的强度和韧性受养护龄 期的影响。 龄期越长 ， 强度越高， 韧性越好。 ( 2 ) E P S混凝土是一种应变率敏感材料， 但当养护龄期为 1 2 h和2 4 h时， 强度和韧性应变率效应不明显。 E P S混凝土在养 护龄期为 3 6 h 、 2 8 d的动态抗压强度和能量吸收能力随平均应 变率的提高而近似线性增加， 体现了显著的应变率相关性； 在养 护龄期为 1 2 、 2 4 h的动态抗压强度和能量吸收能力随着应变率 的提高变化不明显。 ( 3 ) E P S混凝土的破坏时刻为 1 1 9 8 0 2 6 2 1 0 s 。试件破坏 上接第 2 7页 ( 3 ) 自然养护条件下 ， 混凝土的抗碳化性能下降很明显。 早 期水养3 d 没有明显的改善作用， 早期水养 7 d则可达到与标准 养护相当的抗碳化性能。 研究表明， 养护湿度对混凝土的碳化进程影响很大。 对补偿 收缩混凝土来说， 标准养护和早期水养 7 d以上能够较大程度的 改善其抗碳化性能。 参考文献 ： 1 J S C H WA R T Z E N T RU B E R A， P HI L I P P E M， e t a1 E ff e c t o f P V A， g l ass a n d me t a l l i c fi b e r s ， a nd o f a n e x pa n s i v e a d mi x t u r e o n t h e c r a c k i n g t e n d e n c y o f u l t r a h i g h s tr e n g t h m o r t a r J C e m e n t C o n c r e t e C o m p o s i t e s ， 2 0 0 4。 2 6 ( 5 ) ： 5 7 3 5 8 0 【 2 2 YA N P e i - y u， Z HE NG F e n g， P E N G J i a n g， e t a1R e l a t i o n s h i p b e t w e e n d e l a y e d e t t r i n g i t e f o r ma t i o n a n d d e l a y e d e x p a n s i o n i n ma s s i v e s h ri n k a g e - c o mp e n s a t i n g c o n c r e t e J C e me n t C o n c r e t e C o m p o s i t e s 。 2 0 0 4 Q6 ) ： 5 8 7 - 6 9 3 【 3 L O Y， L E E H MC u r i n g e ff e c t s o n c a r b o n a t i o n o f c o n c r e t e u s i n g a p h e - n o l p h t h a l e i n i n d i c a t o r and F o u rie r - t r ans f o r m i n f r a r e d s p e c t r o s c o p y 【 J 】 B u i l d E n v i r o n 。 2 0 o 2 ( 3 7 ) ： 5 0 7 4 】F A TI U HI N I C a r b o n a t i o n o f c o n c r e t e a s a f f e c t e d b y mix c o n s t i t u e n t s and i n i t i al w a t e r c u ri n g p e r i J Ma t e ri als a n d S t r u c t u r e s ， 1 9 8 6 ， 1 9 ( 2 ) ： 前， 近似恒应变率加载时间比例控制在 5 2 8 3 之间， 平均值 为 6 7 ； 在近似恒应变率加载区段内， 应变率曲线的波动范围 控制在 1 8 1 7 3 之间， 平均值为 8 9 。 能够较好地满足应力 均匀分布及恒应变率加载要求， 试验结果可靠。 参考文献 ： 1 J1 谭能超增韧填充改性研究【 D 】 山西： 中北大学， 2 0 0 5 【 2 】 管洪涛， 刘顺华 ， 段玉平， 等 E P S水泥复合材料的吸波性能与抗压 性能研究 材料科学与工程学报， 2 0 0 6 ， 2 4 ( 4 ) 3 J3 孟益平， 胡时胜 混凝土材料冲击压缩试验中的一些问题 J 试验力 学， 2 0 0 3 ， 1 8 ( 1 ) ： 1 0 8 1 1 2 【 4 王礼立应力波基础【 M 】 E 京： 国防工业出版社， 1 9 8 5 5 】R AV I C H AN D R A N G， S U B HA S H GC r i t i c al a p p r a i s al o f l i m i t i n g s t r a i n r a t e s f o r c o mpr e s s i o n t e s t i n g c e r a mi c s i n a s p l i t Ho p k i n s o n p reu re b d J J o u r n al o f t h e A me ri c an C e r a mi c S o c i e t y ， 1 9 9 4 ， 7 7 ( 1 ) ： 2 6 3 - 2 6 7 6 李为民， 许金余， 等 玄武岩纤维混凝土的动态力学性能册复合材料 学报 ， 2 0 0 8 ， 2 5 ( 2 ) ： 1 3 5 1 4 2 f 7 】朱珏， 胡时胜 S H P B 试验中黏弹性材料的应力均匀性分析【 J 爆 炸与 冲击 ， 2 0 0 6 ， 7 ( 4 ) ： 3 1 6 3 2 2 8 】8 王道荣 ， 胡日 寸 胜 骨料对混凝土材料冲击压缩行为的影响 J 】 试验力 学， 2 0 0 2 ， 1 7 ( 1 ) ： 2 3 2 7 【 9 9 李为民， 许金余， 等冲击荷载作用下碳纤维混凝土的力学性能 】 土 木工程学报， 2 0 0 9 ， 4 2 ( 2 ) ： 2 4 3 0 【 l O 】 陶俊林S H P B试验技术若干问题研究【 D 】 绵阳： 中国工程物理研究 院， 2 0 0 5 作者简 介 单位地址 ： 联系电话 ： 丁国博( 1 9 8 2 一 ) ， 男， 助理工程师， 硕士研究生， 主要从事防 护工程方面的研究。 陕西省西安市空军工程大学工程学院五系十五队( 7 1 0 0 3 8 ) 1 5 2 91 9 1 1 59 7 l 3 1 -1 3 6 【 5 】T HO MA S M D A， MA T Y HE WS J DC arb o n a t i o n o f fl y a s h c o n c ret e 叨 Maga z C o n c r R e s ， 1 9 9 2 ， 4 4 ( 1 6 o ) ： 2 1 7 6 何智海， 刘运华， 白轲， 等 混凝土碳化研究进展 材料导报， 2 0 0 8 ， 2 2 ： 3 5 3 - 3 5 7 7 】蔡传国 混凝土养护方式对碳化深度影响的试验研究【 J 市政技术， 2 0 0 8 ， 2 6 ( 2 ) ： 1 4 9 1 5 1 f 8 】ME H T AR C o n c r e t e c arb o n a t i o n J Ma t e r i al s Wo rl d ， 2 0 0 8 。 1 6 ( 1 o ) ： 1 8 - 1 8 9 】 游宝坤， 席耀忠 钙矾石的物理化学性能与混凝土的耐久性们 中国 建材科技， 2 0 0 2 ( 3 ) ： 1 3 1 8 【 1 0 XI A O J H， u J ， e t a1 E x peri me n t al s t u d y o n s t r e n g t h a n d d u c t i l i t y o f c arbon a t e d c o n c r e t e e l e me n t s J C o n s t r u c t i o n and B u i l d i n g Ma t e ri als ， 2 0 0 2 ， 1 6 ( 3 ) ： 1 8 7 1 9 2 【 1 1 C H AN G J J ， Y E I H W C， e t a 1 S u i t a b i l i t y o f s e v e r a l c u r r e n t u s ed c o n - c r e t e d u r a b i l i t y i n d i c e s o n e v alu a t i n g the c o r r o s i o n h a z a r d f o r c a r b o n- a t e d c o n c ret e J Ma t e ri a l s C h e mi s t r y and P h y s i c s ， 2 0 0 4， s 4 ( 1 ) ： 7 1 - 7 8 作者简介 ： 单位地址： 联系电话 ： 马军涛( 1 9 8 4 - ) ， 男， 博士研究生。 武汉市珞狮路 1 2 2 号 武汉理工大学硅酸盐中心水中和课 题组( 4 3 0 0 7 0 ) 1 3 6 6 7 1 2 2 01 2 33