宜兴建筑安全培训高大支模安全技术(郭正兴).doc

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建筑施工安全培训
高大模板支撑系统安全技术
东南大学 郭正兴
东南大学土木工程施工研究所

建筑施工安全培训
专题培训内容
‹ 1相关标准规范和规定文件介绍
‹ 2模板支架的基本形式及受力特性
‹ 3经典高支模坍塌事故案例分析
‹ 4高大模板支撑工程的安全监督
东南大学土木工程施工研究所

1 相关标准规范和规定文件介绍
1.1建筑工程与模板与脚手架工程安全相关的规范
( 1) 国家标准《混凝土结构工程施工规范》, 中国建筑科
学院主编, 已完成征求报批稿, 正准备专家审查。
( 2) 行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162－
, 沈阳建筑大学主编, 正在重新修订中。
( 3) 行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
》JGJ130-,中国建筑科学院、 南通二建集团公司主编, 为
原行业标准的修订, 已完成报批中, 6月印刷出版。
( 4) 行业标准《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ128－, 哈尔滨工业大学、 浙江宝业建设集团公司主编
, 为原行业标准修订, 已出版。
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( 5) 行业标准《建筑施工承插式盘扣钢管支架安全技术规
程》JGJ――, 南通新华建筑集团有限公司、 无锡市锡山
三建实业有限公司, 为新编行业标准, 已出版。
( 6) 行业标准《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范
》JGJ166－ ,河北建设集团公司、 中天建设集团公司
主编。
( 7) 行业标准《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》
JGJ202- 。
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重新修订
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门架和扣件钢管架的修改行业标准经过了审查,
已出版和正在出版, 增加了模板支撑和满堂承力架
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盘扣式钢管支架标准已出版, 混凝土结构工程
施工规范完成报批稿
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1.2《混凝土结构工程施工规范》模板工程的变化
( 1) 提出了”模板工程应编制专项施工方案。滑模
、 爬模、 飞模等工具式模板工程及高大模板支架工程
的专项施工方案应进行技术论证。”
条文说明: 本规范中高大模板支架工程指搭设高度8m及以上;
搭设跨度18m及以上, 施工总荷载15k N/m2及以上; 集中线荷载
20kN/m及以上的模板支架工程。
基于建设部 87号文
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超过一定规模模板与脚手架工程的规定
( 1) 模板工程
《建设工程安全生产管理条例》规定了对高大模板工程的
专项施工方案, 施工单位应组织专家进行论证、 审查。住房和
城乡建设部建质( )87号文修定了《危险性较大的分部分项
工程安全管理办法》( 以下简称管理办法) 中, 规定了对于超
过一定规模的危险性较大的分部分项工程, 施工单位应当组织
专家对专项方案进行论证, 其中混凝土模板支撑工程:
1 )工具式模板工程: 包括滑模、 爬模、 飞模工程。
2 )搭设高度8m及以上; 搭设跨度18m及以上, 施工总荷
及以上; 集中线荷载20kN/m及以上。
载15kN/m
2
面荷载
线荷载
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通州建总施工的沙钢集团储煤筒仓滑模施工
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支承杆
滑模千斤顶
提升架
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液压自爬模
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高层爬升模板施工
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苏通大桥桥墩施工爬升模板
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飞模施工
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国外的飞模施工
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在澳大利亚昆士兰州的 模板工程施工规范中, 将
模板工程分为基本模板工程和特殊模板工程两类。将模板
支架高度大于6m以及柱、 墙模独立高度大于6m的模板工程
列为特殊模板工程, 并规定只有职业工程师才能设计特殊
模板工程。
高大模板工程所指的对象也能够界定为: 模板支架高度
大于6m, 或梁等水平构件自重线荷载大于20kN/m, 或板等
水平构件自重面荷载大于15kN/m, 或柱、 墙等竖向构件独
2
立支模高度大于6m的模板工程。
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11月
19日中午1时左右
, 天兴洲大桥铁
路南岸引桥工地
突发事故, 5名工
人在12米高处进
行桥墩混凝土浇
筑作业时, 浇筑
用的模板突然倒
塌, 5人坠入旁边
的水坑中, 造成1
人死亡、 4人不同
程度受伤。
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11月
19日凌晨0点10
分左右, 杭州市
余杭区南苑街道
红联村附近, 由
中铁一局承建的
沪杭铁路专线海
航特大桥在建桥
墩突然倒塌, 当
时现场有6人正
在作业。截至发
稿时, 事故已造
成1人死亡, 5人
受伤。
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( 2) 脚手架工程
1) 搭设高度50m及以上落地式钢管脚手架
工程。
2) 提升高度150m及以上附着式整体和分
片提升脚手架工程。
3) 架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程
。
( 3) 承重支撑体系
用于钢结构安装等满堂支撑体系, 承受单点集中
荷载700Kg以上。
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满堂支撑架安装钢结构
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1.2《混凝土结构工程施工规范》模板工程的变化
( 2) 对模板设计中的施工荷载项, 提出了”作用在模
板及支撑上的施工人员及施工设备荷载标准值Q1可按实际
2
情况计算, 一般情况下可取3.0kN/m。”
基于水平模板施工荷载的传递及扩散影响度测试
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施工活载的计算( 基于《混凝土结构施工及验
收规范》GB50204-92)
施工人员及设备荷载标准值(
Q1k) :
●当计算模板和直接支承模板的小梁时, 均布活
荷载可取2.5 kN/m, 再用集中荷载2.5 kN进行验
2
算, 比较两者所得的弯矩值取其大值;
●当计算直接支承小梁的主梁时, 均布活荷载标
准值可取1.5 kN/m;
2
●当计算支架立柱及其它支承结构构件时, 均布
活荷载标准值可取1.0 kN/m。
2
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计算面板及小楞
活载2.5kN/m
2
计算支撑小楞的大楞
活载1.5kN/m
2
计算支撑大楞的支架
活载1.0kN/m
2

施工活载传递与影响范围测试
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由于施工现场中的材料堆放和施工人员荷载具有随意
性, 且往往材料堆积越多的地方人员越密集, 产生的局部
荷载不可忽视, 经过现场模拟平板浇注时的施工活荷载的
测试试验, 能够看出在局部荷载作用的区域内的立杆承受
了约90%的荷载, 相邻的立杆承担相当少的荷载, 而且由
于水平杆的作用, 某些杆件呈现出受拉状态, 在距离两个
柱距的杆件几乎不受影响, 因此现行规范中过多考虑了局
部荷载作用下的扩散作用, 从2.5 kN/m、 1.5 kN/m扩散
2 2
到1.0 kN/m来计算立杆有失妥当, 新规范规定: 在计算
模板, 小楞, 支承小楞构件和立杆时应采用相同的荷载取
2
值3.0 kN/m。
2
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对比美国ACI347- 规范中规定了竖向活荷载的水
平投影的设计值不能小于2.4kN /m
混凝土进行浇筑时该荷载设计值不能小于3.6kN /m
向荷载中恒荷载和活荷载之和不能小于4.8kN /m
用机械浇筑时不能小于6.0kN /m
2
, 对于采用机械运输
2
。竖
2
, 在使
2
。
上海工程建设规范《钢管扣件水平模板的支撑系统安
全技术规程》DG/TJ08-016- 、 J10374- 规定: 施
工人员及设备荷载标准值: 一般取均布荷载, 房屋建筑为
1.0kN/m, 高架桥为1.5kN/m, 对有大型浇筑设备如上料
2 2
平台, 混凝土输送泵等按实际情况计算;
振捣混凝土时产生的垂直荷载标准值取2.0kN/m。
2
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( 3) 对新浇筑混凝土提出了新的侧压力计算公式:
采用内部振捣器, 当浇筑速度小于10m/h时, 新浇筑的混凝土作用于模板的最大
侧压力标准值G4可按下列公式式计算, 并取其中的较小值:
1
G4k 0.28γ ct0βV 2
( 4.3.3-1)
( 4.3.3-2)
G4k = γ cH
式中 G —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力( kN/m
2
) , 不超过H;
4k
γ
c
——混凝土的重力密度( kN/m) ;
3
t0——新浇混凝土的初凝时间( h) , 可按实测确定; 当缺乏试验资料时可
采用t0＝200/( T+15) 计算(T为混凝土的温度, •C);
V——混凝土浇筑高度( 厚度) 与浇筑时间的比值, 即浇筑速度( m/h) ;
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度( m) ; 混
凝土侧压力的计算分布图形如图4.3.3所示; 图中, h为有效压头高度。
β——混凝土坍落度影响修正系数: 当坍落度在50～90mm时,取0.85;坍落度:
在91～139mm时,取0.9; 坍落度在140～180mm时,取1.0。
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南京仙林大学城南京大学工程新浇混凝土侧压力的现场测试
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南京十四所研发大楼工程新浇混凝土侧压力的现场测试
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入模温度浇筑高度浇筑时间平均浇筑最大压力
编号
Z1
外加剂
JM-8
℃
( m)
(min)速度m/h) (kN/㎡)
16
4
4
4
4
4
4
4
4
7
6.5
8
34.3
36.9
30
92
89
92
82
94
92
74
78
Z2
JM-8
15
Z3
JM-8
16
Z4
JM-8
16
17
7.5
6
14.1
32
Z5
JM-8
15.5
15.8
16
Z6
JM-8/DC-11
JM-8
40
Q1
Q2
6
10
JM-8
15.5
15.3
15.7
注: Z表示柱, Q表示墙
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对于新浇混凝土的侧压力计算, 原92规范的公式是基于坍落度为60
～90mm, 将以往的测试数据规格化为混凝土浇筑温度为20℃下按最小二
乘法进行回归分析推导, 而且浇筑速度限定在6m/h以下。
本规范给出的计算公式以原92规范的计算公式按坍落度150mm左右
作为基础, 并将东南大学补充的新浇混凝土侧压力测试数据和上海电建
公司的测试数据重新进行规格化, 推导浇筑速度限定在10m/h下的计算
新公式。该公式计算的新浇混凝土侧压力, 在浇筑速度2m/h以下时, 比
原92规范、 美国ACI－ 规范和德国DIN18218规范规定的略高; 在浇
筑速度为4m/h时, 与原92规范基本相当, 比美国ACI－ 规范略低,
比德国DIN18218规范略高; 在浇筑速度6m/h时, 比实测值高, 比原92规
范和德国规范略低, 比美国的柱模侧压力低。在浇筑速度10m/h时, 超
出原92规范限定范围, 本规范公式比美国柱模侧压力小, 比实测值大。
施工中, 当浇筑小截面柱子等, 青岛建设集团和中建八局等单位抽样统
计, 浇筑速度一般在10～20m/h; 混凝土墙浇筑速度常在3～10m/h左右
。对于分层浇筑次数少的柱子模板或浇筑流动度特别大的自密实混凝土
模板, 建议直接采用H计算新浇混凝土侧压力。
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140
120
100
80
实测值
修正公式
GB50202-92公式
60
40
20
0
0
2
4
6
8
10
12
浇筑速度( m/h)
混凝土侧压力新规范修正公式与原规范公式比较
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( 4) 对模板支架, 提出了应验算水平荷载: ”考虑施工
中的泵送混凝土、 倾倒混凝土等未预见因素产生的水平荷
载标准值Q2k, 可取垂直永久荷载的2％作为标准值, 并以
每延米的形式作用在模板支撑顶端边缘的水平方向上。”
未预见因素产生的水平荷载是新增荷载项, 是考虑施工中的风、 泵
送混凝土、 倾倒混凝土以及浇筑斜面混凝土等未预见因素产生的水平荷
载。上海市工程建设规范《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程
》( DG/TJ08-016- ,J10374- ) 中规定了该项荷载( 诱发荷载)
一般取2.5％的垂直永久荷载标准值, 并作用在支撑上端水平方向。美
国ACI347－ 规定了风、 泵送混凝土、 倾倒混凝土以及浇筑斜面混凝
土等产生的水平荷载取垂直永久荷载的2％, 并以线荷载形式作用在模
板支撑的上边缘水平方向上; 或直接以不小于1.5kN/m的线荷载作用在
模板支撑上边缘的水平方向上进行计算。日本也规定有相应的该荷载项
。增加该荷载项主要是用于对独立高大模板支架进行抗倾覆计算复核。
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( 5) 对扣件钢管支模提出了新的规定:
采用扣件钢管搭设的模板支架设计时应符合下列要求:
1扣件钢管模板支架宜采用中心传力方式;
2当采用顶部水平杆将垂直荷载传递给立杆的传力方式
时, 顶层立杆应按偏心受压杆件验算承载力, 且应考虑搭设
的垂直偏差影响;
3支承模板荷载的顶部水平杆可按受弯构件进行验算;
4构造要求以及扣件抗滑移承载力验算可按现行行业标
准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的相
关规定执行。
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‹南京市玄武区政府大楼支模, 密肋楼盖部分钢管加可
调托, 轴心受力; 框架梁部分钢管排架, 偏心受力。
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扣件钢管架的问题多
, 扣件质量急剧下降
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( 7) 对门式、 碗扣式、 盘销式钢管支模提出了新的规定:
采用门式、 碗扣式、 盘扣式或盘销式等钢管架搭设的
模板支架, 应采用支架立柱杆端插入可调托座的中心传力
方式, 其承载力及刚度可按国家现行相关标准进行验算。
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碗扣架的现状不容乐观
可调托杆有粗有细、 钢管
锈蚀严重、 扣件钢管剪刀撑搭
设随意
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碗扣架高架桥支模
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修订增加了模板支架部分
, 台湾的门架只能作为简易装
饰作业架, 可惜受工程单位欢
迎的管径为57mm的重型门架为
列入。
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承插式盘扣架——安全性好的支架
1) 一种源于国外应用量大的先进的施工支撑用承力架
德国的雷亚架( layher)
Faster(节省时间59％) stronger、 safer
more profitable( 节省50％维护费用)
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形形色色的8方向销接盘扣钢管支架节点
规程的编制代表的钢管架的新发展, 有利与施工安全
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弧面紧贴形
成抗扭能力
无锡承插式盘扣架简介
经试验检测节点具有与扣件钢管架等同的抗扭转能力
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盘扣架与扣件钢管架的抗扭能力对比
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精益制造、 全自动焊接、 焊缝质量可靠
代表先进的模板支架发展方向
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适用——支模承力架
无锡市地铁 2号线
京沪高速铁路土建工程现浇梁支撑
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适用——钢结构安装及装饰脚手架
中国电子集团第十四研究所
可滑移式大悬挑工作架
浙江大学体育馆桅杆斜拉索
网拉索安装工作架
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适用——舞台舞美临时架
南通体育会展中心66m高演出架, 共2组
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与现有钢管支撑架比较——节点
扣件式钢管支架节点
盘扣式钢管支架节点
碗扣式钢管支架节点
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与现有钢管支撑架比较——支撑密度
扣件式钢管支架密度高
盘扣式钢管支架密度低
碗扣式钢管支架密度高
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特点: 能可靠地设置竖向和水平向斜杆,
搭设效率为80～100m /人, 支架整体性好
3
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宽度B(3.3m)
高度H(10m)
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高架桥支架整体失稳

南京火车南站的钢结构安装支架

南京火车南站的钢结构安装支架

( 9) 对扣件式钢管高大支模架提出了规定( 强条) :
采用扣件式钢管作高大模板支架的立杆时, 支架搭设
应完整, 并应符合下列规定:
1 钢管规格、 间距和扣件应符合设计要求;
2 立杆上应每步设置双向水平杆, 水平杆应与其扣接;
3 立杆底部应设置底座及垫板。
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采用扣件式钢管作高大模板支架的立杆时, 还应符合
下列规定:
1对大尺寸混凝土构件下的支架, 其立杆顶部应插入可
调托座。可调托座距顶部水平杆的高度不应大于600mm,
可调托座螺杆外径不应小于36mm, 插入深度不应小于
180mm;
2立杆的纵、 横向间距应满足设计要求, 立杆的步距不
应大于1.8m; 顶层立杆步距应适当减小, 且不应大于1.5m
; 支架立杆的搭设垂直偏差不宜大于5/1000, 且不应大于
100mm;
3在立杆底部的水平方向上应按纵下横上的次序设置扫
地杆;
4承受模板荷载的水平杆与支架立杆连接的扣件, 其拧
紧力矩应不小于40N·m, 且不大于65 N·m。
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扣件钢管支架垂直剪刀撑与水平剪刀撑设置示意
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( 10) 对碗扣及盘扣的高大支模架也提出了规定:
1碗扣架或盘销架的水平杆与立柱的扣接应牢靠, 不应滑脱;
2立杆上的上、 下层水平杆间距不应大于1.8m;
3插入立杆顶端可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度不应超过
650mm, 螺杆插入钢管的长度不应小于150mm, 其直径应满足与
钢管内径间隙不小于6mm的要求。架体最顶层的水平杆步距应比
标准步距缩小一个节点间距;
4立柱间应设置专用斜杆或扣件钢管斜杆加强模板支架。
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‹2 模板支架的基本形式及受力特性
轴心受压
偏心受压
•扣件钢管模板支架的两种受力基本形式( 轴心受压与偏心受压)
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‹2.1 掌握支架立杆受力方式不同, 承载力不同
扣件钢管轴心受力状态下稳定承载力设计值
钢管壁厚
( mm)
步高h(m)
长细比λ
承载力设计值( kN
)
49.0
1.8
1.7
1.6
1.5
1.8
1.7
1.6
1.5
114
108
101
95
3.5
A=489
53.1
58.1
62.8
43.1
46.7
50.4
55.1
mm
2
113
107
101
94
3.0
A=424
mm
2
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扣件钢管偏心受力状态下稳定承载力设计值
钢管
壁厚
mm
步高h
(m)
偏心距e
( mm)
稳定承载力设计值
( kN)
1.8
1.7
1.6
53
53
53
13.3
13.5
13.8
3.5
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( 1 ) 模板支架立杆轴向力设计值
N=1.35∑NGk+1.4∑NQk
式中 ∑NGk——模板支架上永久荷载标准值产生的轴向力
总和;
∑NQk——模板支架上可变荷载标准值产生的轴向力
总和;
约1.3~1.4
( 2) 模板支架立杆的计算长度l0
碗扣架: l0=h+2a
扣件钢管顶部立杆段: l0= kμ1( h+2a)
式中 h——支架立杆的步距;
a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模
板支撑点的长度。
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( 3) 对模板支架立杆的计算长度l0=h+2a的理解
为保证扣件式钢管模板支架的稳定性, 规范中支架立杆
的计算长度是借鉴英国标准《脚手架实施规范》( BS5975-
82)的规定, 即将立杆上部伸出段按悬臂考虑, 这有利于限
制施工现场任意增大伸出长度。若步高为1.8m, 伸出长度
为0.3m, 则计算长度为l0=h+2a＝1.8+0.6=2.4m, 其计算长
度系数µ＝2.4/1.8=1.333, 比当前一般取µ＝1的值提高
33.3%, 对保证支架稳定有利。
µ＝2
µ＝1
µ＝
0.75
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a
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‹3 经典高支模坍塌事故案例分析
( 1) 大梁下支模架立杆间间隔设置单向
水平杆的坍塌模式
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南京10.25模板坍塌事故——
梁下立杆每步的双向水平杆间隔1根立杆设置
•根据 10月26日新浪网报道
•在昨天上午10时许, 位于南京市龙
蟠中路与大光路交汇处、 正在浇铸
混凝土准备封顶的南京电视台演播
中心演播厅的天顶, 在一声巨响中
訇然倒塌, 数十名施工人员瞬间被
埋进了钢管和混凝土形成的”山包”
中。
•截至记者发稿时止, 已有39位伤者
被送往医院抢救, 其中5人死亡(据
悉, 死者中1人为南京电视台摄像
记者), 另有2人下落不明。

南京电视台演播中心大演播厅模板支架整体倒塌事故
‹ 10月25日上午9:30发生事故, 死6人, 重伤11人, 轻伤24人
‹双向井式屋盖平面尺寸: 24m×26.8m, 大梁500 Η1600～1850mm
‹钢管扣件排架支模, 梁底支模高度约为36m( 地下室两层) 。

10月25日上午9:30发生事故, 事故现场
300多吨倒塌的钢管堆积如山。

无扫地杆
南京电视台演播中心大演播厅模板支架整体倒塌技术原因分析
‹事故发生后, 查看残存钢管支架的底部均无扫地杆
‹架子底部步高约1.8m, 在地坑处步高达2.6m, 且无扫地杆

对接扣件在同一位置
‹事故发生后, 查看残存钢管支架的立杆连续4根钢管接头在同一高度
‹架子底部与周边支架的水平连系杆很少, 立杆的横向约束很弱

另一向无水平杆
‹查看地下室二层残存钢管支架, 板下钢管立杆间距
1000×1000mm, 梁下立杆增加密度为@500, 但水平
连系杆未增加, 增加的立杆横向约束少, 无效

南京电视台演播中心大演播厅模板支架整体倒塌技术原因分析
‹查看地下室二层残存钢管支架, 大梁下每1m增加的立杆均未增加横向
水平杆
‹架子每步的水平杆与周边的砼墙体为抵住, 架子的晃动量大

南京江宁9.01模板支架倒塌事故——
梁下立杆每步的双向水平杆间隔2根立杆设置
”9.01”南京江宁工地模板支撑整体坍塌, 死5人, 伤17人。

有
无
无
另一方向有水平杆

另方向无
另方向无
另方向有

缺水平杆
缺水平杆

无扫地杆, 水平连系杆一个方向设置, 另一个方向
每隔两根立杆设置

南京江宁”9.01”模板支架整体坍塌事故点评
9月1日晚22时48分, 由江苏龙海建工集
团有限公司承建、 由江苏振星工程监理有限公司监
理的江苏商业管理干部学院江宁校区现代教育中心
工程, 在浇筑两幢框架楼间 9～13轴线廊道顶层屋
面梁板混凝土时, 发生了模板支架系统整体坍塌的
恶性事故。造成作业人员 22人伤亡, 其中 5人死亡
( 现场死亡 2人, 3人经医院抢救无效死亡) , 3人
重伤, 14人轻伤。

1300
1300
4200
16000

( 1) 支模面积( 扣除原外脚手架面积) ＝16×17.2－
13×17.2×2＋4.2×1.3＝236m
2
( 2) 支模架高度: 18m
( 3) 计算扣件钢管搭设数量:
立杆: 236根×18m＝4248m
( 基本尺寸: 1m×1m方格网) 水平杆: 纵向 18根
×13m×10步＝2340m
( 隔两根立杆设置) 横向4根×17.2m×10步＝688m
合计:
7276m
( 4) 施工单位租用: 6m管——1000根
3m管——200根
4m管——200根
总延长米7400m

( 5) 楼面结构自重:
楼板: 27.2m3
梁: 57.26m3
合计: ( 27.2＋57.26) ×2.52t/m3＝213t

［原因分析］
( 1) 水平杆搭设
纵向每步均设置, 总延 18根×13m×10步＝2340m
横向每隔两根立杆设置, 总延米 4根×17.2m×10步＝
688m
( 按每跨均设, 总延米 13根×17.2m×10步＝2236m)
经技术分析, 该支模系统整体坍塌的直接原
因为南北向水平杆仅搭设所需用量的 30％, 造成
有50%的立杆长细比过大, 整体支承刚度严重不
足而发生整体坍塌。

( 2) 构造处理
该支架搭设不规范, 查看现场无扫地杆、 无剪刀撑、 未
与东西向主体结构有效拉结, 造成造成该高支模架承载能
力下降。
( 3) 工程管理
无专门施工方案、 无计算书、 无专家论证、 无书面交底、
无搭设验收、 总监未发浇筑令即浇筑混凝土、 监理未要求
整改、 发现浇筑混凝土未要求停工。
［结论性意见］
这是一起模板支撑系统整体刚度严重不足而造
成失稳坍塌的安全事故

( 2) 大面积厚板下立杆间每步水平杆单
向交错设置的坍塌模式

河西中央公园地下室顶板模板支架倒塌事故——
板下立杆每步水平杆单向交叉设置
4月, 南京河西中央公园地下室顶板厚400, 柱
帽处厚1000, 地下两层, 负一层支模高度为6m, 死1人。

另一方向无水平杆

无扫地杆

水平杆设置不合理, 数量少一半。步高1.8m, 间距双向1000

无剪刀撑引起连续跨塌, 支架倾斜

江宁会所模板支架坍塌事故——
立杆上的水平钢管极少设置
10月8日南京江宁翠屏国际城会所模板支
2
架整体坍塌, 300m, 死1人

塌陷的区域

虽支模高度
为6m,水平几
乎仅单项设置

通报说, 9月6日14时10分, 河南省郑州市富田太阳城二期
家居广场中心工程, 在施工过程中采光井模板支撑系统突然垮塌,
造成7人死亡、 17人受伤。该工程建设单位为郑州市振兴房地产开发
有限公司, 施工单位为郑州市振兴建筑安装有限公司, 监理单位为
郑州市恒兴工程监理公司。

初步调查认定, 该事故是一起安全生产责任事故。存在的主要
问题: 一是施工人员未严格按照施工方案和标准规范搭设模板支撑
系统, 方案要求现浇梁下立杆间距为0.4m×0.4m, 实际搭设
1.3m×1.3m, 而且缺少剪刀撑和扫地杆; 二是监理单位现场监管不
力, 未及时制止施工人员违规作业行为; 三是施工单位在浇捣混凝
土过程中施工工序错误, 造成局部受力集中, 超过模板支撑系统承
载能力。

( 3) 排架顶部立杆悬臂过长的坍塌模式

北京西西工程4#地高大厅堂顶板模板支架垮塌事故
9月5日晚10时10分左右, 北京西西工程4#地高
大厅堂顶盖模板支架在浇注接近完成时发生整体垮塌, 酿
成死亡8人、 伤21人的特大伤亡事故。

北京西西工程 4#地项目2#组团中部9~11轴( 宽
2×8.4m) 和B~E轴( 总长25.2m) 是处于地上 1~5层
、 总高21.8m的高大厅堂, 顶板为支于四周框架梁上
的预应力现浇空心楼板( 厚 550mm, 板内预埋
φ400mm, 长500mm的GBF管) , 南侧边梁KL17截
面 850mm×950mm、 北侧边梁 KL22 截面
1000mm×1300mm,东西两侧边梁 K27和 K30均为
600mm×600mm。顶板面积为423.36m ,混凝土总量
2
198.6m
3。

北京西西工程4#地项目的高大支模架平面布置图

用可调托轴心受压
2a
h

悬臂过大

根据图纸进行支架荷载计算可得到以下数值: GBF
2
空心板换算高度376mm, 恒载+活载为16.4KN/m, 每
根立杆最大轴压力23.6KN
《扣件架规范》 5.6.2条规定, 模板支架立杆的计算
长度取lo=h+2a, 该计算式表明, 必须严格控制a值
, 否则, 将会出现超过受压杆件的容许长细比(为210)
和严重降低支架( 立杆) 稳定承载能力的危险情况。由
于施工方案中未规定模板支架立杆伸出顶层横向水平杆
中心线至模板支撑点的长度( 即a值) , 致使自由长度
严重过大(8月14日的施工日志中讲有2m多高; 8月15日
的安全隐患整改紧急通知指出为2m－2.5m; 9月8日的调
查询问笔录记载为1.2m-1.5m

1、 实际搭设模板支架立杆顶部伸出长度过大是造成本次事故
的主要原因。
2、 调查发现现场模板支架搭设质量很差: 如个别节点无扣件
连接、 扣件螺栓拧紧扭力矩普遍不足、 立杆搭接或支撑于水
平杆上、 缺少剪刀撑、 步距超长等; 从周边模板支架搭设质
量看, 缺少扫地杆、 顶部自由端超长、 横杆随意缺失等搭设
质量问题随处可见。支架搭设质量差可能造成支撑体系局部
承载力严重下降, 也是事故产生的主要原因之一。
3、 现场搭设模板支架中使用的钢管杆件、 扣件、 顶托等材料
存在质量缺陷, 是事故产生的原因之一。

在其它构造条件与”西西”工程构造一致的条
件下, 分别计算不同悬臂长度下支架整体稳定承载
力极限值( 东南大学计算)
表1稳定承载力与悬臂长度间关系
悬臂长a 稳定承载力 承载力
(m)
Pcr
( kN)
降低比值
钢管壁厚
( mm)
3.0
A=424mm2
1.5
1.2