榆济管道浊漳河穿越段漂管险情成因及抢险方案_朱汪友.pdf

105Operation&Management|运行与管理2023 年 1 月第 42 卷 第 1 期网络出版时间：2022-09-16T12:42:12网络出版地址：http:/ 185.5 m 漂管险情为例，对浊漳河漂管险情的致灾机理、主控因素进行了分析，并对管道安全状况、风险变化进行了评估，针对险情主控因素，同时考虑安全、工期、进场条件、抢险资源可获得性等，制定了“管道放空+河道疏浚+挑流坝+脚手架平台+龙门架支撑稳固管道”的抢险方案。管道抢险人员按照新制定的抢险方案，采取科学手段，成功处理险情，不仅漂管险情得以及时控制，实现了管道提前复产，还避免了次生灾害的发生。（图 5，表 3，参 25）关键词：油气管道；河流穿越；行洪；漂管；抢险；抢险方案中图分类号：TE88文献标识码：A文章编号：1000-8241（2023）01-0105-08DOI：10.6047/j.issn.1000-8241.2023.01.014 Causes for emergency floating situation of Yu-Ji Pipeline crossing Zhuozhang River and its emergency rescue planZHU Wangyou,JING Hongyuan,LI Yonghong,YUAN ZhenzhongPipeChina North Pipeline CompanyAbstract:Due to the continuous scouring of flowing water during flood season,the pipelines in rivers and ditches are at the high risks of failure under the influence of dynamic water load.Hence,the timeliness and pertinence of the emergency rescue plan is the key to the successful emergency rescue.Herein,the disaster-causing mechanism and the main control factors of the pipeline floating over Zhuozhang River were analyzed based on the emergency floating situation of the 185.5 m section of YuJi Pipeline(YulinJinan)crossing Zhuozhang River.Meanwhile,the current safety status and risk changes of the pipeline were evaluated.In view of the main control factors of the emergency situation,an emergency rescue plan of pipeline venting+river dredging+spur dike+scaffold platform+pipe reinforcement with gantry frame was prepared by considering the safety,construction period,access conditions,and the availability of rescue resources.Further,the pipeline rescuers dealt with the emergency situation successfully by scientific means according to the new plan.In this way,the emergency situation of pipeline floating was controlled in time,the pipeline had the operation resumed in advance,and the secondary disasters were prevented.(5 Figures,3 Tables,25 References)Key words:oil and gas pipelines,river crossing,flood discharge,pipeline floating,emergency rescue,emergency rescue plan河沟道水毁是威胁长输油气管道运营安全的自然与地质灾害风险之一1-3，特别是汛期行洪期间河沟道内易发生漂管险情，管道受水流持续冲击，在浮力、绕流阻力、涡激振动等动水荷载作用下存在管道断裂失效的重大风险4-6，如 2010 年 8 月 27 日三门峡义马郑州煤气管道的洛阳偃师伊河穿越段发生了管道断裂、泄漏、起火事故。同时，由于水流湍急，抢险工作难度大、费用高，如连彭线（连山彭州）输气管道鸭子河穿越段于 2018 年 6 月 28 日发现管道悬空漂管50 m，7 月 11 日管道被洪水冲断、泄漏。除了公开的管道断管事故外，更多的河沟道水毁险情“未遂事件”经及时有效抢险，避免了管道失效事故。科学的抢险方案是能否及时控制险情的关键，因此险情分析、管道安全评价是制定抢险方案的基础。目前，水下管道安全分引文：朱汪友，荆宏远，李永宏，等.榆济管道浊漳河穿越段漂管险情成因及抢险方案J.油气储运，2023，42（1）：105-112.ZHU Wangyou,JING Hongyuan,LI Yonghong,et al.Causes for emergency floating situation of Yu-Ji Pipeline crossing Zhuozhang River and its emergency rescue planJ.Oil&Gas Storage and Transportation,2023,42(1):105-运行与管理|Operation&Management2023 年 1 月第 42 卷 第 1 期2021 年国庆节期间，山西长治等多地出现极端降雨，关河水库大流量泄洪。2021 年 10 月 7 日，榆济管道浊漳河穿越段出现漂管险情，漂管长度达 185.5 m（图 1）。管道有明显上浮现象，上浮高度约 2 m，并带动岸坡中埋地管道上抬，入河处横跨管道的浆砌石护岸挡墙被上浮管道掀倒；河道岸坡中管沟土体沿管道方向出现了裂缝，管沟内浆砌石截水墙开裂。漂管险情发生后，该管道运行压力从 7.8 MPa 降至 6.0 MPa。对漂管段管道进行了风险分析，判断管道现状基本安全，但将随着洪水持续冲击和河道水位涨落而波动，仍存在断管失效风险。2险情原因 2.1致灾机理根据榆济管道浊漳河穿越段漂管险情现场情况，并结合管道设计参数，分析其险情致灾机理主要为：极端降雨导致上游水库泄洪，加上支流汇入浊漳河，管道穿越点遭遇近 60 年以来最大洪水，是此次险情的致灾体。河道内堆渣导致河道局部变窄，加剧冲刷，析多集中于洪水对直管段的冲刷工况7-17、海底管道工况17-21。李亮亮等10研究了稳恒水流横向流经管道工况下漂管安全长度的判定方法，从疲劳破坏、管道与管输介质自重、管道屈服破坏 3 个方面给出了管道悬跨的安全长度；王海兰等16采用理论计算与有限元模拟相结合的方法，给出了洪水垂直冲击直管段工况下的管道应力分布特征、管道失效后果，但不适用于顺河敷设管道和管道存在弯管的复杂工况；徐万海等17从锚固端管土相互作用的角度，研究了海底自由悬跨管道顺流向涡激振动特征及影响因素。对于河沟道水毁险情处置，以快速控制险情为目的，主要以易于实施、方便快捷的临时措施为主，但当前河沟道水毁灾害防治技术体系22尚不能满足应急抢险工况需求。河沟道水毁险情处置亟需根据现场具体情况综合确定有效的抢险方案，主要涉及管道降压与加固、管道封堵、河道周边人员疏散、协调河道管理部门停止行洪或降低行洪流量等。2021 年 10 月 7 日，榆济管道浊漳河穿越段发生了罕见的 185.5 m 漂管重大险情，管道存在断管失效风险，为了保障管道安全运营，在河道行洪期间开展了科学有效的抢险工作，管道风险得到及时控制，顺利实现了复产。在榆济管道浊漳河穿越段漂管抢险中，对该穿越段险情发生原因、管道安全评估、抢险措施的制定进行深入剖析，形成了行洪河道内油气管道漂管抢险的完整方案，可为其他类似管道的抢险工作提供借鉴。1浊漳河漂管险情概况 榆济管道于 2010 年 10 月建成投产，管径 711 mm、管材 L450M 管线钢、设计压力 10 MPa，管输介质为天然气。榆济管道途经山西长治地区，敷设于太行山西麓，该段管道实际运行压力为 7.8 MPa。在桩号476+419 m 位置，管道下斜坡进入浊漳河，经 2 个弯管（分别为竖向弯管、竖向加水平向叠加弯管）转向后紧邻左岸顺河敷设，距基岩岸坡 1020 m，敷设长度约640 m，随后斜穿河道。管道敷设段河床为 410 m 厚砂砾石，砂砾石层下方为弱风石灰岩。管道敷设于砂砾石层中，管顶埋深约 1.5 m，管道下方砂砾石层最小厚度约 2 m；顺河敷设段管道设置有马鞍形配重块。河道上游约 30 km 为关河水库，水库与管道穿越点之间另有 9 条支流汇入浊漳河。图 1榆济管道浊漳河穿越段漂管平面及剖面示意图Fig.1Plane and section of floating section in Yu-Ji Pipeline crossing Zhuozhang River（a）漂管段位置示意图（b）管道沿河敷设段剖面图Operation&Management|运行与管理水面可见管道长度增至 120 m，约 1/5 管体露出水面。沿河漂管段管道承受的外荷载主要为静水浮力和重力，入河段还受到绕流阻力、绕流升力的影响。根据 JTS 144-12010 港口工程荷载规范，绕流阻力、绕流升力的计算式为：Fdown2C1w Dv2 （1）Fup2C2w Dv2 （2）式中：Fdown、Fup分别为每延米管道受到的绕流阻力、升力，kN；w为水的密度，取 1 000 kg/m3；C1为推力系数，取 1.2；C2为上举力系数，取 0.6；v 为水流速度，m/s。榆济管道浊漳河穿越段管道每延米所受自重荷载为 2.42 kN，当管道浸没于水面以下时，每延米受静水浮力荷载为 3.89 kN；在最高洪水位时期，管道整体位于水面以下，每延米竖向荷载为 1.47 kN。对于入河段管道，当流速为 2.5 m/s 时，每延米管道还受到 2.67 kN 绕流阻力、1.33 kN 绕流升力；当流速为 5 m/s 时，每延米管道所受绕流阻力、绕流升力分别为 10.67 kN、5.33 kN。随着浊漳河水位下降，管道上浮高度下降，部分管体露出水面，管道受到的浮力减小。同时，洪水流速也下降，进而绕流阻力降低，管体受力状况较最高水位已经缓解，管道处于相对安全状态。在洪水消退前，榆济管道浊漳河穿越段漂管主要风险源为洪水。在洪水冲击下，漂管段还可能受涡激振动影响：漂管段在水流冲击下持续振动，在入河段受顶冲管段和管道弯管部位易产生应力集中，存在管道疲劳失效风险。管道处于明显上浮状态，随着水位下降，管道逐步回归到建设时的初始位置，受力状况趋于好转，但随着水位进一步下降，管道将从初始位置继续下沉。由于管道下方砂砾石层已被洪水冲刷下切，管道悬空高度超过 2 m，洪水消退后管道将失去浮力作用，竖向荷载为自重，每延米重力为 3.89 kN，大于最高洪水位时的 1.47 kN。管道下沉量过大将可能导致顶管段、弯管等部位的应力集中，造成管道失效。3.2管道应力分析为了评价洪水冲击时期、洪水消退后管道的安全运行状况，并为抢险方案的制定提供依据，选取 7 种工况对榆济管道浊漳河穿越段的管道应力进行计算（表 1）。由于河水浑浊，无法确定冲刷后河床形态，因此未对洪水消退后管道下沉工况进行计算。并将主河道推至管道一侧。管道长距离顺河敷设，埋设于不稳定的砂砾石层中，水工保护措施不足，行洪期间砂砾石层冲刷下切，下切深度超过 4 m，局部可见基岩，最终导致管道悬空、上浮。2.2主控因素从致灾体、管道与致灾体相互作用关系、管道承灾能力、失效后果 4 个方面，对影响榆济管道浊漳河穿越段漂管险情大小、变化及后果的主控因素进行分析。（1）水库泄洪量和泄洪时间。经与水库管理部门沟通协调，水库处于接近警戒水位运行，泄洪量取决于入库水量，短期内无法停止泄洪，也难以调整泄洪量，因此不能通过调整泄洪消除致灾体。（2）穿越段河床河岸形态。经与河道管理部门沟通，允许对堆渣进行清理，并对河道进行局部疏浚。（3）浊漳河上游流域范围内未来一周降雨情况。天气预报显示，未来一周内无较大降雨，可不考虑抢险期间持续降雨导致洪水上涨的情况及其对抢险施工的影响。（4）管体完整性情况。经查询管道内检测数据，漂管段局部管体存在轻微腐蚀，但管道环焊缝均合格，故无需考虑管体缺陷的影响。（5）管道上下游用户用气需求。在抢险施工前，管道可采取临时停输放空管内气体，由其他管道代输，暂不影响客户用气，但临近冬季保供，管道输气任务重，需尽快复产。（6）潜在影响区域内人员情况。除抢险人员外，在管道当前运行压力下，潜在影响区域内无住户、无特定场所，因此按 GB 321672015 油气输送管道完整性管理规范 的规定计算潜在影响半径r，其计算式为r=0.099 D p（其中，D为管径；p为管段最大运行操作压力，此处取当前运行压力 7.8 MPa）。由此，计算得到榆济管道浊漳河穿越段漂管潜在影响半径为r=197 m。3管道风险分析 3.1管道风险评估当发现榆济管道浊漳河穿越段出现漂管险情时，水面上仅可见长度约 40 m 的管道顶部，管道上浮 2 m。随着水位下降，管道露出水面的长度逐步增加。当抢险人员抵达现场时，河道水位较最高洪水位已下降约1 m，朱汪友，等：榆济管道浊漳河穿越段漂管险情成因及抢险方案运行与管理|Operation&Management2023 年 1 月第 42 卷 第 1 期3.2.1边界条件榆济管道浊漳河穿越段管道两端埋地；入河段管道竖向均布荷载包括静水浮力、绕流升力及自重；水平向荷载为绕流阻力；其他沿河漂浮管段只考虑竖向均布荷载，即静水浮力、自重。考虑管道内压和闭合温度导致的热应力，但不考虑管道缺陷影响。对于设置有支撑的工况，约束管道支撑点处的竖直位移。3.2.2计算模型采用 ANSYS 建立三维有限元模型对管道的应力、位移及支撑点的反力进行分析20-21。全管段采用ELBOW290 管单元反映管道大变形、截面的扁化与扭曲，露管段两侧埋地管道的土壤约束采用离散的非线性弹簧。管材力学性能采用 L450M 钢级典型的应力应变曲线进行模拟，为模拟附近管道对计算管段的约束作用，露管范围外两侧各建立 50 m 埋地管道模型，采用土弹簧单元模拟管土相互作用，包括轴向、水平侧向、垂直方向3个方向的土弹簧；同时，根据不同土壤类型、敷设条件考虑土壤的加载、卸载曲线，其中轴向、水平、垂直向上以及垂直向下的土弹簧参数按照 GB/T 504702017 油气输送管道线路工程抗震技术规范 的相关规定确定。3.2.3校核准则根据 ASME B31.8-2020 天然气输配管道系统的相关规定，漂管管段需要按照非约束管道进行校核计算。将自重、水流引起的轴向应力及弯曲应力、内压引起的泊松应力作为一次应力进行校核，温差引起的轴向应力作为二次应力进行校核。非约束管道的一次应力（即轴向应力）及其最大允许值的计算式为：M=p+L+B （3）M0.75 ST （4）式中：M为轴向应力，MPa；p为内压引起的轴向应力，MPa；L为轴向荷载引起的轴向应力，MPa；B为管道弯曲引起的轴向应力，MPa；S为管道屈服强度，MPa；T为与温度有关的系数，根据 ASME B31.8-2020取 1.0。由热膨胀、周期荷载及位移引起的非约束管道二次应力（即柔性应力）计算公式及校核准则为：E=ME/W （5）Ef1.25（cc+hh）M （6）式中：E为由热膨胀、周期荷载及位移引起的非约束管道二次应力，MPa；ME为热膨胀、周期荷载、位移引起的弯矩，kNm；W为管道截面抵抗矩，m4；f为与管道预期使用寿命期间等效循环次数有关的系数，根据ASME B31.8-2020 取 1.0；cc为最低安装温度或操作温度时管道的应力，MPa；hh为最高安装温度或操作温度时管道的应力，MPa。将式（6）、式（7）联立可得：M+E1.25（cc+hh）（7）3.3结果分析对表 1 中 7 种工况进行数值模拟，得到各工况下管道最大轴向应力及其位置（表 2），其中最大应力均为拉应力。可见，在大流量泄洪工况（工况 1、工况 2）下，管道最大轴向应力超过许用应力；在泄洪量减少、洪水流速降低后（工况 3），管道轴向应力未超过许用应力。对于未采取支撑措施的工况（工况 1工况 3），管道最大应力均位于叠加弯管位置；对于采取支撑措表 1洪水冲击时期榆济管道浊漳河穿越段漂管 7 种应力分析工况表Table 1Seven stress analysis conditions for pipeline floating in Yu-Ji Pipeline crossing Zhuozhang River during flood impact period工况序号基本情况洪水流速/（ms-1）管道内压/MPa1露管初期，河道大流量行洪，管道正常运行5.07.802在抢险过程或后期，水库再次加大泄洪量，管道停输放空5.00.053河道洪水水位下降，管道停输放空2.50.054洪水消退后，在弯管、短节及直管段处均设置支撑点，其中直管段每12 m 设一个支撑点，共设置 15 个支撑点，管道架空状态正常运行07.805冬季极端低温环境，闭合温差取50，其他条件同工况 407.806洪水消退后，在弯管、短节及直管段处设置支撑点，其中直管段每24 m 设一个支撑点，共 8 个支撑点，管道架空状态正常运行0 7.80 7冬季极端低温环境，闭合温差取50，其他条件同工况 607.80表 2榆济管道浊漳河穿越段漂管管道最大轴向应力及位置表Table 2Maximum axial stress and location of floating section in Yu-Ji Pipeline crossing Zhuozhang River工况序号最大轴向应力位置最大轴向应力/MPa许用应力/MPa是否通过校核1叠加弯管处518337.5否2叠加弯管处349337.5否3叠加弯管处117337.5是4直管段处151337.5是5弯管处195441.4是6直管段处212337.5是7弯管处234441.4是Operation&Management|运行与管理施的工况（工况 4工况 7），管道恢复正常运行工况，管道轴向应力未超许用应力，叠加弯管的应力集中情况也得以消除。从数值模型中提取工况 4工况 7 支撑点的反力（表 3），将其作为支撑点荷载设计依据。可见，当支撑点间隔为 12 m 时（工况 4、工况 5），单个支撑点所需最大支撑力为 72.17 kN；当支撑点间隔为 24 m时（工况 6、工况 7），单个支撑点所需最大支撑力为126.18 kN。4应急抢险方案 4.1抢险工作流程根据榆济管道浊漳河穿越段漂管的风险评估、致灾机理、主控因素，其存在失效风险且需尽快复产，应在行洪期间开展抢险，为此制定了以下抢险工作流程（图 2）。（1）管道工艺运行措施。为了降低管道应力、保障抢险人员安全，对漂管段上下游阀室之间管段采取停输放空措施，将压力从 6 MPa 进一步降至 0.05 MPa。（2）河道疏浚、挑流措施。为了减缓洪水对管道的冲刷，应清理弃渣堆并对河道进行疏浚，以增大河道过流断面、降低洪水流速。在北岸上游河道内设置挑流坝，将主河道从北岸引导至南岸，回归原主河道位置，降低管道所在区域的洪水流速，并为管道加固作业提供有利条件。挑流坝设置在管道入河点上游 60 m 处，与河岸夹角为 25，顶宽 8.5 m，高 6 m，底宽 24.5 m，长45 m。挑流坝采用抛石结构，根据流速、周边料场实际情况，抛石粒径不小于 0.6 m。朱汪友，等：榆济管道浊漳河穿越段漂管险情成因及抢险方案表 3榆济管道浊漳河穿越段漂管管道支点反力模拟结果表 Table 3Simulation results of reaction force at supporting point of floating section in Yu-Ji Pipeline crossing Zhuozhang River支点位置反力/kN工况 4工况 5工况 6工况 7弯管35.3110.31短节中点32.6130.4356.0654.31叠加弯管61.9272.17108.01110.41短节中点66.9865.5648.2947.36直管中点54.5355.14直管中点23.7125.1168.6568.91直管中点47.6948.81直管中点32.0532.0662.4162.34直管中点15.3215.32直管中点16.9516.95126.18126.00直管中点31.8431.84直管中点19.3519.2779.6779.44直管中点12.2412.23直管中点18.9319.9923.9823.94直管中点7.406.38图 2榆济管道浊漳河穿越段漂管抢险工作流程图Fig.2Flow chart of emergency rescue for floating section of Yu-Ji Pipeline crossing Zhuozhang River（3）管道加固措施。在管道下沉到初始位置前，采用龙门架对管道进行支撑，按照间距为 12 m 设置支撑点，考虑安全裕度，单个支撑点的支撑力设计为200 kN。为便于微调管道高程、避免应力集中，采用导链+吊带方式将管道悬吊于龙门架。考虑到洪水水深超过 3 m、流速达 2.5 m/s，抢险人员难以进入水下搭建龙门架，因此需创造进场条件。（4）搭建龙门架施工平台。沿漂浮管段搭建满堂脚手架（图 3），在脚手架平台制作、安装龙门架，其中龙门架为槽钢结构，现场焊接。在管道两侧距离管壁运行与管理|Operation&Management2023 年 1 月第 42 卷 第 1 期0.5 m、1.5 m 分别设置一排脚手架立杆，共 4 排立杆。沿管道方向的立杆间距为 1 m，在管道上方及两侧形成 3 个通道，两侧通道为施工平台，而中间通道包括漂浮管道、龙门架，脚手架平台总宽度约 3.8 m。采用停输放空措施避免了管道泄漏风险，并通过搭建脚手架平台避免了涉水作业，能够保障抢险人员的人身安全。抢险工期预估为 2021 年 10 月 814 日共 7 天，周期短，能够满足复产需求。其中，挑流坝抛石砌筑、脚手架搭建、槽钢焊接等均为成熟施工技术，具有技术可行性。施工所需材料及设备主要为石料、脚手架、槽钢、木板、装载机、挖掘机、电焊机等，能够由维抢修队伍提供或周边市场快速获得。各项抢险措施的工程量规模不大，经济合理。10 月 8 日确定抢险方案，并组织抢险设备材料进场；10 月 9 日抢险工程全面施工。经过 6 天的抢险施工，2021 年 10 月 13 日提前完成全部抢险工作，达到预期效果，管道顺利升压复产。4.2抢险期间安全监测和抢险效果监测为监测管道安全状态、指导抢险工作安排，开展了可燃气体实时检测、水位监测、管道高程监测。采用超声波应力检测方法23，对岸上露管段管体应力进行定期检测，测量同一管道截面上时钟方位 12 点钟、3 点钟、9 点钟位置的管体轴向应力。根据水位高程与管体轴向应力变化（图 4）可见，整体上管道轴向应力随水位下降、流速降低而逐步降低，其中 13 日、14 日因龙门架支撑逐步施工，支撑力不均衡，管道应力有所上升。为监测抢险效果，2021 年 10 月 14 日在应力检测截面安装了管体应力实时监测装置24，对升压过程及其管道应力变化情况进行了实时监测（图 5）。可见，在管道升压期间，管道应力增加了约 30 MPa，随着水位进一步下降（直至管体完全露出水面），管道应力变化幅度不大，管道支撑措施发挥了预期作用25。5结论及建议（1）在长输管道建设期，应优化管道选线，尽量避免在河道内长距离、大开挖敷设，特别是山区季节性河流、上游有水库的行洪河道，河床易发生冲刷下切、河道摆动。同时，管道应尽可能避免敷设于砂砾石等松散地层，当路由受限时应做足水工保护措施。（2）在管道运营期，应加强管道漂管隐患防治。对于山区不稳定河道内长距离敷设、反复穿越管段，仅开展设计符合性排查、依据管道穿越段局部及短期状况进行评估难以发现安全隐患。应对设计的合理性持怀疑态度，在必要的水文地质和工程地质勘察的基础上，需开展全面评估，消除存量隐患。（3）行洪期间河沟道内管道漂管受水流持续冲刷，失效风险大，是长输油气管道危害最大的自然与地质灾害类型之一。由于行洪期间河水浑浊，水下情况难图 3榆济管道浊漳河穿越段漂管抢险用脚手架布置示意图Fig.3Layout of emergency rescue scaffold for floating section in Yu-Ji Pipeline crossing Zhuozhang River图 4榆济管道浊漳河穿越段漂管抢险期间水位与岸上露管段管体同一截面不同时钟方位上轴向应力变化监测图Fig.4Monitoring of water level and pipe stress changes during emergency rescue of floating section in Yu-Ji Pipeline crossing Zhuozhang River图 5榆济管道浊漳河穿越段漂管复产后应力监测图Fig.5Stress monitoring of floating section in Yu-Ji Pipeline crossing Zhuozhang River after Operation&Management|运行与管理以查明，往往在管道露出水面后才能发现险情，尚无简便、快捷的监测或检查手段识别管道埋深变化及水下露管悬空情况，因此抢险工作实施难度大。（4）长输管道若发生漂管险情，应尽快查明水下管道悬空状况、河床冲淤情况，判断灾情成因，评估管道安全状况，制定有针对性的抢险方案。河道行洪具有时间短、水位波动大等特点，河道深泓线位置、水位、流速等时刻变化，管道风险随之动态变化，需及时调整抢险措施，提升抢险效果。参考文献：1 邓清禄.长输管道地质灾害风险评价与控制M.武汉：中国地质大学出版社，2016：2-7.DENG Q L.Risk assessment and control of geological hazards in long-distance pipelineM.Wuhan:China University of Geosciences Press,2016:2-7.2 李亮亮，邓清禄，余伟，施晓文.长输油气管道河沟段水毁危害特征与防护结构J.油气储运，2012，31（12）：945-949，966.DOI：10.6047/j.issn.1000-8241.2012.12.019.LI L L,DENG Q L,YU W,SHI X W.The water damage hazard characteristics of long-distance oil and gas pipelines in river sections 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