人民医院综合楼项目脚手架工程专项施工方案.doc

脚手架工程施工方案
1、 编制依据
1．1施工图纸
图纸名称
图纸内容
工程号
归档日期
设计单位
海拉尔区人民医院综合楼图纸
建施01～13
结施01～28

内蒙古筑业勘察设计有限责任公司
1．2主要规范、规程
序号
规范、规程名称
发布日期
施行日期
规范、规程编号
1
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
1991．01
2001．06
JGJ130-2001
2
建筑施工高处作业安全技术规范
1992．01
1992．08．01
JGJ80-91
3
建筑施工安全检查标准
1999．03
1999．05．01
JGJ59-99
4
建筑结构荷载规范

5
钢结构设计规范

1．3施工组织设计
施工组织设计
编制日期
编制人
海拉尔区人民医院综合楼施工组织设计
2009．03
朱广伟 李兴国
1．4参考手册
序号
规范、规程名称
出版日期
1
工程结构荷载与可靠度设计原理
2001．04
2
简明施工计算手册
1999．07
3
实用建筑施工安全手册
1999．07
4
建筑施工脚手架实用手册
1994．05
2．工程概况
2.1 工程概况：                                             表2-1
工程名称
海拉尔区人民医院综合楼
建设单位
 海拉尔区人民医院
勘察单位
内蒙古牙克石恒泰勘察有限公司
设计单位
内蒙古筑业勘察设计有限责任公司
监理单位
海拉尔诚信监理有限公司
质量监督单位
海拉尔建筑质量监督站
施工总承包单位
 赤峰建设建筑集团有限责任公司
合同范围
 施工图纸所包含的全部施工内容
合同工期
 2009年4月15日开工2010年6月1日竣工
合同质量目标
合格

2.3 建筑设计概况                    表2-2
建筑面积
30315.5㎡
地下室面积
4427．82㎡
地上部分建筑面积
25887.68㎡

建筑用途
 医院
建筑特点
 型体较复杂
地下层数
 1
地下层高度
 4.5m
地上层数
 12
地上标准层高度
3.6m
非标层高度
 一层至四层4.2m
设备层高度
2.7 m
±0.00标高
 高于路中心1200mm
室内外高差
0.3m
基底标高
 -6.4m
最大基坑深度
8．5m
檐口高度
 48.9m
建筑最高点
53.5m
楼梯结构形式
梁板式
建筑耐火等级
 一类一级
外装修作法
内装修作法
檐口
干挂理石
门窗
塑钢窗、木门 .防火门,白钢门
屋面
 上人屋面
墙面
 混合砂浆刮大白
门窗
 塑钢窗 
顶棚
混合砂浆刮大白
墙面
 干挂理石
地面
地砖
踢脚
 面砖、乳胶漆
楼梯
不锈钢栏杆扶手 
三、脚手架方案选择
根据本工程结构形式和施工特点，在建筑物北侧将设置一部施工升降机，所以在建筑物四周搭设落地式全高开口型双排钢管脚手架,底部采用双排双立杆加强。
该工程脚手架主要用于装修施工，同时兼做安全防护。内脚手架在施工框架阶段搭设满堂红脚手架，在二次结构施工时搭设内双排脚手架来保证轻体墙上不留设脚手眼；在进行室内装饰装修时，再搭设满堂红脚手架。
四、脚手架的材质要求
l、钢管
杆件选用国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送焊接钢管》（GB/T3092）规定的钢管。外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）中表8.1.5的规定。新购置的钢管要有产品质量合格证。搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色（桔黄色）。
2、扣件
本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸铁扣件，应符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件的规格应与钢管相匹配，贴合面应平整，活动部位灵活，螺栓拧紧力矩达65N·m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。购置新扣件时应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。
3、脚手板
脚手板采用松木制作，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GBJ5）中Ⅱ级材质的规定。脚手板宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。腐朽的、在150mm长度上所有木节尺寸的总和大于面宽1/3的、髓心的、在连接部位的受剪面及其附近有裂缝的、有虫眼的脚手板禁止使用。
4、安全网
密目式安全立网网目满足2000目／100cm2，要求阻燃。安全平网和立网做耐贯穿试验，安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。
5、连墙件
采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235－A级钢的要求。
五、施工准备
1、材料准备
施工主要材料投入一览表
序号
材料名称
规格
单位
数量
1
钢管
6m
根
37750
2
钢管
4m
根
800
3
钢管
3m
根
1200
4
钢管
2m
根
15200
5
扣件
十字型
个
132000
6
扣件
一字型
个
62550
7
扣件
旋转型
个
4550
8
安全带

条
35
9
安全平网
1.5×6.0
片
2950
10
密目网
2000目
片
1290
11
脚手板
5cm×6m
块
3640
12
脚手板
5cm×4m
块
1850
2、 工具准备
3、
主要投入工具一览表
序 号
工具名称
规 格
单 位
数 量
1
吊线

m
100
2
线坠
1kg
个
5
3
钢卷尺
3m
个
20
4
钢卷尺
5m
个
15
5
水平尺

个
5
6
钢尺
50m
个
2
7
扭力扳手

把
50
8
角尺

把
15
9
活扣扳手
30cm
把
20
如使用旧的脚手架材料时，必须取样送有相关资质的试验检测单位，试验或检测结果满足设计要求后方可在施工中使用。购置新材料时应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。
3、人员准备
1）、为确保工程进度的需要，根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，必须有特种作业人员上岗证书，同时要配备足够的辅助人员。
2）、建立由项目经理、施工员、技术员、安全员组成的管理机构。
3）、外脚手架的搭设和拆除经过审批认可后，方可进行施工作业。
六、脚手架的搭设及要求
工艺流程：场地平整、夯实→基础承载力实验→制作钢筋地梁→浇筑混凝土→架体基础混凝土硬化→材料配备→定位设置槽钢→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→纵向水平杆→连墙件→横向水平杆→剪刀撑→铺脚手板→绑扎安全网→防护栏杆→挡脚板。
定距定位：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺分出立杆位置，并做出立杆标记；槽钢应准确地放在定位线上，必须铺放平整，不得悬空。
1、脚手架基础
本工程脚手架地基基础部位为级配砂石回填土，先进行夯实，然后在内、外排脚手架的底部设置300mm×400mm的钢筋地梁，配直径为6Φ14的螺纹钢筋，箍筋为8@200mm，浇筑C30混凝土。同时与地梁一起浇筑150mm厚钢筋混凝土（见下图）。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据详见脚手架计算书）。

2、立杆设置
1）、脚手架立杆纵距l.0=1.5m，横距1.00m。内侧立杆距建筑物400mm。
2）、脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，相邻立杆的接头不应在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向相互错开500mm以上，以保证脚手架的整体性。各接头中心至主节点的距离不宜大于500mm。
3）、立杆下端铺垫12#的槽钢。
4）、设置纵、横方向扫地杆，纵向扫地杆固定于距底座上皮200mm处的立杆上，横向扫地杆设置在纵向扫地杆下面的立杆上。在每跨都必须设置横向扫地杆，连接到主立杆上。
5）、双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，且长度不应低于6m。
3、横向水平杆、纵向水平杆设置
1）、纵向水平杆在脚手架高度方向的间距1.5m，以便立网挂设；纵向水平杆置于立杆里面。
2）、纵向水平杆采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，相邻接头不应在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向上相互错开500mm以上，各接头中心至主节点的距离不宜大于500mm，以保证脚手架的整体性。
3）、主节点处必须设置横向水平杆，横向水平杆在上，纵向水平杆在下，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端外伸长度a为400mm，离墙不应大于100mm。
4）、作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大距离不应大于纵距的1/2，即750mm。
4、连墙件设置
1）、连墙杆间距垂直间距4.5m，水平间距3m(即三步二跨)，采用矩形布置。在混凝土梁上预埋钢管作为拉接点，在连墙杆的两侧各增加两个防滑直角扣件。
2）、从底层第一步纵向水平杆处开始设置，宜靠近主节点，偏离主节点不应大于300mm。宜采用水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。
3）、拉结点在转角范围内和架体顶部加密。
4）、外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去连墙件时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结，以确保架体安全可靠。
5）、在搭设首层脚手架过程中，如不能设置连墙件时可搭设抛撑，采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°～60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm，待脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按构造要求搭设。
6）、因层高均超过3m，须在柱子上增设连墙件，用4根钢管环绕柱子后与架体连接。
5、剪刀撑和横向斜撑设置
1）、由于脚手架高度大于24m，所以在外侧立面整个长度和高度上采用双排管连续设置剪刀撑。斜杆与地面的倾角在45°～60°之间。
2）、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，采用3个旋转扣件固定。
3）、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
4）、在拐角处均需设置横向斜撑，中间每隔6跨设置一道。横向斜撑应在同一节间，由底至顶呈之字形连续布置。
6、脚手板铺设
1）、作业层脚手板应满铺、铺稳，离开墙面120－150mm。
2）、脚手板采用对接平铺时，脚手板外伸应取130－150mm，两块脚手板外伸长度总和不大于300mm；脚手板采用搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm,其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。
3）、作业层端部脚手板探头长度取150mm，其板长两端均应与支撑杆可靠的固定。自顶层作业层的脚手板往下计，每隔12m满铺一层脚手板。
7、安全防护栏杆与挡脚板
1）、作业层必须设置防护栏杆和挡脚板。栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。上立杆上皮高度应为1.2m，中栏杆居中设置，挡脚板高度大于180mm。
2）、脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和180mm高挡脚板。
8、安全网设置
1）、脚手架外侧使用符合国家标准的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
2）、选用尼龙绳张挂安全平网，要求严密、平整。平网随建筑物层层设置，作业面脚手板下应系随层网。
3）、本工程南侧紧临公路，在南侧除搭设安全通道外，还必须在南铡东侧(生活区)全部及北侧向北8m范围内，使用钢丝网（孔径小于10mm）进行全封闭。
七、脚手架计算书
Ⅰ、参数信息
《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)以下简称《扣规》
1）、脚手架参数
①、脚手架搭设高度约为54.7m. 50.1m。
②、采用双排双立杆脚手架，钢管采用φ48×3.5钢管。
③、脚手板类别:5cm厚松木脚手板；脚手板铺设层数:3（注：五层、顶层防护，中间一层防护层，）。
④、栏杆挡板类别:栏杆、松木脚手板挡板；
⑤、搭设尺寸为：立杆的纵距为la＝1.50米，立杆的横距lb＝1.00米，横、纵水平杆的步距为h＝1.50米，内排架距离墙为0.40米，连墙件采用三步两跨，竖向间距4.50米，水平间距3.00米，采用扣件连接，连墙件连接方式为单扣件后再备两个扣件。
⑥、作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大距离不应大于纵距的1/2。
2）、活荷载参数
脚手架用为结构脚手架，施工均布活荷载标值:3kN/㎡。
同时施工层数:2层。
3）、静荷载参数
①、脚手板自重标准值:0.35kN/㎡（查《扣规》表4.2.1-1）；
②、每米脚手架钢管自重标准值:0.038kN/m(查《扣规》附录B的表B)；
③、栏杆、松木脚手挡板自重标准值:0.14kN/㎡（查《扣规》表4.2.1-2）；
④、安全设施与安全网:0.005kN/㎡；
⑤、每个旋转扣件的自重：0.015KN/个（查《扣规》附录A的表A-2）；
⑥、Q235钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值：＝205N/mm2(查《扣规》表5.1)；
⑦、钢材的弹性：E＝2.06×105N/mm2（查《扣规》表5.1.6）
⑧、φ48×3.5钢管的截面积：A＝489mm2(查《扣规》附录B的表B)；
⑨、φ48×3.5钢管的惯性矩：I＝1.219×105mm4(查《扣规》附录B的表B)；
⑩、φ48×3.5钢管的截面模量：W＝5.08×103 mm3(查《扣规》附录B的表B)；
、φ48×3.5钢管的回转半径：i＝15.8mm(查《扣规》附录B的表B)；
、每米立杆承受的结构自重标准值：gk＝0.1394kN/m(查《扣规》附录A的表A-1)；
Ⅱ、图示（一）、（二）部位验算
1、横向水平杆的计算
横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算。
1）、荷载值计算
①、横向水平杆的自重标准值:q1＝0.038kN/m
②、脚手板的自重标准值:q2＝0.35×1.5/2＝0.27kN/m
③、活荷载标准值:q3＝3×1.5/2＝2.25kN/m
④、荷载组合的设计值:
q＝1.2×（q1＋q2）+1.4×q3＝3.53N/mm
2）、抗弯强度验算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩：
Mmax＝＝＝4.41×105N·mm
W＝5.08×103 mm3
σ＝M/W＝＝86.81N/mm2
σ＝86.81N/mm2＜[f]＝205N/mm2
满足强度要求
3）、挠度验算
E＝2.06×105N/mm2
I＝1.219×105mm4
＝＝1.83mm
＝1.83mm＜[]＝L/150=6.7mm(且10mm)
满足刚度要求
2、纵向水平杆的计算
纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面，传递集中荷载。纵向水平杆自重和立网自重产生均布荷载。
1)、荷载值计算
①、纵向水平杆的自重标准值：q1＝0.038kN/m
②、安全立网自重标准值：q2=0.005×1.5＝0.01kN/m
③、均布荷载组合设计值: q＝1.2×(0.038＋0.01）＝0.06kN/m
④、横向水平杆传递的集中荷载（因有悬挑部位，故取支座反力较大者）：P＝0.70ql＝0.70×3.53×（1.0+0.4）＝3.46kN
2）、抗弯强度验算
①、均布荷载产生的弯曲强度
M1＝0.1ql2＝0.1×0.06×1.52＝1.35×104N·mm
W＝5.08×103 mm3
σ1＝＝＝2.66N/mm2
②、集中荷载产生的弯曲强度
M2＝0.175Pl＝0.175×3460×1500＝9.08×105N·mm
W＝5.08×103mm3
σ2＝＝＝178.79N/mm2
③、弯曲强度组合
σ＝σ1＋σ2＝2.66＋178.79＝181.45N/mm2
σ＝181.45N/mm2＜[f]＝205N/mm2
满足强度要求
3）、挠度验算
①、均布荷载产生的挠度
E＝2.06×105N/mm2
I＝1.219×105mm4
＝0.08mm
②、集中荷载产生的挠度
＝5.33mm
③、弯曲强度组合
＝＋＝0.08＋5.33＝5.41mm
＝5.41mm＜[]＝1500/150=10mm
满足刚度要求
3、扣件抗滑力的计算
按《规范》表5.1.7直角、旋转单扣件承载力取值为8.0kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《扣规》5.2.5):
R≤Rc
Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
①、纵向水平杆的自重标准值:F1＝0.038×1.5＝0.057kN
②、横向水平杆的自重标准值:F2＝0.70×(0.038×1.40)×2＝0.074kN
③、脚手板的自重标准值:F3＝0.70×(0.35×1.5)×1.40＝0.515kN
④、安全网自重标准值：F4＝0.005×1.5×1.5＝0.011kN；
⑤、施工活荷载标准值:F5＝0.70×(3×1.5)×1.40＝4.41kN
⑥、荷载组合设计值：
R＝1.2（F1＋F2＋F3＋F4）＋1.4F5
＝6.96kN＜Rc＝8kN
满足抗滑要求
4、脚手架立杆稳定性计算
图示一、三部位脚手架采用下部24m为双立杆、上部30.7(26.1)m为单立杆的形式搭设，所以单双立杆交接位置和双立杆底部均需要进行立杆稳定性计算。
参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7倍折减考虑，则：
截面积：＝2×A×0.7＝2×489×0.7＝685mm2；
截面模量：＝2×W×0.7＝2×5.08×103×0.7＝7.11×103 mm3。
（1）、双立杆底部钢管的验算：
1）、作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
①、静荷载标准值包括以下内容：
A、每米立杆承受的结构自重标准值：0.1394kN/m（查《扣规》附录A的表A－1）
NG1＝0.1394×54.7+24×0.038+34（个）×0.015＝9.047kN
B、脚手板的自重标准值：
NG2＝0.70×0.35×1.5×(1.0+0.4)×5＝2.57kN（左式中0.70为小横杆对立杆的荷载分配系数）
C、栏杆与挡脚手板自重标准值：
NG3＝0.70×0.14×1.5×(1.0+0.4)×5＝1.03kN；
D、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；
NG4＝0.005×1.5×54.7＝0.4103kN；
经计算得到，静荷载标准值
N＝NG1+NG2+NG3+NG4＝12.17+2.57+1.03+0.53＝13.060kN；
②、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ＝3.0×2（同时有2层施工）×1.5×1.0×1/2＝4.50kN/m
③、风荷载标准值：
按照以下公式计算：

--基本风压(kN/㎡)，按照《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定采用：本工程按赤峰市基本风压采用，＝0.550kN/㎡。
－风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定采用，按C类（有密集建筑群的城市市区）考虑。
＝1.55
－风荷载体型系数。考虑到本施工架体为半封闭形式，且背靠建筑物为为框架结构，所以风荷载体形系数的计算按下式计算：
＝1.3
式中为挡风系数，计算公式为＝1.2。
其中应为脚手架外立杆里侧满挂2000目密目网后的综合挡风面积，查《扣规》附录A表A－3钢管脚手架的挡风系数为0.095，而脚手架满挂2000目网，其挡风系数根据建设部《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（修订稿）取值为0.5，该规定又考虑施工现场实际情况，密目安全网上往往积满灰尘和沙土，刮风下雨时密目网呈水幕状，实际挡风系数要大，建议取0.8，所以本工程施工脚手架的综合挡风面积应计算为：
1.5×1.5×（1－0.095）×0.8+1.5×1.5×0.095＝1.84㎡
则＝1.2＝1.2×＝0.98
＝1.3＝1.3×0.98＝1.27
＝0.7×1.55×1.27×0.55＝0.76 kN/㎡
2)、立杆稳定性计算
①、立杆轴向力设计值计算
A、不组合风荷载时：
N＝1.2NG+1.4NQ
＝1.2×16.30+1.4×4.5＝25.86kN
B、组合风荷载时：
N＝1.2NG+0.85×1.4∑NQ
＝1.2×16.30＋0.85×1.4×4.50
＝24.92kN
②、稳定性计算
A、不组合风荷载时：
按下式计算：
≤
＝1.155×1.5×1.5＝2.60m(计算长度系数μ参照《扣规》表5.3.3：＝1.5)
立杆的截面回转半径＝0.0158m(查《扣规》附录B)
＝＝165
利用查《扣规》附录C得稳定系数＝0.259
立杆截面积＝685mm2
＝＝146N/mm＜f＝205N/mm
满足强度要求
B、组合风荷载时：
按下式计算：
≤
N＝24.92KN
Mw＝0.85×1.4Mwk
＝0.85×1.4
＝0.85×1.4×＝0.26KN·m
＝7110mm3
＝＝177N/mm2＜f＝205N/mm
满足要求。
（2）、单双立杆交接位置钢管的验算：
1）、作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
①、静荷载标准值包括以下内容：
A、每米立杆承受的结构自重标准值：0.1394kN/m
NG1＝0.1394×20＝2.79kN
B、脚手板的自重标准值：
NG2＝0.70×0.35×1.5×(1.0+0.4)×3＝1.54kN（左式中0.70为小横杆对立杆的荷载分配系数，3为共计有三层脚手板铺设）
C、栏杆与挡脚板自重标准值：
NG3＝0.70×0.14×1.5×(1.0+0.4)×3＝0.62kN；
D、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；
NG4＝0.005×1.5×20＝0.15kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG＝NG1+NG2+NG3+NG4＝2.79+1.54+0.62+0.15＝5.10kN；
②、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ＝3.0×2（同时有2层施工）×1. 5×1.0×1/2＝4.50kN
③、风荷载标准值：
＝0.7×1.55×1.27×0.55＝0.76 kN/㎡
2)、立杆稳定性计算
①、立杆轴向力设计值计算
A、不组合风荷载时：
N＝1.2NG+1.4NQ
＝1.2×5.10+1.4×4.5＝12.42kN
B、组合风荷载时：
N＝1.2NG+0.85×1.4∑NQ
＝1.2×5.10＋0.85×1.4×4.50
＝11.48kN
②、稳定性计算
A、不组合风荷载时：
按下式计算：
≤
＝1.155×1.5×1.5＝2.60m(计算长度系数μ参照《扣规》表5.3.3：=1.5)
立杆的截面回转半径＝0.0158m(查《扣规》附录B)
＝＝165
利用查《扣规》附录C得稳定系数＝0.259
立杆截面积A＝489mm2
＝＝98.06N/mm＜f＝205N/mm
满足强度要求
B、组合风荷载时：
按下式计算：
≤
N＝11.48KN
Mw＝0.26KN·m
W=5080mm3
＝＝142N/mm2＜f＝205N/mm
满足要求。
5、连墙件的计算:
①、连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
(《扣规》5.4.1)

＝0.7×1.55×1.27×0.55＝0.76 kN/㎡
每个连墙件的覆盖面积内，脚手架外侧的迎风面积
＝1.5×3步×1.5×2跨＝13.50㎡
按《扣规》5.4.1条＝5kN
＝1.4×0.76×13.50＝14.36KN
连墙件的轴向力设计值＝19.36kN
②、连墙件承载力设计值按下式计算：

其中—轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比＝＝25的结果查表得:
＝0.933(为内排架距离墙的长度:400)
又：A＝489mm2；＝205N/mm2；
＝0.933×4.89×10-4×205×103＝93.53KN
＝19.36kN <＝93.53KN
满足要求
连墙件采用单扣件与主体连接，并多备两个扣件。
由以上计算得到＝19.36kN小于《扣规》的抗滑承载力3×8.0kN＝24KN。
满足扣件抗滑要求
6、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
≤（《扣规》5.5.1）

—脚手架地基承载力调整系数，应按规范5.5.3条的规定采用。
—地基承载力特征值（标准值），压实填土取130kPa。
上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N＝25.86kN；夯实地基后浇筑300×400的C30混凝土梁，同时与梁整体现浇150厚C30的配筋砼垫层，kc取1，A取0.45㎡。
地基承载力设计值:
＝1.0×130＝130 kN/㎡。
立杆基础底面的平均压力：
＝25.86/0.45＝57.47 kN/㎡
＝57.47 kN/㎡＜fg＝130kN/㎡
地基承载力满足要求。
B、底部架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、
《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、
《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。
一、参数信息:
1.脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.00米，立杆的步距为1.50米；
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为54.7.0米，底部(24M)采用双排双立杆加强.
内排架距离墙长度为0.40米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；
连墙件采用三步两跨，竖向间距4.50米，水平间距3.00米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2；
3.风荷载参数
内蒙古省海拉尔地区，基本风压为0.55，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；
考虑风荷载
4.静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1394；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；
5.地基参数
地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):310.00；
基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。

二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值:P1＝0.038kN/m；
脚手板的荷载标准值:P2＝0.350×1.500/3＝0.175kN/m；
活荷载标准值:Q＝3.000×1.500/3＝1.500kN/m；
荷载的计算值:q＝1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500＝2.356kN/m；

小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:

最大弯矩Mqmax＝2.356×1.0002/8＝0.295kN.m；
σ＝Mqmax/W＝57.974N/mm2；
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q＝0.038+0.175+1.500＝1.713kN/m；

最大挠度V＝5.0×1.713×1000.04/(384×2.060×105×121900.0) ＝0.888mm；
小横杆的最大挠度小于1000.0/150＝6.667与10mm,满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值:P1＝0.038×1.000＝0.038kN；
脚手板的荷载标准值:P2＝0.350×1.000×1.500/3＝0.175kN；
活荷载标准值:Q＝3.000×1.000×1.500/3＝1.500kN；
荷载的计算值:P＝(1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500)/2＝1.178kN；

大横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max＝0.08×0.038×1.500×1.5002＝0.010kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max＝0.267×1.178×1.500＝0.472kN.m；
M=M1max+M2max＝0.010+0.472＝0.482kN.m
抗弯强度:σ＝0.482×106/5080.0＝94.916N/mm2；
大横杆的抗弯强度σ＝94.916小于[f] ＝205.0N/mm2；
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax＝0.677×0.038×1500.04/(100×2.060×105×121900.0) ＝0.052mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
P＝（0.038+0.175+1.500）/2＝0.857kN
V＝1.883×0.857×1500.03/(100×2.060×105×121900.0) ＝2.168mm；
最大挠度和：V＝Vmax+Vpmax＝0.052+2.168＝2.221mm；
大横杆的最大挠度小于1500.0/150＝10.0或者10mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值:P1＝0.038×1.500＝0.058kN；
脚手板的荷载标准值:P2＝0.350×1.000×1.500/2＝0.262kN；
活荷载标准值:Q＝3.000×1.000×1.500/2＝2.250kN；
荷载的计算值:R＝1.2×(0.058+0.262)+1.4×2.250＝3.534kN；
R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394
NG1＝0.139×24.000＝3.346kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2＝0.350×4×1.500×(1.000+0.3)/2＝1.365kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.14
NG3＝0.140×4×1.500/2＝0.420kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4＝0.005×1.500×24.000＝0.180kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG＝NG1+NG2+NG3+NG4＝5.311kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2
取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ＝3.000×1.000×1.500×2/2＝4.500kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo＝0.550kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz＝0.840；
Us--风荷载体型系数：Us=0.649；
经计算得到，风荷载标准值
Wk＝0.7×0.550×0.840×0.649＝0.210kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N＝1.2NG+1.4NQ＝1.2×5.311+1.4×4.500＝12.673kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N＝1.2NG+0.85×1.4NQ＝1.2×5.311+0.85×1.4×4.500＝11.728kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
Mw＝0.85×1.4WkLah2/10＝0.850×1.4×0.210×1.500×
1.5002/10＝0.084kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：N＝12.673kN；
计算立杆的截面回转半径：i＝1.58cm；
计算长度附加系数：K＝1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U＝1.500
计算长度,由公式lo＝kuh确定：lo＝2.599m；
Lo/i＝164.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ＝0.262；
立杆净截面面积：A＝4.89cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] ＝205.000N/mm2；
σ＝12673.000/(0.262×489.000) ＝98.914N/mm2；
立杆稳定性计算σ＝98.914小于[f] ＝205.000N/mm2满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N＝11.728kN；
计算立杆的截面回转半径：i＝1.58cm；
计算