新型不出筋拼缝混凝土叠合板受弯性能试验研究_肖宇.pdf

第 53 卷 第 5 期2023 年 3 月上建 筑 结 构Building StructureVol.53 No.5Mar.2023DOI:10.19701/j.jzjg.20201318国家自然科学基金面上项目(51978656),江苏建筑节能与建造技术协同创新中心开放基金(SJXTLX1704),徐州重点研发项目(KC19207)。第第一一作作者者:肖宇,博士研究生,主要从事结构工程和地下工程研究,Email:1105160506 。通通信信作作者者:李贤,博士,教授,博士生导师,主要从事组合结构和结构抗震研究,Email:lixian 。新型不出筋拼缝混凝土叠合板受弯性能试验研究肖 宇1,2,李 贤1,3,4(1 中国矿业大学力学与土木工程学院,徐州 221116;2 东南大学交通学院,南京 211189;3 江苏省土木工程环境灾变与结构可靠性重点实验室,徐州 221116;4 江苏建筑节能与建造技术协同创新中心,徐州 221116)摘要:提出两种预制底板不伸出钢筋的新型拼缝,即阶梯拼缝和弧形螺栓拼缝,并针对两种新型拼缝和后浇带拼缝开展了混凝土叠合板试件的静力加载试验。通过试件的破坏过程和形态、应变分布特征、荷载-挠度曲线、特征荷载值的对比,研究了后浇层厚度、拼缝附加钢筋的配筋设置、拼缝形式对叠合板受弯性能的影响。结果表明:两种新型拼缝可以防止拼缝处的裂缝沿叠合面横向发展而过早破坏;抗弯刚度和承载力随钢筋屈服强度的增大及后浇层厚度的增大而增大;阶梯拼缝板可以达到与后浇带拼缝板一样的受弯性能。结合试验数据,提出了两种新型拼缝的配筋设计方法。关键词:混凝土叠合板;拼缝;静力试验;承载力中图分类号:TU375.2 文献标志码:A文章编号:1002-848X(2023)05-0083-07引用本文 肖宇,李贤.新型不出筋拼缝混凝土叠合板受弯性能试验研究J.建筑结构,2023,53(5):83-89.XIAO Yu,LI Xian.Experimental study on bending performance of concrete composite slabs using new connection joints without extended barsJ.Building Structure,2023,53(5):83-89.Experimental study on bending performance of concrete composite slabs using new connection joints without extended bars XIAO Yu1,2,LI Xian1,3,4(1 School of Mechanics and Civil Engineering,China University of Mining and Technology,Xuzhou 221116,China;2 School of Transportion,Southeast University,Nanjing 211189,China;3 Jiangsu Key Laboratory of Environmental Impact and Structural Safety in Civil Engineering,Xuzhou 221116,China;4 Jiangsu Collaborative Innovation Center for Building Energy Saving and Construction Technology,Xuzhou 221116,China)Abstract:Two new connection joints that do not extend the reinforcement on the prefabricated slabs,namely stepped joint and arc bolt joint,were proposed,and the static loading tests of concrete composite slab specimens with two new connection joints and post-pouring belt joints were carried out.By the comparison of the failure process and damage states,strain distribution characteristics,load-deflection curves and characteristic load values of the specimens,the influences of the thickness of post-pouring layer,the setting of the additional reinforcement at joints and the form of the joint on the bending performance of composite slabs were studied.The results show that the two new connection joints avoid the early failure result from cracks along the transverse direction at laminated face.The bending stiffness and bearing capacity increase with the increase of yield strength of reinforcement and the thickness of post-cast layer.The slab with stepped joint can achieve the same bending performance as the slab with post-cast joint.Based on the test data,the reinforcement design methods of two new connection joints were proposed.Keywords:concrete composite slab;connection joint;static test;bearing capacity 0引言 装配式混凝土结构的楼板通常采用混凝土叠合板,实际工程中的叠合楼板通常需要多块预制底板拼接而成,其中拼缝性能尤其关键。装配式混凝土结构技术规程(JGJ 12014)1(简称规程JGJ 12014)规定,长宽比不大于 3 且使用整体式拼缝的四边支承叠合板,可按双向板设计,并给出了整体式拼缝(后浇带拼缝)的连接构造,如图建 筑 结 构2023 年图 1 混凝土叠合板的拼缝示意图1(a)所示。因此,工程中的双向叠合板需要使用整体式拼缝。桁架钢筋混凝土叠合板 60mm 厚底板(15G366-1)2(简称图集 15G366-1)和装配式混凝土连接节点构造(15G310-1)3(简称图集15G310-1)也给出了整体式拼缝的连接构造。使用整体式拼缝的预制底板需要预留外伸钢筋,降低了生产效率,增大了建造难度与成本,比如:外伸钢筋在预制底板制造和现场安装时需要人工定位;在运输及吊装等过程中外伸钢筋易产生碰撞,引发安全和质量问题等。图集 15G310-1 提出将分离式拼缝(密拼拼缝)应用在双向叠合板上,以解决外伸钢筋的问题,如图 1(b)所示。近年来,针对混凝土叠合板密拼拼缝性能的研究取 得 了 一 些 成 果。王 娅 蓉4、Stehle 等5、Lundgren6、余泳涛等7对密拼拼缝性能进行了试验研究,试件的桁架钢筋皆平行于拼缝,结果显示密拼拼缝处的裂缝易沿叠合面横向开展,密拼叠合板的受弯承载力和刚度较整浇板大幅降低,加密拼缝两侧的桁架钢筋有利于附加钢筋的锚固传力;Stehle 等5、余泳涛等7认为在密拼拼缝两侧合理设置桁架钢筋后其可以应用在双向叠合板上。崔士起等8通过试验研究发现分离式拼缝叠合板的抗弯刚度随拼缝数量的增多和后浇层厚度的减小而降低,跨中拼缝对叠合板的刚度影响较大。吴方伯等9的试验结果表明密拼拼缝处设置抗裂钢筋后可以显著抑制叠合面裂缝的横向开展,有效提高试件的承载力。章雪峰等10-11通过试验研究了密拼拼缝的混凝土双向叠合板,结果表明增强拼缝处的附加钢筋、加密桁架钢筋可以有效抑制拼缝处裂缝的开展,保证拼缝的承载能力。另外,一些研究者创新性地提出了不同于规程JGJ 12014 和图集 15G366-1、图集 15G310-1 的连接方法。汤磊等12提出了如图 2 所示的拼缝形式,试验结果表明使用该拼缝的混凝土叠合双向板可以实现双向受力,受力全程与现浇双向板大致相同。刘运林等13-14提出了一种新的拼缝连接形式,如图 3 所示,该增强型拼缝可以提高叠合板的承载能力和刚度,延后裂缝开展,其受力性能和整浇板相似,可以等同于整浇,并通过 ANSYS 模拟认为其可以用在双向叠合板上。图 2 一种拼缝连接示意图图 3 一种增强型拼缝示意图结合板的受力特点,笔者发明了两种新型预制底板不出筋的拼缝连接构造15,见图 4,并通过试验研究了后浇层厚度、拼缝附加钢筋的配筋设置、拼缝形式对叠合板受弯性能的影响,提出了两种新型拼缝的配筋设计方法,以期为叠合板的工程设计提供参考。图 4 两种新型拼缝示意图1试验概况1.1 试件设计与制作 共设计 5 个带有拼缝的叠合板试件,尺寸均为2 400mm800mm,预制底板厚度均为 60mm,均配置桁架钢筋,预制底板和后浇层均采用 C35 混凝土,钢筋 均 采 用 HRB400E 级 钢 筋,弧 形 栓 杆 由HRB400E 级 钢 筋 加 工 成 型,桁 架 钢 筋 HJ-1 高90mm,HJ-2 高 110mm。试件的拼缝形式包括后浇带拼缝、阶梯拼缝和48第 53 卷 第 5 期肖 宇,等.新型不出筋拼缝混凝土叠合板受弯性能试验研究弧形螺栓拼缝,其中后浇带拼缝的板底纵筋外伸,端部带 135弯钩;阶梯拼缝板侧为阶梯状,板底纵筋从阶梯面向上垂直伸出,末端设置为 135弯钩,附加钢筋两端设置为 135弯钩,参考混凝土结构设计规范(GB 500102010)16,可得锚固长度 la=a0.6lab(a为修正系数,lab为基本锚固长度)154mm200mm(规范限值),考虑到附加钢筋在叠合面上,适当增加锚固长度,取 220mm;弧形螺栓拼缝板侧和顶面预留弧形孔洞,弧形螺栓穿过孔洞,两端在孔洞外侧锁定,见图 4。钢筋力学性能见表 1,预制底板和后浇层混凝土的立方体试块抗压强度实测值分别为 46.6、46.8 MPa。试件分布钢筋均为8 200,设在纵筋之下,保护层厚度为 15mm,详细参数见表 2 和图 5。表 1 钢筋力学性能钢筋规格屈服强度 fyk/MPa极限强度 fstk/MPa伸长率/%649566819.0840457820.41040259221.31243962322.5表 2 试件设计参数试件拼缝形式后浇带拼缝叠合板阶梯拼缝叠合板阶梯拼缝叠合板阶梯拼缝叠合板弧形螺栓拼缝叠合板试件编号B0B1-6-8B1-11-6B2-11-6B3-3-12底板编号YB0YB1YB1YB2YB3桁架钢筋编号HJ-1HJ-1HJ-1HJ-2HJ-2后浇层厚度/mm7070709090总板厚度/mm130130130150150拼缝附加钢筋或螺栓68116116312拼缝构造钢筋46+11046+11046+110110预制板板面在混凝土初凝前人工拉毛,拼缝处板侧在拆模后人工凿毛,在叠合面形成不小于 4mm 的粗糙面;浇筑第二批混凝土前,在叠合面上洒水保持湿润。预制部分和后浇部分均覆盖土工布保湿养护14d,在浇筑预制部分 30d 后浇筑第二批混凝土。阶梯拼缝和弧形螺栓拼缝处使用结构胶填平。1.2 加载方案 加载方案参考混凝土结构试验方法标准(GB/T 501522012)17制定。试件承载力极限状态标志:1)跨中挠度达到计算跨度的 1/50;2)受拉纵筋处裂缝宽度达到 1.5mm;3)受拉纵筋应变达到0.01;4)受压混凝土破碎。图 5 试件配筋试件采用两点对称静力加载,加载点位于板计算跨度的三分点处,试件开裂前每级 3.5 kN,加载到 14 kN 后每级 1 kN,试件开裂后每级2 kN 直至出现极限状态标志,每级持荷时间 10min。加载装置见图 6。图 6 加载装置简图1.3 量测内容 在叠合板底部三分点、跨中和支座处布置位移计。钢筋应变片分别布置在预制底板纵筋上、拼缝处附加钢筋和弧形螺杆上,上下应变片位于同一截面,见图 7;混凝土应变片布置在跨中拼缝处板侧面,共 5 个测点。2试验结果及其分析2.1 破坏过程和形态 试件的破坏形态见图 8。从图 8 可以看到,裂缝主要分布在中间的纯弯段,且左右对称分布,两种新型拼缝板的裂缝分布与后浇带拼缝板相似,相较于密拼拼缝板裂缝沿叠合面横向开展4-7,两种新型拼缝板的拼缝整体性更好。阶梯拼缝试件和弧形螺栓拼缝试件的拼缝处率先开裂,后浇带拼缝试件的后浇带两侧率先开裂,可见拼缝削弱了板的刚度。试件 B1-6-8 的最大裂缝位于拼缝处和拼缝58建 筑 结 构2023 年图 7 钢筋应变片布置图右侧,表明拼缝处附加钢筋的配筋满足等强配筋。试件 B1-11-6 和试件 B2-11-6 的最大裂缝位于左侧附加钢筋长度范围外,表明拼缝处附加钢筋的配筋超过等强配筋。由于8 钢筋的屈服强度小于6,在同样的配筋面积下,试件 B1-11-6 拼缝处裂缝开展明显比试件 B1-6-8 滞后,表明钢筋更高的屈服强度可以有效得减小裂缝开展速度。试件 B3-3-12 拼缝处开裂最早,表明其抗裂能力较差。图 8 试件的最终破坏形态2.2 应变分析 试件的跨中拼缝处的钢筋应变曲线见图 9,图中虚线从左至右分别为8、12、6 钢筋的屈服应变值,试件 B3-3-12 的数据丢失,取跨中相邻的应变值。从图 9 可知,拼缝处钢筋均达到屈服应变值,充分发挥了钢筋的抗拉能力。由于后浇带拼缝截面中配筋面积增加,试件 B0 的跨中钢筋应变值在加载初期明显小于其他试件。由于8 钢筋的屈服强度小于6 钢筋,因此试件 B1-6-8 的跨中钢筋应变值在加载中期较试件 B1-11-6、B2-11-6 更大。图 9 跨中拼缝处钢筋应变曲线图 10 为试件 B1-6-8 和试件 B3-3-12 距跨中90mm 拼缝处截面的钢筋应变曲线。试件 B1-6-8 板底纵筋和附加钢筋应变值均达到屈服应变值,预制板底纵筋的应变值均大于附加钢筋应变值,且两者增加幅度保持同步,表明板底纵筋和附加钢筋同步受力,因此在阶梯拼缝附加钢筋长度范围内,跨中部分以外的截面刚度得到加强。试件 B3-3-12 的弧形螺栓的应变值均达到屈服应变值,而预制板底纵筋的应变值远小于弧形螺栓应变值,且远小于屈服应变,表明由于弧形螺栓与混凝土未粘结,截面上两者没有共同协调受力,弧形螺栓在孔洞中承受较大拉力的同时,弧形螺栓下方的预制板底纵筋拉力较小,其对截面刚度的贡献较小。图 10 距跨中 90mm 拼缝处截面的钢筋应变曲线图 11 为试件 B1-6-8、B1-11-6、B2-11-6、B3-3-12跨中拼缝截面钢筋与非拼缝截面钢筋应变的对比,S1、S2、S7、S8 为非拼缝截面板底纵筋测点,S17 和S18、S20(临近跨中)为跨中拼缝截面钢筋测点。68第 53 卷 第 5 期肖 宇,等.新型不出筋拼缝混凝土叠合板受弯性能试验研究从图 11 可以看到,试件 B1-6-8 的跨中钢筋应变增长迅速,应变值远大于非拼缝截面处,表明其拼缝处裂缝开展较快,截面刚度小于非拼缝截面。试件 B1-11-6 和 B2-11-6 的跨中钢筋应变在加载前期相对较大,但由于拼缝处6 钢筋的屈服强度更高,加载中期开始,非拼缝截面钢筋的应变开始反超,破坏标志出现在非拼缝截面处。试件 B3-3-12的跨中钢筋应变和非拼缝截面钢筋的应变在加载前期差距不明显,从加载中期开始,非拼缝截面钢筋的应变开始反超跨中拼缝截面处,但由于拼缝处裂缝宽度较大,破坏标志出现在拼缝截面处。图 11 跨中拼缝截面钢筋与非拼缝截面钢筋的应变对比图 12 为试件 B1-6-8、B1-11-6、B2-11-6、B3-3-12跨中拼缝截面混凝土应变的分布,C1C5 为混凝土测点,在板侧自上而下排列。从图 12 可以看到,各试件的应变绝对值随荷载的增大而增大,应变值沿截面大致符合线性分布的规律。由于8 钢筋的屈服强度小于6,因此试件 B1-6-8 的应变相较于试件 B1-11-6 增长更快。试件 B3-3-12 的 C2C5 测点数据只记录到第二级,在加载到第三级荷载时应变计受拉破坏而失效,表明其跨中拼缝处的裂缝开展过快,抗裂性较差。2.3 跨中挠度分析 图 13 为试件的荷载-挠度曲线,挠度为板底跨中最大挠度值。从图 13 可以看到,试件均可以加载至跨中挠度达到跨度的 1/50,说明三种拼缝可以可靠地承受弯矩,且都可以保证板的延性,试件B3-3-12 在加载初期跨中挠度增加过快,结合应变特征,表明弧形螺栓拼缝板的抗裂性能最差。试件B1-6-8 的曲线从加载中期开始落在试件 B0 的下方,表明其拼缝处的抗弯性能弱于前者,而试件图 12 跨中拼缝截面混凝土应变B1-11-6 和 B0 的曲线在加载全程中基本重合,表明两者的抗弯性能几乎一样,证明合理配筋后,阶梯拼缝板可以达到与后浇带拼缝板的一样的性能。试件 B2-11-6 的曲线明显高于试件 B1-11-6,说明在拼缝处相同配筋下,增加后浇层厚度可以减小相同荷载下的挠度值,有效增加试件的刚度。在加载前中期,试件 B2-11-6 的曲线明显高于 B3-3-12,说明阶梯拼缝板的前期刚度明显好于弧形螺栓拼缝板,而在加载后期,由于试件充分开裂后,钢筋受拉能力趋于主导地位,试件 B2-11-6 的曲线与 B3-3-12 重合,两者刚度趋于一致。图 13 试件的荷载-挠度曲线2.4 特征荷载值的对比 表 3 为试件的开裂荷载与极限荷载实测值。由于8 钢筋的屈服强度小于6,在同样的配筋面积下,试件 B1-11-6 的开裂荷载和极限荷载高于试件B1-6-8,说明提高附加钢筋的屈服强度可以提高试件的抗裂性和承载力。试件 B1-11-6 的开裂荷载值高于试件 B0,极限荷载值与试件 B0 持平,说明阶梯拼缝板可以达到更好的抗裂性且不输于后浇带拼缝板78建 筑 结 构2023 年的承载力。试件 B2-11-6 的开裂荷载和极限荷载高于试件 B1-11-6,说明相同配筋时,增加后浇层厚度可以提高抗裂性和承载力。试件 B3-3-12 的开裂荷载最小,表明弧形螺栓拼缝的抗裂性最差,由于跨中拼缝处裂缝开展过快,其承载力低于试件 B2-11-6。表 3 开裂荷载与极限荷载试件编号开裂荷载实测值 Pcr/kN极限荷载实测值 Pu/kNB014.530.5B1-6-814.526.5B1-11-615.530.5B2-11-616.536.5B3-3-1210.532.53两种新型拼缝板的配筋设计3.1 拼缝受弯试件的承载力计算 本文研究的桁架钢筋混凝土叠合板为一次受力叠合构件,因此参考混凝土结构设计规范(GB 500102010)16中混凝土正截面受弯承载力计算公式,假定:1)不考虑桁架钢筋腹杆对承载力的影响;2)认为叠合面连结完好,视为整体;3)混凝土叠合截面符合平截面假定。分别计算拼缝截面和非拼缝截面的极限弯矩对应的极限荷载,选取较小值作为试件的极限荷载值。试件的极限荷载实测值与理论值的对比见表 4。表 4 极限荷载理论值与实测值对比试件编号极限荷载实测值 Pu/kN极限荷载理论值 Pu,c/kNPu/Pu,cB030.524.71.23B1-6-826.524.21.10B1-11-630.524.71.23B2-11-636.529.71.23B3-3-1232.529.71.09从表 4 可以看到,所有试件的极限荷载实测值均大于理论值,实测值大约为理论值的 1.1 1.2倍,表明三种拼缝均可以有效承受弯矩,且留有足够的安全储备。试件 B1-11-6 和 B2-11-6 的极限荷载实测值为理论值的1.23 倍,比值与试件 B0 相同,表明阶梯拼缝板可以达到与后浇带拼缝板同样的承载力水平。由于8 钢筋的屈服强度小于6,试件 B1-6-8 极限荷载实测值与理论值的比值低于试件 B1-11-6。试件 B3-3-12 的极限荷载实测值为理论值的 1.09 倍,低于阶梯拼缝板和后浇带拼缝板,说明弧形螺栓拼缝板的受弯性能相对最差。3.2 两种新型拼缝的配筋方法 选取两种新型拼缝板中充分发挥承载力的试件作为模板,计算其拼缝处极限弯矩 Mu,cl和非拼缝处的极限弯矩 Mu,c,Mu,cl/Mu,c=,可以认为当 Mu,cl/Mu,c 时,拼缝可以充分发挥抗弯性能,即要求:Mu,clMu,c=fylAslh0l-fylAsl21fclb()fyAsh0-fyAs21fcb()(1)式中:上标 l 表示拼缝附加钢筋与后浇层混凝土的参数;As为配筋面积;b 为截面宽度;h0为截面有效高度;1为系数,混凝土强度等级不超过 C50 时取1,混凝土强度等级为 C80 时取 0.94,其间按线性插值法确定;fy为钢筋抗拉强度设计值;fc为混凝土抗压强度设计值。图集 15G310-1 要求后浇层混凝土强度不低于预制底板,即 fcl fc,符合不等式要求,为方便推导,设 flc=fc,式(1)可写成:k(h0l-kA)h0-A k=fylAslfyAsA=x2=fyAs21fcb(2)式中:k 为拼缝附加钢筋与非拼缝处钢筋的强度与截面积乘积的比值;x 为混凝土受压区高度;A 为混凝土受压区高度的一半。从式(2)可以看到,k 的取值与 A、h0、hl0有关,板厚、混凝土强度、钢筋等级、钢筋直径、阶梯高度都会对 A、h0、hl0的值产生影响。阶梯拼缝的具体配筋情况可以依据式(2)计算出 k 的取值,并根据实际情况对附加钢筋规格进行调整。阶梯拼缝试件中,试件 B1-11-6的极限荷载实测值达到理论值的1.23 倍,承载力水平与后浇带拼缝板相同,因此选取其讨论拼缝的配筋要求。计算后 =1.35。以本文的试件为例,取板厚为 130mm,预制底板使用直径8mm 的 HRB400 级钢筋,阶梯高度 35mm,附加钢筋为直径 6mm 的 HRB400 级钢筋,混凝土强度等级为 C30C50,计算 k 的最小取值,部分结果见表5。表 5 阶梯拼缝 k 的最小取值A/mm预制板保护层厚度/mm15202511.651.61.51.51.71.61.521.71.61.552.51.71.61.5531.71.61.553.51.71.651.5541.71.651.5588第 53 卷 第 5 期肖 宇,等.新型不出筋拼缝混凝土叠合板受弯性能试验研究 取弧形螺栓拼缝试件 B3-3-12 讨论其拼缝的配筋要求。计算后=1.48,以本文的试件为例,取板厚为 150mm,预制底板使用直径 8mm 的 HRB400 级钢筋,预制底板预留孔洞顶点距板底 33mm,弧形栓杆为直径 12mm 的 HRB400 级钢筋,混凝土强度等级为 C30 C50,计算 k 的最小取值,部分结果见表 6。表 6 弧形螺栓拼缝 k 的最小取值A/mm预制板保护层厚度/mm15202511.61.551.51.51.61.551.521.61.551.52.51.61.551.531.651.551.53.51.651.551.541.651.551.54结论 对阶梯拼缝、弧形螺栓拼缝和后浇带拼缝的混凝土叠合板试件开展了静力加载试验,可以得到以下结论:(1)两种新型拼缝和规程 JGJ 12014 和图集15G366-1、图集 15G310-1 中的后浇带拼缝,拼缝处的抗裂能力均弱于预制构件,在加载中表现为拼缝处开裂更早,裂缝宽度较大,进而削弱试件的刚度;弧形螺栓拼缝板的抗裂性能虽弱于阶梯拼缝板,但两者在加载后期的抗弯性能趋于一致,可以预测若增强弧形螺栓拼缝的抗裂性能和受力均匀度,将能达到甚至超过阶梯拼缝的性能,建议在弧形孔道内灌浆以提高抗裂性和前期刚度。(2)从各试件的最终破坏形态来看,两种新型拼缝试件的裂缝穿过叠合面向上发展,避免了沿叠合面横向发展而过早破坏,相较于规程 JGJ 12014和图集 15G366-1、图集 15G310-1 上密拼拼缝更安全可靠。(3)阶梯拼缝板在合理地设置拼缝附加钢筋后,可以达到与后浇带拼缝板一样的抗弯性能;在拼缝处相同配筋条件下,增加后浇层厚度可以有效增加试件的刚度和承载力。(4)验 证 了 混 凝 土 结 构 设 计 规 范(GB 500102010)中受弯承载力计算方法可以用于两种新型拼缝叠合板和后浇带拼缝叠合板,且留有安全余度;依据承载力计算方法和荷载-挠度曲线,进一步提出了两种新型拼缝的配筋设计方法。参考文献 1 装配式混凝土结构技术规程:JGJ 12014S.北京:中国建筑工业出版社,2014.2 桁架钢筋混凝土叠合板 60mm 厚底板:15G366-1 S.北京:中国计划出版社,2015.3 装配式混凝土连接节点构造:15G310-1 S.北京:中国计划出版社,2015.4 王娅蓉.钢筋混凝土侧面拼接叠合楼板受弯性能试验研究与数值模拟分析D.合肥:合肥工业大学,2014.5 STEHLE J,KANELLOPOULOS A,KARIHALOO B L.Performance of joints in reinforced concrete slabs for two-way spanning actionJ.Proceedings of the Institution of Civil Engineers-Structures and Buildings,2011,164(3):197-209.6 LUNDGREN K.Lap splice over a grouted joint in a lattice girder systemJ.Magazine of Concrete Research,2007,59(10):713-727.7 余泳涛,赵勇,高志强.单缝密拼钢筋混凝土叠合板受弯性能试验研究J.建筑结构学报,2019,40(4):29-37.8 崔士起,刘传卿,刘文政,等.分离式拼缝叠合板垂直拼缝方向抗弯刚度的试验及计算方法研究J.建筑结构学报,2018,39(9):75-84.9 吴方伯,刘彪,李钧,等.新型叠合板拼缝构造措施的试验研究及有限元分析J.工业建筑,2015,45(2):50-56,75.10 章雪峰,郑曙光,单玉川,等.四边不出筋密拼连接叠合双向板足尺试验研究J.建筑结构,2019,49(15):83-87.11 章雪峰,郑曙光,单玉川,等.四边不出筋密拼连接叠合双向板原位加载对比试验研究J.建筑结构,2019,49(23):113-117.12 汤磊,郭正兴,丁桂平.新型钢筋桁架混凝土叠合双向板结构性能试验研究J.工业建筑,2013,43(11):49-53.13 刘运林,叶献国,种迅,等.端拼缝叠合楼板受力性能试验研究J.建筑结构,2015,45(4):85-89.14 丁克伟,陈东,刘运林,等.一种新型拼缝结构的叠合板受力机理及试验研究J.土木工程学报,2015,48(10):64-69.15 李贤,肖宇,苏蓉,等.一种双向叠合板板侧拼缝连接构造及叠合板施工方法:CN109518857BP.2020-07-31.16 混凝土结构设计规范:GB 500102010S.北京:中国建筑工业出版社,2011.17 混凝土结构试验方法标准:GB/T 501522012S.北京:中国建筑工业出版社,2012.98