干部管理学院石材幕墙计算书.docx

某公安司法干部管理学院警体馆石材幕墙计算书基本参数: 沈阳地区 抗震7度设防 .设计依据: 建筑结构荷载规范 GB 50009-2001 建筑抗震设计规范 GB 50011-2001 建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-2001 建筑幕墙 JG 3035-96 金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ 133-2001 建筑制图标准 GB/T 50104-2001 建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB/T 18250-2000 建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 GB/T 18575-2001 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱 GB 3098.1-2000 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹 GB 3098.2-2000 紧固件机械性能 螺母 细牙螺纹 GB 3098.4-2000 紧固件机械性能 自攻螺钉 GB 3098.5-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉、螺柱 GB 3098.6-2000 紧固件机械性能 不锈钢 螺母 GB 3098.15-2000 螺纹紧固件应力截面积和承载面积 GB/T 16823.1-1997 焊接结构用耐候钢 GB/T 4172-2000 干挂天然花山岗石，建筑板材及其不锈钢配件 JC 830.1,830.2-1998 混凝土接缝用密封胶 JC/T 881-2001 石材幕墙接缝用密封胶 JC/T 883-2001 天然花岗石建筑板材 GB/T 18601-2001.基本计算公式:(1).场地类别划分: 根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区; B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C类指有密集建筑群的城市市区; D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; 本工程按C类地区计算风压(2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-2001 7.1.1 采用 风荷载计算公式: Wk=gzzsW0 其中: Wk-作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) gz-瞬时风压的阵风系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001取定 根据不同场地类型,按以下公式计算:gz=K(1+2f) 其中K为地区粗糙度调整系数，f为脉动系数 A类场地: gz=0.92*(1+2f) 其中：f=0.387*(Z/10)-0.12 B类场地: gz=0.89*(1+2f) 其中：f=0.5(Z/10)-0.16 C类场地: gz=0.85*(1+2f) 其中：f=0.734(Z/10)-0.22 D类场地: gz=0.80*(1+2f) 其中：f=1.2248(Z/10)-0.3 z-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地: z=1.379(Z/10)0.24 B类场地: z=(Z/10)0.32 C类场地: z=0.616(Z/10)0.44 D类场地: z=0.318(Z/10)0.60 本工程属于C类地区,故z=0.616(Z/10)0.44 s-风荷载体型系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001取为：1.2 W0-基本风压,按全国基本风压图,沈阳地区取为0.550kN/m2(3).地震作用计算: qEAk=EmaxGAK 其中: qEAk-水平地震作用标准值 E-动力放大系数,按 5.0 取定 max-水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度: max=0.04 7度: max=0.08 8度: max=0.16 9度: max=0.32 沈阳设防烈度为7度,故取max=0.080 GAK-幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合: 结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： GSG+wwSw+EESE+TTST 各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震 水平荷载标准值: qk=Wk+0.5qEAk 水平荷载设计值: q=1.4Wk+0.51.3qEAk 荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用: 对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足： a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35 b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9 可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算1、标高为3.5m处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算: Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) gz: 35.3m高处阵风系数(按C类区计算): f=0.734(Z/10)-0.220.581 gz=0.85(1+2f)=1.837 z:35.3m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001) z=0.616(Z/10)0.44=0.984 风荷载体型系数s=1.20 Wk=gzzsW0 (GB50009-2001) =1.8370.9841.20.550 =1.193 kN/m2(2). 风荷载设计值: W: 风荷载设计值: kN/m2 rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按建筑结构荷载规范GB50009-2001 3.2.5 规定采用 W=rwWk=1.41.193=1.671kN/m2二、板强度校核: 石材校核: (第1处) 1.石材强度校核 校核依据：=4.800N/mm2 Ao: 石板短边长：0.608m Bo: 石板长边长：0.905m a: 计算石板抗弯所用短边长度: 0.580m b: 计算石板抗弯所用长边长度: 0.800m t: 石材厚度: 30.0mm m1: 四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.725) 查表得: 0.1408 Wk: 风荷载标准值: 1.193kN/m2 垂直于平面的分布水平地震作用: qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) qEAk=5maxGAK =50.080650.000/1000 =0.260kN/m2 荷载组合设计值为： Sz=1.4Wk+1.30.5qEAk =1.839kN/m2 应力设计值为： =6m1Szb2103/t2 =60.14081.8390.8002103/25.02 =1.591N/mm2 1.591N/mm24.800N/mm2 强度可以满足要求 2.石材剪应力校核 校核依据: max :石板中产生的剪应力设计值(N/mm2) n:一个连接边上的挂钩数量: 2 t:石板厚度: 30.0mm d:槽宽: 7.0mm s:槽底总长度: 60.0mm :系数,取1.25 对边开槽 =SzAoBo1000/n(t-d)s =0.617N/mm2 0.617N/mm22.400N/mm2 石材抗剪强度可以满足 3.挂钩剪应力校核 校核依据: max :挂钩剪应力设计值(N/mm2) Ap:挂钩截面面积: 19.600mm2 n:一个连接边上的挂钩数量: 2 对边开槽 =SzAoBo1000/(2nAp) =17.008N/mm2 17.008N/mm2125.000N/mm2 挂板抗剪强度可以满足三、幕墙立柱计算: 幕墙立柱计算: (第1处)幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算：1. 选料:(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 Wk: 风荷载标准值: 1.193kN/m2 B: 幕墙分格宽: 1.175m qw=1.4WkB =1.41.1931.200 =2.004kN/m(2)立柱弯矩: Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kNm) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 2.004(kN/m) Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.300m Mw=(L13+L23)/8/(L1+L2)qw =(3.0003+0.3003)/8/(3.000+0.300)2.004 =2.052kNm qEA: 地震作用设计值(KN/M2): GAk: 幕墙构件(包括板块和铝框)的平均自重: 650N/m2 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用: qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) qEAk=5maxGAk =50.080650.000/1000 =0.260kN/m2 E: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3qEAk =1.30.260 =0.338kN/m2 qE：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qE=qEAB =0.3381.200 =0.406kN/m ME: 地震作用下立柱弯矩(kNm): ME=(L13+L23)/8/(L1+L2)qE =(3.0003+0.3003)/8/(3.000+0.300)0.406 =0.415kNm M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm) 采用Sw+0.5SE组合 M=Mw+0.5ME =2.052+0.50.415 =2.259kNm(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm3) W=M103/1.05/215.0 =2.259103/1.05/215.0 =25.557cm3 qwk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qwk=WkB =1.1931.200 =1.432kN/m qEk: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qEk=qEAkB =0.2601.200 =0.312kN/m(4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm4) R0=L12/2-(L13+L23)/8(L1+L2)(qwk+0.5qEk)/L1 =1.840KN I1=10001.4355R0-0.409(qwk+0.5qEk)L1L13/(242.1)/20 =18.557cm4 I2=1.4355R0-0.409(qwk+0.5qEk)L1L12180/(242.1) =22.269cm4 选定立柱惯性矩应大于: 22.269cm42. 选用立柱型材的截面特性: 选用型材号: CG63X43X5 型材强度设计值: 215.000N/mm2 型材弹性模量: E=2.1105N/mm2 型材计算校核处壁厚: t=5.000mm 型材截面面积矩: Ss=15.469cm3 塑性发展系数: =1.053. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: N/A+M/Wa=215.0N/mm2(拉弯构件) B: 幕墙分格宽: 1.175m GAk: 幕墙自重: 650N/m2 幕墙自重线荷载: Gk=650Wfg/1000 =6501.200/1000 =0.780kN/m Nk: 立柱受力: Nk=GkHsjcg =0.7803.300 =2.574kN N: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.2 N=1.2Nk =1.22.574 =3.089kN : 立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件) N: 立柱受力设计值: 3.089kN A: 立柱型材截面积: 11.658cm2 M: 立柱弯矩: 2.259kNm Wx2: 立柱截面抗弯矩: 23.459cm3 : 塑性发展系数: 1.05 =N10/A+M103/1.05/Wx2 =3.08910/11.658+2.259103/1.05/23.459 =94.378N/mm2 94.378N/mm2a=215.0N/mm2 立柱强度可以满足4. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: UmaxU=15mm 且 UmaxL/300 (JGJ133-2001 4.2.3) Umax: 立柱最大挠度 Umax=10001.4355R0-0.409(qWk+0.5qEk)L1L13/(242.1Ix) 立柱最大挠度Umax为: 3.955mm15mm Du: 立柱挠度与立柱计算跨度比值: Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.300m Du=U/Hsjcg/1000 =3.955/3.300/1000 =0.0011/300 挠度可以满足要求5. 立柱抗剪计算: 校核依据: max=125.0N/mm2(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) R0: 双跨梁长跨端支座反力为: 1.659KN Ra: 双跨梁中间支座反力为: 7.736KN Rb: 双跨梁短跨端支座反力为: 4.671KN Rc: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN) =5.100 KN Qwk=5.100 KN(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.4Qwk =1.45.100 =7.140kN(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) R0: 双跨梁长跨端支座反力为: 0.362KN Ra: 双跨梁中间支座反力为: 1.686KN Rb: 双跨梁短跨端支座反力为: 1.018KN Rc: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN) =1.112 KN QEk=1.112 KN(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.3QEk =1.31.112 =1.445kN(5)Q: 立柱所受剪力: 采用Qw+0.5QE组合 Q=Qw+0.5QE =7.140+0.51.445 =7.863kN(6)立柱剪应力: : 立柱剪应力: Ss: 立柱型材截面面积矩: 15.469cm3 Ix: 立柱型材截面惯性矩: 93.847cm4 t: 立柱壁厚: 5.000mm =QSs100/Ix/t =7.86315.469100/93.847/5.000 =25.919N/mm2 25.919N/mm2125.0N/mm2 立柱抗剪强度可以满足四、立梃与主结构连接 立梃与主结构连接: (第1处) Lct2: 连接处钢角码壁厚: 8.000mm D2: 连接螺栓直径: 12.000mm D0: 连接螺栓直径: 10.360mm 采用SG+SW+0.5SE组合 N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=WkBHsjcg1000 =1.1931.2003.3001000 =4724.280N 连接处风荷载设计值(N) : N1w=1.4N1wk =1.44724.280 =6613.992N N1Ek: 连接处地震作用(N): N1Ek=qEAkBHsjcg1000 =0.2601.2003.3001000 =1029.600N N1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3N1Ek =1.31029.600 =1338.480N N1: 连接处水平总力(N): N1=N1w+0.5N1E =6613.992+0.51338.480 =7283.232N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2k=650BHsjcg =6501.2003.300 =2574.000N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2N2k =1.22574.000 =3088.800N N: 连接处总合力(N): N=(N12+N22)0.5 =(7283.2322+3088.8002)0.5 =7911.141N Nvb: 螺栓的承载能力: Nv: 连接处剪切面数: 2 Nvb=23.14D02130/4 (GBJ17-88 7.2.1-1) =23.1410.3602130/4 =21905.971N Num1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: Num1=N/Nvb =7911.141/21905.971 =0.361个 取 2个 Ncbl: 立梃型材壁抗承压能力(N): D2: 连接螺栓直径: 12.000mm Nv: 连接处剪切面数: 4 t: 立梃壁厚: 5.000mm Ncbl=D22120tNum1 (GBJ17-88 7.2.1) =12.00021205.0002.000 =28800.000N 28800.000N 7911.141N 强度可以满足 Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N): Ncbg=D22267Lct2Num1 (GBJ17-88 7.2.1) =12.00022678.0002.000 =102528.000N 102528.000N7911.141N 强度可以满足五、幕墙预埋件总截面面积计算 幕墙预埋件计算: (第1处) 本工程预埋件受拉力和剪力 V: 剪力设计值: V=N2 =3088.800N N: 法向力设计值: N=N1 =7283.232N M: 弯矩设计值(Nmm): e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 60.000mm M=Ve2 =3088.80060.000 =185328.000Nm Num1: 锚筋根数: 4根 锚筋层数: 2层 Kr: 锚筋层数影响系数: 1.000 关于混凝土：混凝土标号C30 混凝土强度设计值:fc=15.000N/mm2 按现行国家标准混凝土结构设计规范 GBJ10采用。 选用一级锚筋 锚筋强度设计值:fy=210.000N/mm2 d: 钢筋直径: 12.000mm v: 钢筋受剪承载力系数: v=(4-0.08d)(fc/fy)0.5 =(4-0.0812.000)(15.000/210.000)0.5 =0.812 v取0.7 t: 锚板厚度: 8.000mm b: 锚板弯曲变形折减系数: b=0.6+0.25t/d =0.6+0.258.000/12.000 =0.767 Z: 外层钢筋中心线距离: 210.000mm As: 锚筋实际总截面积: As=Num13.14d2/4 =4.0003.14d2/4 =452.160mm2 锚筋总截面积计算值: As1=(V/Kv+N/0.8/Kb+M/1.3/Kr/Kb/Z)/fy =81.776mm2 As2=(N/0.8/Kb+M/0.4/Kr/Kb/Z)/fy =70.250mm2 81.776mm2452.160mm2 70.250mm2452.160mm2 4根12.000锚筋可以满足要求 A : 锚板面积: 60000.000 mm2 0.5fcA=450000.000 N N=7283.232N0.5fcA 锚板尺寸可以满足要求六、幕墙预埋件焊缝计算 幕墙预埋件焊缝计算: (第1处) Hf:焊缝厚度6.000 L :焊缝长度100.000 m:弯矩引起的应力 m=6M/(2helw21.22) (GBJ17-88 7.1.2) =13.396N/mm2 n:法向力引起的应力 n =N/(2heLw1.22) (GBJ17-88 7.1.2) =7.897N/mm2 :剪应力 =V/(2HfLw) (GBJ17-88 7.1.2) =2.860N/mm2 :总应力 =(m+n)2+2)0.5 (GBJ17-88 7.1.2-3) =21.484 21.484N/mm2160N/mm2 焊缝强度可以满足!七、幕墙横梁计算 幕墙横梁计算: (第1处)1. 选用横梁型材的截面特性: 选用型材号: LG50X50X5 型材强度设计值: 215.000N/mm2 型材弹性模量: E=2.1105N/mm2 X轴惯性矩: Ix=10.616cm4 Y轴惯性矩: Iy=10.608cm4 X轴抵抗矩: Wx1=2.948cm3 X轴抵抗矩: Wx2=7.571cm3 Y轴抵抗矩: Wy1=2.947cm3 Y轴抵抗矩: Wy2=7.569cm3 型材截面积: A=4.681cm2 型材计算校核处壁厚: t=5.000mm 型材截面面积矩: Ss=3.065cm3 塑性发展系数: =1.052. 幕墙横梁的强度计算: 校核依据: Mx/Wx+My/Wya=215.0(1)横梁在自重作用下的弯矩(kNm) H: 石材面板高度: 0.608m GAk: 横梁自重: 650N/m2 Gk: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值(kN/m): Gk=650H/1000 =6500.580/1000 =0.377kN/m G: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kN/m) G=1.2Gk =1.20.377 =0.452kN/m Mx: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kNm) Mx=GB2/8 =0.4521.2002/8 =0.081kNm(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kNm) 风荷载线分布最大荷载集度标准值(梯形分布) qwk=WkH =1.1930.580 =0.692KN/m 风荷载线分布最大荷载集度设计值 qw=1.4qwk =1.40.692 =0.969kN/m Myw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kNm) Myw=qwB2(3-H2/B2)/24 =0.9691.2002(3-0.5802/1.2002)/24 =0.161kNm(3)地震作用下横梁弯矩 qEAk: 横梁平面外地震荷载: E: 动力放大系数: 5 max: 地震影响系数最大值: 0.080 Gk: 幕墙构件自重: 650 N/m2 qEAk=5max650/1000 =50.080650/1000 =0.260kN/m2 qex: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值 B: 幕墙分格宽: 1.200m 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(梯形分布) qex=qEAkH =0.2600.580 =0.151KN/m qE: 水平地震作用线分布最大荷载集度设计值 E: 地震作用分项系数: 1.3 qE=1.3qex =1.30.151 =0.196kN/m MyE: 地震作用下横梁弯矩: MyE=qEB2(3-H2/B2)/24 =0.1961.2002(3-0.5802/1.2002)/24 =0.033kNm(4)横梁强度: : 横梁计算强度(N/mm2): 采用SG+SW+0.5SE组合 Wx1: X轴抵抗矩: 2.948cm3 Wy2: y轴抵抗矩: 7.569cm3 : 塑性发展系数: 1.05 =(Mx/Wx1+Myw/Wy2+0.5MyE/Wy2)103/1.05 =48.586N/mm2 48.586N/mm2a=215.0N/mm2 横梁正应力强度可以满足3. 幕墙横梁的抗剪强度计算: 校核依据: 1.5max=125.0N/mm2(1)Qwk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN) Wk: 风荷载标准值: 1.193kN/m2 B: 幕墙分格宽: 1.200m 风荷载线分布呈梯形分布时： Qwk=WkB2(1-H/B/2)/2 =1.1931.2002(1-0.580/1.200/2)/2 =0.651kN(2)Qw: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kN) Qw=1.4Qwk =1.40.651 =0.912kN(3)QEk: 地震作用下横梁剪力标准值(kN) 地震作用线分布呈梯形分布时： QEk=qEAkB2(1-H/B/2)/2 =0.2601.2002(1-0.580/1.200/2)/2 =0.142kN(4)QE:地震作用下横梁剪力设计值(kN) E: 地震作用分项系数: 1.3 QE=1.3QEk =1.30.142 =0.185kN(5)Q: 横梁所受剪力: 采用Qw+0.5QE组合 Q=Qw+0.5QE =0.912+0.50.185 =1.004kN(6): 横梁剪应力 Ss: 横梁型材截面面积矩: 3.065cm3 Iy: 横梁型材截面惯性矩: 10.608cm4 t: 横梁壁厚: 5.000mm 1.5=1.5QSs100/Iy/t =1.51.0043.065100/10.608/5.000 =8.704N/mm2 8.704N/mm2125.0N/mm2 横梁抗剪强度可以满足4.幕墙横梁的刚度计算 校核依据: UmaxU=15mm 且 UmaxL/300 横梁承受呈梯形分布线荷载作用时的最大荷载集度： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(KN/m) qwk=Wk H =1.1930.580 =0.692KN/m qex: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(KN/m) qex=qEAk H =0.2600.580 =0.151KN/m 水平方向由风荷载和地震作用产生的弯曲: U1=(qwk+0.5qex)Wfg41000(25/8-5(Hfg/2/Wfg)2+2(Hfg/2/Wfg)4)/2.1/Iy/120 =0.845mm 自重作用产生的弯曲: U2=5GKWfg41000/384/2.1/Ix =0.457mm 综合产生的弯曲为: U=(U12+U22)0.5 =0.961mm=15mm Du=U/Wfg/1000 =0.961/1.200/1000 =0.0011/300 挠度可以满足要求八、横梁与立柱连接件计算 横梁与立柱连接件计算: (第1处)1. 横梁与立柱间连结(1)横向节点(横梁与角码) N1: 连接部位受总剪力: 采用Sw+0.5SE组合 N1=(Qw+0.5QE)1000 =(0.912+0.50.185)1000 =1004.203N 普通螺栓连接的抗剪强度计算值: 130N/mm2 Nv: 剪切面数: 1 D1: 螺栓公称直径: 6.000mm D0: 螺栓有效直径: 5.060mm Nvbh: 螺栓受剪承载能力计算: Nvbh=13.14D02130/4 (GBJ17-88 7.2.1-1) =13.145.0602130/4 =2612.847N Num1: 螺栓个数: Num1=N1/Nvbh =1004.203/2612.847 =0.384 取 2 个 Ncb: 连接部位幕墙横梁型材壁抗承压能力计算: t: 幕墙横梁壁厚:5.000mm Ncb=D1t120 Num1 =6.0005.000120 2.000 =7200.000N 7200.000N1004.203N 强度可以满足(2)竖向节点(角码与立柱) Gk: 横梁自重线荷载(N/m): Gk=650H =6500.608 =395.200N/m 横梁自重线荷载设计值(N/m) G=1.2Gk =1.2395.200 =474.240N/m N2: 自重荷载(N): N2=GB/2 =474.2401.200/2 =285.544N N: 连接处组合荷载: 采用SG+SW+0.5SE N=(N12+N22)0.5 N=(1004.2032+271.4402)0.5 =1040.242N Num2: 螺栓个数: Num2=N/Nvbh =0.398 取 2 个 Ncbj: 连接部位钢角码壁抗承压能力计算: Lct1: 角码壁厚:6.000mm Ncbj=D1Lct1267Num2 (GBJ17-88 7.2.1) =6.0006.000267 2.000 =19224.000N 19224.000N1040.242N 强度可以满足