干部管理学院石材幕墙计算书.docx

某公安司法干部管理学院警体馆
石材幕墙计算书
基本参数: 沈阳地区
抗震7度设防

Ⅰ.设计依据:
《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001
《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001
《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001
《建筑幕墙》 JG 3035-96
《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001
《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001
《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000
《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001
《紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000
《紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000
《紧固件机械性能 螺母 细牙螺纹 》 GB 3098.4-2000
《紧固件机械性能 自攻螺钉》 GB 3098.5-2000
《紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000
《紧固件机械性能 不锈钢 螺母》 GB 3098.15-2000
《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997
《焊接结构用耐候钢》 GB/T 4172-2000
《干挂天然花山岗石，建筑板材及其不锈钢配件》 JC 830.1,830.2-1998
《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001
《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T 883-2001
《天然花岗石建筑板材》 GB/T 18601-2001

Ⅱ.基本计算公式:
(1).场地类别划分:
根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:
A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;
B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;
C类指有密集建筑群的城市市区;
D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;
本工程按C类地区计算风压
(2).风荷载计算:
幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7.1.1 采用
风荷载计算公式: Wk=βgz×μz×μs×W0
其中: Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)
βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定
根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)
其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数
A类场地: βgz=0.92*(1+2μf) 其中：μf=0.387*(Z/10)-0.12
B类场地: βgz=0.89*(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16
C类场地: βgz=0.85*(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22
D类场地: βgz=0.80*(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3
μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,
根据不同场地类型,按以下公式计算:
A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24
B类场地: μz=(Z/10)0.32
C类场地: μz=0.616×(Z/10)0.44
D类场地: μz=0.318×(Z/10)0.60
本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)0.44
μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：1.2
W0---基本风压,按全国基本风压图,沈阳地区取为0.550kN/m2
(3).地震作用计算:
qEAk=βE×αmax×GAK
其中: qEAk---水平地震作用标准值
βE---动力放大系数,按 5.0 取定
αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:
6度: αmax=0.04
7度: αmax=0.08
8度: αmax=0.16
9度: αmax=0.32
沈阳设防烈度为7度,故取αmax=0.080
GAK---幕墙构件的自重(N/m2)
(4).荷载组合:
结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：
γGSG+γwφwSw+γEφESE+γTφTST
各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震
水平荷载标准值: qk=Wk+0.5qEAk
水平荷载设计值: q=1.4Wk+0.5×1.3qEAk
荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:
①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：
a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35
b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9
②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4

一、风荷载计算
1、标高为3.5m处风荷载计算
(1). 风荷载标准值计算:

Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)
βgz: 35.3m高处阵风系数(按C类区计算):
μf=0.734×(Z/10)-0.22＝0.581
βgz=0.85×(1+2μf)=1.837
μz:35.3m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001)
μz=0.616×(Z/10)0.44=0.984
风荷载体型系数μs=1.20
Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001)
=1.837×0.984×1.2×0.550
=1.193 kN/m2
(2). 风荷载设计值:
W: 风荷载设计值: kN/m2
rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用
W=rw×Wk=1.4×1.193=1.671kN/m2

二、板强度校核:
石材校核: (第1处)
1.石材强度校核
校核依据：σ≤[σ]=4.800N/mm2
Ao: 石板短边长：0.608m
Bo: 石板长边长：0.905m
a: 计算石板抗弯所用短边长度: 0.580m
b: 计算石板抗弯所用长边长度: 0.800m
t: 石材厚度: 30.0mm
m1: 四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.725)
查表得: 0.1408
Wk: 风荷载标准值: 1.193kN/m2
垂直于平面的分布水平地震作用:
qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2)
qEAk=5×αmax×GAK
=5×0.080×650.000/1000
=0.260kN/m2
荷载组合设计值为：
Sz=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk
=1.839kN/m2
应力设计值为：
σ=6×m1×Sz×b2×103/t2
=6×0.1408×1.839×0.8002×103/25.02
=1.591N/mm2
1.591N/mm2≤4.800N/mm2 强度可以满足要求
2.石材剪应力校核
校核依据: τmax≤[τ]
τ:石板中产生的剪应力设计值(N/mm2)
n:一个连接边上的挂钩数量: 2
t:石板厚度: 30.0mm
d:槽宽: 7.0mm
s:槽底总长度: 60.0mm
β:系数,取1.25
对边开槽
τ=Sz×Ao×Bo×β×1000/[n×(t-d)×s]
=0.617N/mm2
0.617N/mm2≤2.400N/mm2
石材抗剪强度可以满足
3.挂钩剪应力校核
校核依据: τmax≤[τ]
τ:挂钩剪应力设计值(N/mm2)
Ap:挂钩截面面积: 19.600mm2
n:一个连接边上的挂钩数量: 2
对边开槽
τ=Sz×Ao×Bo×β×1000/(2×n×Ap)
=17.008N/mm2
17.008N/mm2≤125.000N/mm2
挂板抗剪强度可以满足

三、幕墙立柱计算:
幕墙立柱计算: (第1处)
幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算：
1. 选料:
(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)
qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)
rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
Wk: 风荷载标准值: 1.193kN/m2
B: 幕墙分格宽: 1.175m
qw=1.4×Wk×B
=1.4×1.193×1.200
=2.004kN/m
(2)立柱弯矩:
Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN·m)
qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: 2.004(kN/m)
Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.300m
Mw=(L13+L23)/8/(L1+L2)×qw
=(3.0003+0.3003)/8/(3.000+0.300)×2.004
=2.052kN·m

qEA: 地震作用设计值(KN/M2):
GAk: 幕墙构件(包括板块和铝框)的平均自重: 650N/m2
垂直于幕墙平面的分布水平地震作用:
qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2)
qEAk=5×αmax×GAk
=5×0.080×650.000/1000
=0.260kN/m2
γE: 幕墙地震作用分项系数: 1.3
qEA=1.3×qEAk
=1.3×0.260
=0.338kN/m2
qE：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)
qE=qEA×B
=0.338×1.200
=0.406kN/m
ME: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):
ME=(L13+L23)/8/(L1+L2)×qE
=(3.0003+0.3003)/8/(3.000+0.300)×0.406
=0.415kN·m
M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)
采用Sw+0.5SE组合
M=Mw+0.5×ME
=2.052+0.5×0.415
=2.259kN·m
(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm3)
W=M×103/1.05/215.0
=2.259×103/1.05/215.0
=25.557cm3
qwk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)
qwk=Wk×B
=1.193×1.200
=1.432kN/m
qEk: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m)
qEk=qEAk×B
=0.260×1.200
=0.312kN/m
(4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm4)
R0=[L12/2-(L13+L23)/8L1+L2)]×(qwk+0.5×qEk)/L1
=1.840KN
I1=1000×[1.4355×R0-0.409×(qwk+0.5×qEk)×L1]×L13/(24×2.1)/20
=18.557cm4
I2=[1.4355×R0-0.409×(qwk+0.5×qEk)×L1]×L12×180/(24×2.1)
=22.269cm4
选定立柱惯性矩应大于: 22.269cm4
2. 选用立柱型材的截面特性:
选用型材号: CG63X43X5
型材强度设计值: 215.000N/mm2
型材弹性模量: E=2.1×105N/mm2
型材计算校核处壁厚: t=5.000mm
型材截面面积矩: Ss=15.469cm3
塑性发展系数: γ=1.05
3. 幕墙立柱的强度计算:
校核依据: N/A+M/γ/W≤ｆa=215.0N/mm2(拉弯构件)
B: 幕墙分格宽: 1.175m
GAk: 幕墙自重: 650N/m2
幕墙自重线荷载:
Gk=650×Wfg/1000
=650×1.200/1000
=0.780kN/m
Nk: 立柱受力:
Nk=Gk×Hsjcg
=0.780×3.300
=2.574kN
N: 立柱受力设计值:
rG: 结构自重分项系数: 1.2
N=1.2×Nk
=1.2×2.574
=3.089kN
σ: 立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件)
N: 立柱受力设计值: 3.089kN
A: 立柱型材截面积: 11.658cm2
M: 立柱弯矩: 2.259kN·m
Wx2: 立柱截面抗弯矩: 23.459cm3
γ: 塑性发展系数: 1.05
σ=N×10/A+M×103/1.05/Wx2
=3.089×10/11.658+2.259×103/1.05/23.459
=94.378N/mm2
94.378N/mm2≤ｆa=215.0N/mm2
立柱强度可以满足
4. 幕墙立柱的刚度计算:
校核依据: Umax≤[U]=15mm 且 Umax≤L/300 (JGJ133-2001 4.2.3)
Umax: 立柱最大挠度
Umax=1000×[1.4355×R0-0.409×(qWk+0.5×qEk)×L1]×L13/(24×2.1×Ix)
立柱最大挠度Umax为: 3.955mm≤15mm

Du: 立柱挠度与立柱计算跨度比值:
Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.300m
Du=U/Hsjcg/1000
=3.955/3.300/1000
=0.001≤1/300
挠度可以满足要求
5. 立柱抗剪计算:
校核依据: τmax≤[τ]=125.0N/mm2
(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN)
R0: 双跨梁长跨端支座反力为: 1.659KN
Ra: 双跨梁中间支座反力为: 7.736KN
Rb: 双跨梁短跨端支座反力为: 4.671KN
Rc: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN)
=5.100 KN
Qwk=5.100 KN
(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN)
Qw=1.4×Qwk
=1.4×5.100
=7.140kN
(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN)
R0: 双跨梁长跨端支座反力为: 0.362KN
Ra: 双跨梁中间支座反力为: 1.686KN
Rb: 双跨梁短跨端支座反力为: 1.018KN
Rc: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN)
=1.112 KN
QEk=1.112 KN
(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN)
QE=1.3×QEk
=1.3×1.112
=1.445kN
(5)Q: 立柱所受剪力:
采用Qw+0.5QE组合
Q=Qw+0.5×QE
=7.140+0.5×1.445
=7.863kN
(6)立柱剪应力:
τ: 立柱剪应力:
Ss: 立柱型材截面面积矩: 15.469cm3
Ix: 立柱型材截面惯性矩: 93.847cm4
t: 立柱壁厚: 5.000mm
τ=Q×Ss×100/Ix/t
=7.863×15.469×100/93.847/5.000
=25.919N/mm2
25.919N/mm2≤125.0N/mm2
立柱抗剪强度可以满足

四、立梃与主结构连接
立梃与主结构连接: (第1处)
Lct2: 连接处钢角码壁厚: 8.000mm
D2: 连接螺栓直径: 12.000mm
D0: 连接螺栓直径: 10.360mm
采用SG+SW+0.5SE组合
N1wk: 连接处风荷载总值(N):
N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000
=1.193×1.200×3.300×1000
=4724.280N
连接处风荷载设计值(N) :
N1w=1.4×N1wk
=1.4×4724.280
=6613.992N
N1Ek: 连接处地震作用(N):
N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000
=0.260×1.200×3.300×1000
=1029.600N
N1E: 连接处地震作用设计值(N):
N1E=1.3×N1Ek
=1.3×1029.600
=1338.480N
N1: 连接处水平总力(N):
N1=N1w+0.5×N1E
=6613.992+0.5×1338.480
=7283.232N
N2: 连接处自重总值设计值(N):
N2k=650×B×Hsjcg
=650×1.200×3.300
=2574.000N
N2: 连接处自重总值设计值(N):
N2=1.2×N2k
=1.2×2574.000
=3088.800N
N: 连接处总合力(N):
N=(N12+N22)0.5
=(7283.2322+3088.8002)0.5
=7911.141N

Nvb: 螺栓的承载能力:
Nv: 连接处剪切面数: 2
Nvb=2×3.14×D02×130/4 (GBJ17-88 7.2.1-1)
=2×3.14×10.3602×130/4
=21905.971N
Num1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数:
Num1=N/Nvb
=7911.141/21905.971
=0.361个
取 2个
Ncbl: 立梃型材壁抗承压能力(N):
D2: 连接螺栓直径: 12.000mm
Nv: 连接处剪切面数: 4
t: 立梃壁厚: 5.000mm
Ncbl=D2×2×120×t×Num1 (GBJ17-88 7.2.1)
=12.000×2×120×5.000×2.000
=28800.000N
28800.000N ≥ 7911.141N
强度可以满足
Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N):
Ncbg=D2×2×267×Lct2×Num1 (GBJ17-88 7.2.1)
=12.000×2×267×8.000×2.000
=102528.000N
102528.000N≥7911.141N
强度可以满足

五、幕墙预埋件总截面面积计算
幕墙预埋件计算: (第1处)
本工程预埋件受拉力和剪力
V: 剪力设计值:
V=N2
=3088.800N
N: 法向力设计值:
N=N1
=7283.232N
M: 弯矩设计值(N·mm):
e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 60.000mm
M=V×e2
=3088.800×60.000
=185328.000N·m
Num1: 锚筋根数: 4根
锚筋层数: 2层
Kr: 锚筋层数影响系数: 1.000
关于混凝土：混凝土标号C30
混凝土强度设计值:fc=15.000N/mm2
按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥ GBJ10采用。
选用一级锚筋
锚筋强度设计值:fy=210.000N/mm2
d: 钢筋直径: Φ12.000mm
αv: 钢筋受剪承载力系数:
αv=(4-0.08×d)×(fc/fy)0.5
=(4-0.08×12.000)×(15.000/210.000)0.5
=0.812
αv取0.7
t: 锚板厚度: 8.000mm
αb: 锚板弯曲变形折减系数:
αb=0.6+0.25×t/d
=0.6+0.25×8.000/12.000
=0.767
Z: 外层钢筋中心线距离: 210.000mm
As: 锚筋实际总截面积:
As=Num1×3.14×d2/4
=4.000×3.14×d2/4
=452.160mm2
锚筋总截面积计算值:
As1=(V/Kv+N/0.8/Kb+M/1.3/Kr/Kb/Z)/fy
=81.776mm2
As2=(N/0.8/Kb+M/0.4/Kr/Kb/Z)/fy
=70.250mm2
81.776mm2≤452.160mm2
70.250mm2≤452.160mm2
4根φ12.000锚筋可以满足要求
A : 锚板面积: 60000.000 mm2
0.5fcA=450000.000 N
N=7283.232N≤0.5fcA
锚板尺寸可以满足要求

六、幕墙预埋件焊缝计算
幕墙预埋件焊缝计算: (第1处)
Hf:焊缝厚度6.000
L :焊缝长度100.000
σm:弯矩引起的应力
σm=6×M/(2×he×lw2×1.22) (GBJ17-88 7.1.2)
=13.396N/mm2

σn:法向力引起的应力
σn =N/(2×he×Lw×1.22) (GBJ17-88 7.1.2)
=7.897N/mm2
τ:剪应力
τ=V/(2×Hf×Lw) (GBJ17-88 7.1.2)
=2.860N/mm2
σ:总应力
σ=((σm+σn)2+τ2)0.5 (GBJ17-88 7.1.2-3)
=21.484

21.484N/mm2≤160N/mm2
焊缝强度可以满足!

七、幕墙横梁计算
幕墙横梁计算: (第1处)
1. 选用横梁型材的截面特性:
选用型材号: LG50X50X5
型材强度设计值: 215.000N/mm2
型材弹性模量: E=2.1×105N/mm2
X轴惯性矩: Ix=10.616cm4
Y轴惯性矩: Iy=10.608cm4
X轴抵抗矩: Wx1=2.948cm3
X轴抵抗矩: Wx2=7.571cm3
Y轴抵抗矩: Wy1=2.947cm3
Y轴抵抗矩: Wy2=7.569cm3
型材截面积: A=4.681cm2
型材计算校核处壁厚: t=5.000mm
型材截面面积矩: Ss=3.065cm3
塑性发展系数: γ=1.05
2. 幕墙横梁的强度计算:
校核依据: Mx/γWx+My/γWy≤ｆa=215.0
(1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m)
H: 石材面板高度: 0.608m
GAk: 横梁自重: 650N/m2
Gk: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值(kN/m):
Gk=650×H/1000
=650×0.580/1000
=0.377kN/m
G: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kN/m)
G=1.2×Gk
=1.2×0.377
=0.452kN/m
Mx: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN·m)
Mx=G×B2/8
=0.452×1.2002/8
=0.081kN·m
(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)
风荷载线分布最大荷载集度标准值(梯形分布)
qwk=Wk×H
=1.193×0.580
=0.692KN/m
风荷载线分布最大荷载集度设计值
qw=1.4×qwk
=1.4×0.692
=0.969kN/m
Myw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)
Myw=qw×B2×(3-H2/B2)/24
=0.969×1.2002×(3-0.5802/1.2002)/24
=0.161kN·m
(3)地震作用下横梁弯矩
qEAk: 横梁平面外地震荷载:
βE: 动力放大系数: 5
αmax: 地震影响系数最大值: 0.080
Gk: 幕墙构件自重: 650 N/m2
qEAk=5×αmax×650/1000
=5×0.080×650/1000
=0.260kN/m2
qex: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值
B: 幕墙分格宽: 1.200m
水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(梯形分布)
qex=qEAk×H
=0.260×0.580
=0.151KN/m
qE: 水平地震作用线分布最大荷载集度设计值
γE: 地震作用分项系数: 1.3
qE=1.3×qex
=1.3×0.151
=0.196kN/m
MyE: 地震作用下横梁弯矩:
MyE=qE×B2×(3-H2/B2)/24
=0.196×1.2002×(3-0.5802/1.2002)/24
=0.033kN·m
(4)横梁强度:
σ: 横梁计算强度(N/mm2):
采用SG+SW+0.5SE组合

Wx1: X轴抵抗矩: 2.948cm3
Wy2: y轴抵抗矩: 7.569cm3
γ: 塑性发展系数: 1.05
σ=(Mx/Wx1+Myw/Wy2+0.5×MyE/Wy2)×103/1.05
=48.586N/mm2
48.586N/mm2≤ｆa=215.0N/mm2
横梁正应力强度可以满足
3. 幕墙横梁的抗剪强度计算:
校核依据: 1.5τmax≤[τ]=125.0N/mm2
(1)Qwk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN)
Wk: 风荷载标准值: 1.193kN/m2
B: 幕墙分格宽: 1.200m
风荷载线分布呈梯形分布时：
Qwk=Wk×B2×(1-H/B/2)/2
=1.193×1.2002×(1-0.580/1.200/2)/2
=0.651kN
(2)Qw: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kN)
Qw=1.4×Qwk
=1.4×0.651
=0.912kN
(3)QEk: 地震作用下横梁剪力标准值(kN)
地震作用线分布呈梯形分布时：
QEk=qEAk×B2×(1-H/B/2)/2
=0.260×1.2002×(1-0.580/1.200/2)/2
=0.142kN
(4)QE:　地震作用下横梁剪力设计值(kN)
γE: 地震作用分项系数: 1.3
QE=1.3×QEk
=1.3×0.142
=0.185kN
(5)Q: 横梁所受剪力:
采用Qw+0.5QE组合
Q=Qw+0.5×QE
=0.912+0.5×0.185
=1.004kN
(6)τ: 横梁剪应力
Ss: 横梁型材截面面积矩: 3.065cm3
Iy: 横梁型材截面惯性矩: 10.608cm4
t: 横梁壁厚: 5.000mm
1.5τ=1.5×Q×Ss×100/Iy/t
=1.5×1.004×3.065×100/10.608/5.000
=8.704N/mm2
8.704N/mm2≤125.0N/mm2
横梁抗剪强度可以满足
4.幕墙横梁的刚度计算
校核依据: Umax≤[U]=15mm 且 Umax≤L/300
横梁承受呈梯形分布线荷载作用时的最大荷载集度：
qwk风荷载线分布最大荷载集度标准值(KN/m)
qwk=Wk × H
=1.193×0.580
=0.692KN/m
qex: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(KN/m)
qex=qEAk × H
=0.260×0.580
=0.151KN/m
水平方向由风荷载和地震作用产生的弯曲:
U1=(qwk+0.5×qex)×Wfg4×1000×(25/8-5×(Hfg/2/Wfg)2+2×(Hfg/2/Wfg)4)/2.1/Iy/120
=0.845mm
自重作用产生的弯曲:
U2=5×GK×Wfg4×1000/384/2.1/Ix
=0.457mm
综合产生的弯曲为:
U=(U12+U22)0.5
=0.961mm<=15mm
Du=U/Wfg/1000
=0.961/1.200/1000
=0.001≤1/300
挠度可以满足要求

八、横梁与立柱连接件计算
横梁与立柱连接件计算: (第1处)
1. 横梁与立柱间连结
(1)横向节点(横梁与角码)
N1: 连接部位受总剪力:
采用Sw+0.5SE组合
N1=(Qw+0.5×QE)×1000
=(0.912+0.5×0.185)×1000
=1004.203N
普通螺栓连接的抗剪强度计算值: 130N/mm2
Nv: 剪切面数: 1
D1: 螺栓公称直径: 6.000mm
D0: 螺栓有效直径: 5.060mm
Nvbh: 螺栓受剪承载能力计算:
Nvbh=1×3.14×D02×130/4 (GBJ17-88 7.2.1-1)

=1×3.14×5.0602×130/4
=2612.847N
Num1: 螺栓个数:
Num1=N1/Nvbh
=1004.203/2612.847
=0.384
取 2 个
Ncb: 连接部位幕墙横梁型材壁抗承压能力计算:
t: 幕墙横梁壁厚:5.000mm
Ncb=D1×t×120 ×Num1
=6.000×5.000×120× 2.000
=7200.000N
7200.000N≥1004.203N
强度可以满足
(2)竖向节点(角码与立柱)
Gk: 横梁自重线荷载(N/m):
Gk=650×H
=650×0.608
=395.200N/m
横梁自重线荷载设计值(N/m)
G=1.2×Gk
=1.2×395.200
=474.240N/m
N2: 自重荷载(N):
N2=G×B/2
=474.240×1.200/2
=285.544N
N: 连接处组合荷载:
采用SG+SW+0.5SE
N=(N12+N22)0.5
N=(1004.2032+271.4402)0.5
=1040.242N
Num2: 螺栓个数:
Num2=N/Nvbh
=0.398
取 2 个
Ncbj: 连接部位钢角码壁抗承压能力计算:
Lct1: 角码壁厚:6.000mm
Ncbj=D1×Lct1×267×Num2 (GBJ17-88 7.2.1)
=6.000×6.000×267× 2.000
=19224.000N
19224.000N≥1040.242N
强度可以满足