大梁范本施工方案模板.doc

资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。

目 录

一、 工程概况 2
二、 编制依据 2
三、 施工前准备 2
( 一) 、 材料 2
( 二) 、 施工条件 3
四、 施工工艺 3
( 一) 、 构造做法( 详见第6页的模板设计一览表) 3
( 二) 、 施工工艺 4
( 三) 、 质量标准 7
( 四) 、 模板拆除质量应符合的规定 8
五、 支模监测 8
六、 梁板支模计算书 9

大梁模板专项施工方案
一、 工程概况
工程名称: 教学、 学生宿舍楼、 围墙工程
建设单位: 广州羊城科技专修学院
监理单位: 广东金桥建筑工程监理有限公司
建设地点: 广州市白云区柯子岭村北边
设计单位: 金帝国际建筑工程有限公司
工程内容: 地下1层, 地上8层、 建筑面积: 23161平方米;
二、 编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130- ( ) ;
《建筑施工模板安全技术规范》( JGJ162- ) ;
《木结构设计规范》GB50005- ;
《混凝土结构工程施工质量验收规范》( GB50204－ )
《建筑施工手册》( 第三版) 中国建筑工业出版社;
《建筑施工工艺标准》中国建筑工业出版社( 广州市建筑总公司编) ;
《羊城科技专修学院教学楼工程建筑结构施工图》;
《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》粤建监字【1998】027号;
省、 市建委对高支模的有关规定;
三、 施工前准备
( 一) 、 材料
根据现有实际情况选择高支模施工的使用材料如下
1、 楼面模板、 梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板;
2、 梁底、 侧模板的竖直枋木采用80mm×80mm枋木;
3、 梁底托梁采用80mm×80mm枋木或3.0厚φ48双钢管;
4、 楼面模板底采用80mm×80mm枋木;
5、 梁、 楼面支顶采用3.0厚φ48钢管脚手架、 可调式U型上托盘和可调式或固定底座;
6、 剪刀撑、 纵横水平拉杆采用3.0厚φ48钢管。钢材采用Q235。

( 二) 、 施工条件
1、 模板涂刷脱模剂, 并分规格堆放, 根据图纸要求, 放好轴线和模板边线, 定好水平控制标高。
2、 柱混凝土浇筑完毕。
3、 根据模板方案、 图纸要求和工艺标准, 向班组进行安全、 技术交底。
4、 钢管支撑地基应平整夯实, 并满足承载力要求, 应有可靠的排水措施, 防止积水浸泡地基。
5、 模板安装前, 先检查模板、 构配件质量, 不符质量标准的不得投入使用。
四、 施工工艺
( 一) 、 构造做法
1、 500×2500mm( 300*2500mm梁按此做法) 梁侧模板竖枋间距300mm, 梁底横枋间距300mm, 梁垂直方向对拉螺栓设4道, 对拉螺栓直径14mm, 对拉螺栓垂直方向距离在梁底上分别为390mm、 780mm、 1170mm、 1560mm以及1950mm, 对拉螺栓水平方向距离600mm, 用孖钢管作为横楞, 用蝴蝶扣及对拉螺栓联结。托梁采用3.0厚φ48双钢管, 托梁纵距≤450mm, 横距为≤500mm, 钢管立杆纵向间距≤450mm, 横间距为≤500mm( 2支一排) , 立杆须与纵横水平杆用钢扣连接。钢管底座垫80mm×80mm孖枋木。
2、 钢管支顶底部用可调式底座或固定底座, 支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶, 螺杆伸出长度不超过200mm。
3、 纵横水平拉杆设置
在钢管支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆, 用ф48钢管拉结, 以后纵横水平拉杆按不大于1500mm高设置一道; 当支模高度≥8米, ＜20米时, 在支架最顶步距一步水平拉杆中间加设一道水平拉杆; 水平杆端头有混凝土梁、 柱的应与混凝土梁、 柱顶紧; 同时每隔两步水平拉杆与柱抱箍。水平拉杆接长用扣件与立杆扣紧, 接口应错开。为加强高支模的整体刚度, 在进行高支模施工时, 水平拉杆应与高支模范围相邻的以下一层的模板支顶作有效拉结, 要求拉结不少于两榀门式架或两根钢管立杆。若钢管立杆水平拉杆垂直方向位于框架梁位置, 必须与框架梁稳固顶紧。
4、 纵、 横向剪刀撑设置
高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔≤9.0米设置竖向剪刀撑, 剪刀撑应由底至顶连续设置, 用钢管拉结, 斜杆与地面倾角为45 o～60o, 并与地面顶紧, 剪刀撑与钢管立杆有效连接。
5、 水平剪刀撑设置
在竖向剪刀撑部位的顶部、 中部及扫地杆处设置水平剪刀撑。 (剪刀撑设置的具体位置详图示)
6、 凡高支模范围内边梁模板安装位置, 排栅应及时安装, 以作为高支模搭设的操作平台及安全护栏, 高度超过10米的要拉兜底安全网。在高支模顶架上端设置安全防护操作平台, 施工操作平台需采用18厚夹板铺设; 高支模施工安全防护措技术采用钢管塔设施工平台。施工操作平台需采用18厚夹板铺设。
7、 立杆基础相应做法:
立杆基础: 立杆支承于地下室底板面
8、 砼浇筑时, 必须分层浇筑, 第层不得超过1000MM, 待一定时间收水后再进行上层浇筑。
9、 由于本工程的高支模立杆支承于地下室底板面, 因此较安全。

模板的设计: 500*2500mm梁( 300*2500mm的梁按此做法) 。

1. 支顶材料间距

采用3.0厚Ф48钢管支顶,纵向间距为450mm,横向间距为500mm(2根一排);

2. 主次龙骨规格、 间距

梁底横枋采用80mm*80mm枋木, 间距225mm, 托梁采用3.0厚Ф48双钢管, 跨距450mm;

3. 梁侧模竖肋规格材料

梁侧模板坚枋间距300mm, 采用80*80mm枋木, 对拉螺栓设5道, 直径14mm, 水平方向距离600mm;

4. 模板材料、 规格

梁侧、 梁底模板18mm厚夹板

5. 水平杆、 剪力撑设置( 采用Ф48*3.0钢管)

在钢管支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆, 用ф48钢管拉结, 以后纵横水平拉杆每1500mm高设置一道; 当支模高度≥8米, ＜20米时, 在支架最顶步距一步水平拉杆中间加设一道水平拉杆; 水平拉杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100㎜, 水平拉杆端头有混凝土梁、 柱的应与混凝土梁、 柱顶紧。在进行高支模施工时, 水平拉杆应分别与高支模范围相邻的各层梁板的模板支顶作有效拉结, 要求拉结不少于两榀门式架( 或两根钢管立杆) 。
6、 剪刀撑的设置( 采用ф48×3.0钢管)
高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔不大于9.0m设竖向剪刀撑, 剪刀撑应由底至顶连续设置, 用钢管拉结, 斜杆与地面倾角为45 o～60o, 并与地面顶紧, 剪刀撑与钢管立杆有效连接。水平拉杆端头有混凝土梁的应与混凝土梁顶紧。在( 钢管支顶) 的竖向剪刀撑部位的顶部、 中间以及扫地杆处设置水平剪刀撑。

( 二) 、 施工工艺
1、 模板安装
(1) 先在楼面上弹出轴线、 梁位置线按施工方案标出立杆安装位置, 然后在柱子上弹出轴线、 梁位置和水平线, 装柱头模板。
( 2) 根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。
(3)钢管立杆须设置底座, 立杆垂直度容许偏差为全高不大于1/600及±20mm, 上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑与立柱要有效连接。
(4)通线调节钢管立杆的高度, 将托梁找平, 架设托梁及梁底枋木。
(5) 梁底模板: 按设计标高调整支柱的标高, 然后安装梁底模板, 并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时, 跨中梁底处应按要求起拱, 起拱高度为梁跨度的1.5‰。主次梁交接时, 先主梁起拱, 后次梁起拱。
(6) 梁侧模板: 先安装梁底模板, 待安装完钢筋后再安装梁侧模板、 压脚板( 枋) 、 斜撑、 对拉螺丝等。
(7)楼面模板铺完后, 应认真检查支撑是否牢固, 模板梁内、 板面应清扫干净。模板应拼缝平整严密,拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢.拼缝处内贴胶带,防止漏浆.
(8)在混凝土板面安装钢管立杆时, 应对上部混凝土结构承载力强度的验算, 然后安装可调底座及钢管立杆、 水平拉杆、 剪刀撑, 在混凝土面直接安装可调底座时, 要在根部设置两个方向的水平拉结杆, 以防止立杆根部移动。可调底座的调节螺杆伸出长度不超过200㎜。
(9)在楼层特别高的楼层层间安装钢管立杆时, 立杆要同时安装水平拉杆、 剪刀撑, 并采用扣件与钢管立杆扣牢。钢管上部安装的可调托座要牢固承托上部托梁。
( 10) 高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔不大于9.0m设竖向剪刀撑, 剪刀撑应由底至顶连续设置, 用钢管拉结, 在纵横向相邻的两竖向剪刀撑之间设置之字斜撑, 斜杆与地面倾角为45～60o, 并与地面顶紧, 剪刀撑、 之字斜撑与钢管立杆有效连接。水平拉杆端头有混凝土梁、 柱的应与混凝土梁、 柱顶紧, 或者每隔两步水平拉杆与柱抱箍。
( 11) 在竖向剪刀撑部位的顶部、 中间以及扫地杆处设置水平剪刀撑。
2、 模板拆除
( 1) 模板拆除要求
1) 模板拆除措施应经技术主管部门或负责人批准, 拆除模板的时间可按现行国家标准《混凝土结构施工质量验收规范》GB50204的有关规定执行。
2) 当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度, 需提前拆模或承受部分超设计荷载时, 必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后, 方可拆除。
3) 拆模前应检查所使用的工具有效和可靠, 扳手等工具必须装入工具袋或系在身上, 并应检查拆模场所范围内的安全措施。
4) 模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设置围栏, 其内不得有其它工种作业, 并应设专人负责监护。拆下的模板、 零配件严禁抛抛掷。
5) 拆模的顺序和方法应该按模板的设计规定进行。当设计无规定事, 可采取先支的后拆、 后支的先拆、 先拆非承重模板、 后拆承重模板, 并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔, 应按规定地点堆放。
6) 多人同时操作时, 应明确分工、 统一信号或行动, 应具有足够的操作面, 人员应站在安全处。
7) 高处拆模板时, 应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍, 操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。
8) 在提前拆除互相搭连并涉及其它后拆模板的支撑时应补设临时支撑。拆模时, 应逐快拆卸, 不得成片撬落或拉倒。
9) 拆模如遇到中途停歇, 应将已拆松动、 悬空、 浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。
10) 已拆除了模板的机构, 应在混凝土强度达到涉及强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度之前, 需在结构上加置施工荷载时, 应另行核算, 强度不足时, 应加设临时支撑。
11) 遇6级或6级以上大风时, 应暂停室外的高处作业。雨后应先清扫施工现场积水, 方可进行工作。
12) 拆除有洞口模板时, 应采取防止操作人员坠落的措施洞口模板拆除后, 应按国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的有关规定及时进行防护。
( 2) 支架立柱拆除
1) 当拆除模板时, 应在其下面临时搭设防护支架, 使所拆模板先落在临时防护支架上。
2) 当立柱的水平拉杆超出2层时, 应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时, 应和拆除立柱同时进行。
3) 当拆除大于6m跨度的梁下立柱时, 应先从跨中开始, 对称地分别向两端拆除。拆除时, 严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。
4) 对于多层楼板模板的立柱, 当上层及以上楼板正在浇筑混凝土时, 下层楼板立柱的拆除, 应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况。
5) 拆除平台、 楼板下的立柱时, 作业人员应站在安全处。
6) 对已拆下的模板、 立柱及其它零配件应及时运到指定的地点。
( 3) 普通模板拆除
1) 拆除柱模板
柱模板拆除应分别采用分散和分片2种方法。
分散拆除的顺序应为: 拆除拉杆或斜撑、 自上而下拆除柱楞或横楞拆除竖楞, 自上而下拆除配件及模板、 运走分类堆放、 清理、 拔钉、 钢模维修、 刷防锈油或脱模剂、 入库备用。
分片拆除顺序应为: 拆除全部支撑系统、 自上而下拆除柱箍筋及横楞拆掉柱角U形卡、 分2片或4片拆除模板、 原地清理、 刷防锈油或脱模剂、 分片运至新支模地点备用。
柱子拆下的模板及配件不得向地面抛掷。
2) 拆除梁、 板模板
梁、 板模板应先拆梁侧, 在拆板底模, 最后拆除梁底模, 并应分段分片进行, 严禁成片撬落或成片拉拆。
跨度大于8m的梁式结构, 应按设计规定的程序和方式从中心沿环圈对称向外或从跨中对称向两边均匀放松模板支架立柱。
拆除时, 作业人员应站在安全的地方进行操作, 严禁站在已拆或松动的模板上进行作业。
拆除模板时, 严禁用铁棍或铁锤乱砸, 已拆下的模板妥善传递或用绳钩放置地面。
严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。
待分片、 分段的模板全部拆除后, 方允许将模板、 支架、 零配件等按指定地点运出堆放, 并进行拔钉、 清理、 整修、 刷防锈油或脱模剂, 入库备用。
( 三) 、 质量标准
主控项目:
1. 安装现浇结构的上层模板及其支撑时, 下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力, 立柱应铺设垫板。
2．涂刷模板隔离剂时, 不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
3.钢管、 配件应有产品说明书及出厂合格证。
4.有弯曲、 凹腔、 裂缝、 锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。
一般项目:
1．模板安装的一般要求, 观察检查。
(1)模板的接缝不应漏浆; 在浇筑混凝土前, 木模板应浇水湿润, 模板内无积水;
(2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂, 但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂;
(3)浇筑混凝土前, 模板内的杂物应清理干净;
2．模板应平整光洁, 不得产生影响混凝土表明质量的, 粗糙、 麻面。观察检查。
3.本工程现浇钢筋混凝土粱、 板, 起拱高度为跨度的1.5‰。水准仪、 拉线和尺量检查．
4．固定在模板上的预埋件、 预留孔和预留洞均不得遗漏, 且应安装牢固, 其偏差符合规定。尺量检查。
5.现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、 水准仪、 2m靠尺和塞尺、 拉线和尺量检查。
6.模板安装的允许偏差应符合下表中规定。
一般项目
预埋件、 预留孔偏差
预埋钢板中心线位置(mm)
3
预埋管、 预留孔中心线位最(mm)
3
插筋
中心线位置(mm)
5
外露长度(mm)
＋10, 0
预埋螺栓
中心线位置(mm)
2
外露长度(mm)
＋10, 0
预留洞
中心线位置(mm)
10
尺寸(mm)
＋10, 0
模板安装允许偏差
轴线位置(mm)
5
底模上表面标高(mm)
±5
截面内部尺(mm)
基础
±10
柱、 墙、 粱
＋4, －5
层高垂直度(mm)
不大于5m
6
大于5m
8
相邻两扳表面高低差(mm)
2
表面平整度(mm)
5
( 四) 、 模板拆除质量应符合的规定
主控项目
底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求; 或符合下表规定。
检验方法: 检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100％。
一般项目
1、 侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。
2、 模板拆除时, 不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。

六、 支模监测
项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。
1、 监测项目: 支架沉降和水平位移, 以及支承地面稳定性沉降观测。
2、 测点布设: 在 1/2跨位置, 每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、 三个支顶沉降观测点。
3、 监测频率: 模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次, 记录此值并以此值为初始值; 在浇筑时, 每隔30min测量一次, 并与初始值相对比, 得出沉降、 位移量。
4、 变形监测预警值:
梁的支架沉降位移预警值取8mm, 沉降位移允许值取10mm; 梁的支架水平位移预警值取5mm, 水平位移允许值取8mm。
5、 注意事项: 对焊接钢筋、 线锤、 标示角钢等应做好保护, 并挂好警示牌, 防止人为破坏。当沉降量超出预警值时, 立即通知作业人员进行疏散, 并通知相关部门人员来处理。
六、 梁板支模计算书
500X2500梁模板支撑计算书(300*2500梁模板支撑按500*2500梁做法)

1．计算参数
结构楼板厚250mm(200mm), 梁宽b=500mm, 梁高h=2500mm, 层高6.50m, 结构表面考虑隐蔽; 模板材料为: 夹板底模厚度18mm, 侧模厚度18mm; 梁边至板支撑的距离1.00m; 板弹性模量E=6000N/mm2, 木材弹性模量E=9000N/mm2, 抗弯强度fm=13.00N/mm2, 抗剪强度fv=1.40N/mm2 ; 支撑采用Φ48钢管:横向间距500mm, 纵向间距600mm, 支架立杆的步距h=1.50m; 钢管直径48mm, 壁厚3.0mm, 截面积4.24cm2, 回转半径i=1.59cm; 钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2, 抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2．梁底模验算
( 1) 梁底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值
①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.50 + 2.50 ) ×1.2 = 1.08 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.50 × 2.50 × 1.2 = 36.00 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.50 × 2.50 × 1.2 = 2.25 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.50 × 1.4 = 1.4 kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 40.73 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 32.77 kN/m
( 2) 底模板验算
第一层龙骨间距L=225mm, 计算跨数5跨; 底模厚度h=18mm, 板模宽度b=400mm。
W=bh2 /6=500×182/6=27000mm3, I=bh3/12=500×183/12=243000mm4。
1) 抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2 =-0.105×40.73×2252=-216505N.mm=-0.2165kN.m
σ=Mmax/W=216505/27000=8.02N/mm2
梁底模抗弯强度σ=8.02N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2) 抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×40.73×225=5554N=5.55kN
τ=3Vmax/( 2bh) =3×5554/(2×500×18)=0.93N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.93N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3) 挠度验算
q2=33.43kN/m; 挠度系数Kυ=0.644
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×32.77×2254/(100×6000×194400)=0.46mm
[υ]=L/250=225/250=0.90mm
梁底模挠度υmax=0.46mm＜[υ]=0.90mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:

( 3) 第一层龙骨验算
钢管横向间距L=500mm , C=400mm、 γ=400/500=0.80。
第一层龙骨采用木枋 b=80mm, h=80mm; W=bh2/6=80×802/6=85333mm3; I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1) 抗弯强度验算
a 、 梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=40.73×225/500=18.33kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=18.33×400/1000×500/1000×(2-0.80)/8=0.57kN.m
b 、 板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.25×25+0.30)+1.4×2.50=11.36kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=500/1000×225/1000×11.36=1.278kN
a =0.5×(L-c)=0.5×(500-400)=50000mm, Mp=P×a=0.94×50.00=0.05kN.m
Mmax=Mq＋Mp=(0.57+0.05)×106=6 0N.mm=0.62kN.m
σ=Mmax/W=6 0/85333=7.38N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=7.38N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2) 抗剪强度验算
Vmax=0.5×q×梁宽/P=0.5×18.33×500/1000+1.278=5.86kN
τ=3Vmax/( 2bh) =3×5.86×1000/(2×80×80)=1.37N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=1.37N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3) 挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=32.77×225/500=14.75N/mm
υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=14.75×400×5003×(8 - 4 × 0.802+0.803)/(384×9000×3413333)=0.37mm
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=1.278×1000×50×5002×(3 - 4×0.102)/(24×9000×3413333)=0.06mm
υmax=υq＋υp=0.37+0.05=0.42mm
[υ]=L/250=500/250=2.00mm
第一层龙骨挠度υmax=0.42mm＜[υ]=2.00mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:

( 4) 第二层龙骨验算
钢管纵向间距600mm, 计算跨数5跨; 第二层龙骨采用双钢管, Φ48×3.0;
W=8980.00mm3, I=215600.00mm4 , A=4.24cm2;
1) 抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×18.33×500/1000+1.278=5860N=5.86kN
弯矩系数KM=0.291
Mmax=KmPL=0.291×5.86×1000×600=1023156N.mm=1.02kN.m
σ=Mmax/W=988236/8980=113.94N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=113.94N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。
2) 抗剪强度验算
剪力系数KV=1.608
Vmax=KVP=1.608×5.86=9.42kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×9.42×1000 /(2×2×424.00)=16.66N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=16.66N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。
3) 挠度强度验算
挠度系数Kυ=2.469
P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×14.75×500/1000+1.278=4.97kN
υmax= KυP’L3/( 100EI) =2.469×4.97×1000×6003/(100×206000×215600)=0.58mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第二层龙骨挠度υmax=0.58mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:

3.支撑强度验算

(1)荷载计算
传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.000
每根钢管承载NQK1 =3.000×4720=14159N
每根钢管承载活荷载( 1.0kN/m2) :NQK2 =1.4×0.50×0.60×1000=420N
每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =14159+420=14579N
钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×10.5×1000=342N
水平拉杆8层,拉杆重量=8×1.10×0.0326=287N
扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×8=117N
支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=342+287+117=746N
钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×746+14579=15474N
(2)钢管立杆长细比验算
L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34
钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算
=0.634,P=N/(A)=15474/(0.634×424.00)=57.56N/mm2
钢管立杆稳定性计算57.56N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。
4.立杆基地承载力验算
立杆基础底面的平均压力必须符合下式要求:P≤fg
P=N/A=15.47/0.20=77.35kN/m2
fg=kcfgk=1.00×100.00=100.00kN/m2
立杆基础地面的平均压力P=77.35kN/m2＜100.00kN/m2,满足要求。
5.侧模板验算
( 1) 荷载计算
1) 新浇砼的侧压力
F1 =0.22γ×200/( T+15) β1 β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F2=γH=24×梁高=24×2.50=60.00kN/m2
F1、 F2两者取小值F=45.75kN/m2, 有效压头高度=F/γ=1.91m。
2)荷载计算
荷载类型 　　　　　　　 标准值 　 单位 分项系数 设计值 单位
①新浇混凝土的侧压力F　　　 45.75 　 kN/m2 　γG=1.2 　 54.90 　 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 　 4.00 　　 kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　 73.50 kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　33.94 kN/m2
( 2) 侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm, 计算跨数5跨; 木模板厚度h=18mm;
W=bh2/6=2250×182/6=121500mm3, I=bh3/12=2250×183/12=1093500mm4。
1) 抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
q=73.50×(2500-250)/1000=165.38kN/m=165.38N/mm
Mmax=KMqL2=-0.105×165.38×3002=-1562841N.mm=-1.56kN.m
σ=Mmax/W=1562841/121500=12.86N/mm2
侧模抗弯强度σ=12.86N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2) 抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×165.38×300/1000=30.07kN
τ=3Vmax/( 2bh) =3×30.07×1000/(2×18×2250)=1.11N/mm2
侧模抗剪强度τ=1.11N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3) 挠度验算
q, =33.94×(2500-250)/1000=76.365kN/m=76.365N/mm, 挠度系数Kυ=0.644
挠度υmax=Kυq, L4/100EI=0.644×76.365×3004/(100×6000×1142100)=0.46mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.46mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:

( 3) 对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k) =0.95×60.50=57.48kN/m2;设5排对拉螺栓, 螺栓横向间距a=600mm=0.60m, 竖向间距b=(2500-150)/6=392mm=0.39m, N=abFs=0.60×0.39×57.48=13.45kN; 对拉螺栓φ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN
对拉螺栓受力13.45kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。
( 4) 侧肋强度验算
计算跨度470mm; 跨数5跨。木枋尺寸 b=80mm, h=80mm;
W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3, I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 。
1) 抗弯强度验算
q=60.50×300/1000=18.15N/mm; 弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMqL2=-0.105×18.15×4702=-420980N.mm=-0.42kN.m
σ=Mmax/W=420980/85333=4.93N/mm2
侧肋抗弯强度σ=4.93N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2) 抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
Vmax=KV qL =0.606×18.15×470/1000=5.17kN
τ=3Vmax/( 2bh) =3×5.17×1000/(2×80×80)=1.21N/mm2
侧肋抗剪强度τ=1.21N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3) 挠度验算
q, =45.75×300/1000=13.73N/mm; 挠度系数Kυ=0.644
挠度υmax=Kυq, L4/100EI=0.644×13.73×4704/(100×9000×3413333)=0.14mm
[υ]=L/250=470/250=1.88mm
侧肋挠度υmax=0.14mm＜[υ]=1.88mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:

6.计算结果
第一层龙骨80×80mm木枋@225mm, 第二层龙骨双钢管Φ48×3.0@500mm; 钢管纵向@600mm, 钢管横向@500mm, 底模厚度18mm; 竖肋80×80mm木枋@300mm, 对拉螺栓5排φ14,横向间距600mm, 采用双钢管作为横檩, 用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。