七层保险公司办公大楼框架结构计算书.doc

第一章 建 筑 设 计

一、设计资料：
1．初步设计方案；
2．设计任务书；
3．参考规范
1．《建筑设计规范》
2．《建筑结构荷载规范》
3．《砼结构设计规范》
4．《建筑地基基础设计规范》
5．《建筑抗震设计规范》
6．《建筑配件通用图集》
7．《建筑物抗震构造详图》
8．《预应力砼空心板图集》
9．《工业与民用建筑毕业设计指南》（中国建筑工业出版社）
10．有关教材

二、设计要求：
本工程建筑耐久等级为二级，耐久年限为50年，抗震设防烈度为7度。内部功能主要满足管理人员办公及相应的配套设施，建筑外形简洁明快。

三、办公楼建筑设计
1．办公楼概况
该工程项目是保险公司办公大楼，为七层现浇钢筋混凝土框架结构，办公楼总建筑面积为7680m2，建筑高度30.65m（从室外地坪到屋面檐口）。一至七层主要为办公。屋顶塔楼主要为电梯机房。
2．平面设计
在设计上以规整的矩形安排平面，充分利用场地，合理划分功能分区。

底层设大厅、资料室、档案室、各一个，办公室若干。
二层设置办公室若干、大小会议室、会客室、活动室各一个。
其它层设置办公室若干。
每层设置男女厕所各一个.
根据建筑防火等要求，力求交通路线简捷明确，联系通行方便，每层设置两道两跑楼梯,两台电梯。
3．建筑方案
本设计为七层办公楼，选用现浇式框架结构。总建筑面积7680 m2，总高度为30.2m，层高3.9m。
设计标高: 室内设计标高±0.000,室外地坪标高－0.450m。
4 ．验算房屋高宽比及是否需要设伸缩缝
房屋高度指室外地面至檐口高度，不包括局部突出屋面的水箱、电梯间等部分的高度，故本设计房屋高度为30.2米，房屋的宽度为14.8米。
H/B=30.2/14.8 =2.04<4 符合要求
现浇式框架结构室内的伸缩缝最大间距为55米，本设计中最长距离为53.2米，所以不需设伸缩缝。
5．材料强度选择
混凝土： 1～8层柱： C30 1～8层梁、板：C30
钢筋：梁、柱：主筋Ⅱ级、其他Ⅰ级
板：Ⅰ级
6．建筑构造 　 　 　 　 　 　 　
（1）墙身做法
墙体采用M型烧结多孔砖，砌筑砂浆采用M5混合砂浆。
内侧：1:2.5水泥砂浆打底15厚
纸筋石灰批面5厚, 白色乳胶漆一底二道
外侧：15厚1:2.5水泥砂浆刷素水泥浆一道，3厚水泥胶结合层
8厚瓷面砖，1:1水泥砂浆擦缝
（2）屋面做法：
120厚钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，100～140厚（2%找坡）膨胀珍珠岩保温层，四层作法防水层（一毡二油上铺小石子）。
（3）楼面做法:

120钢筋混凝土现浇板，15mm纸筋石灰抹底，20mm水泥砂浆找平，水磨石面层。
（4）门窗做法:
所有门窗均为铝合金门(详况请看门窗表，图)。

第2章 屋盖、楼盖设计
2.1屋盖
2.1.1 设计资料
1）屋面做法：120厚钢筋混凝土现浇板，20mm纸筋石灰抹底，20mm水泥砂浆找平，100～140厚（2%找坡）膨胀珍珠岩保温层，四层作法防水层（一毡二油上铺小石子）
2）屋面荷载：均布活荷载标准值2kN/m2(上人屋面)
3）材料：混凝土强度等级为C30；梁内受力纵筋为HRB335，其余为HPB235钢筋

2.1.2屋盖的结构平面布置图

2.1.3板的设计（弹性理论）
1）荷载计算
恒荷载标准值：
20厚水泥混凝土找平0.02×20=0.40kN/m2
100～140厚（2%找坡）膨胀珍珠岩(0.10+0.14)÷2×7=0.84kN/m2
120mm厚钢筋混凝土楼板 0.12×25=3.0kN/m2
15mm厚石灰砂浆抹底 0.015×16=0.24kN/m2
小计 4.48 kN/m2
荷载设计值
g=1.2×4.48=4.78kN/m2 ，q=1.4×2.0=2.8kN/m2
q/2=1.4kN/m2，g+q/2=6.18kN/m2，g+q=7.58kN/m2

(2)计算跨度。
内跨：l0=lc(轴间距） 边跨：l0=lc-120+100/2

(3)弯距计算

具有9个区格的板，且均为双向板

按弹性原理计算弯距

1
2
3
4
5
6
7
8
9
l01
3.0
3.0
4.0
4.0
4.0
2.8
3.8
5.0
3.0
l02
5.0
5.0
7.6
7.6
5.9
5.9
5.9
7.6
5.0
l01/l02
0.6
0.6
0.53
0.53
0.68
0.48
0.64
0.66
0.6
m1
5.196
5.196
5.735
5.087
4.036
1.502
2.715
8.983
6.153
m2
0.693
0.693
2.029
1.724
2.756
1.091
2.104
8.983
2.678

-3.104
-3.104
-8.528
-8.528
-6.906
-2.605
-4.833
-15.52

-3.104
-3.104
-8.528
-8.135
-6.906
-2.605
-4.833
-15.52
-8.636

-2.13
-2.13
-5.93
-5.938
-5.814
-2.251
-4.348
-15.52
-6.218

-2.13
-2.13
-5.93
-5.938
-5.814
-2.251
-4.348
-15.52
-6.218
（4）截面设计
截面有效高度：假定选用Φ8钢筋，则l01方向跨中截面的h01=81mm；l02方向跨中截面的h02=73mm；支座截面h0=80mm。
最小配筋率：因为，故取ρsmin=0.27%，则Asmin=0.27%×1000×100=270mm2
截面设计时取用的弯矩设计值：中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20%；边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当lb/l0<1.5时减小20%，当lb/l0=1.5～2.0时减小10%；楼板的角区格不折减。
为了便于计算，近似取γ=0.95，

按弹性原理设计截面配筋

h0
(mm)
M
(KNm)
As
(mm2)
配筋
实际As
(mm2)
1区格
l01
81
1.699
105.10
8@110
251

l02
73
0.5544
38.06
8110
251
2区格
l01
81
2.123
131.38
8@110
251

l02
73
0.693
47.58
8@110
251
3区格
l01
81
5.735
354.90
8@130
359

l02
73
2.029
139.32
8@110
251
4区格
l01
81
5.087
314.80
8@160
314

l02
73
1.724
118.38
8@110
251
5区格
l01
81
4.036
249.76
8@110
251

l02
73
2.756
189.24
8@110
251
6区格
l01
81
1.502
92.948
8@110
157

l02
73
1.091
74.91
8@110
251
7区格
l01
81
2.715
168.01
8@110
251

l02
73
2.104
138.29
8@2110
251
8区格
l01
81
8.983
555.90
8@110
251

l02
73
8.983
616.82
8@150
629
9区格
l01
81
6.153
380.77
8@130
387

l02
73
2.678
183.88
8@110
251
1-1
81
-1.704
105.45
8@110
251
1-2
81
-2.13
131.81
8@110
251
1-3
81
-8.528
527.74
8@150
529
1-4
81
-8.135
503.42
8@100
503
1-6
81
-3.104
192.09
8@110
251
1-7
81
-4.833
299.08
8@170
296
1-8
81
-15.518
960.30
8@150
387
2-2
81
-2.13
131.81
8@110
251
2-5
81
-6.906
427.36
8@120
419
3-3
81
-8.528
527.74
8@110
529
3-5
81
-5.93
366.97
8@140
359
3-6
81
-5.93
366.97
8@140
359
4-4
81
-8.135
503.42
8@100
503
4-5
81
-5.938
367.46
8@140
359
4-7
81
-5.938
367.46
8@140
359
6-6
81
-2.251
139.30
8@200
251
6-8
81
-15.518
960.3
8@110
981
6-9
81
-8.636
534.42
8/10@120
537
7-7
81
-4.348
269.07
8@180
279
8-9
81
-15.518
960.3
10/12@100
958
9-9
81
-8.636
534.42
8@110
559

2.2楼盖
以第二层楼盖为例
1）楼面做法：钢筋混凝土现浇板，15mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，水磨石面层。
2）楼面荷载：均布活荷载标准值2kN/m2
3）材料：混凝土强度等级为C30；梁内受力纵筋为HRB335，其余为HPB235钢筋
2.2.1板的设计（弹性理论）
1）荷载计算
恒荷载标准值：
25厚水泥混凝土找平0.02×25=0.5kN/m2
120mm厚钢筋混凝土楼板 0.12×25=3.0kN/m2
15mm厚石灰砂浆抹底 0.015×16=0.24kN/m2
小计3.74 kN/m2
荷载设计值
g=1.2×3.74=3.89kN/m2 ，q=1.4×2.0=2.8kN/m2
q/2=1.4kN/m2，g+q/2=5.39kN/m2，g+q=6.69kN/m
2）弯矩计算
计算过程见第下页表中
3）截面设计
截面有效高度：假定选用Φ8钢筋，则l01方向跨中截面的h01=81mm；l02方向跨中截面的h02=73mm；支座截面h0=80mm。
最小配筋率ρsmin=0.27%，则Asmin=0.27%×1000×100=270mm2
截面设计时取用的弯矩设计值：中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20%；边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当lb/l0<1.5时减小20%，当lb/l0=1.5～2.0时减小10%；楼板的角区格不折减。
为了便于计算，近似取γ=0.95，
楼面板的配筋计算方法和屋面相同.

第3章 框架结构布置及计算简图

3.1、梁、板、柱截面选择
一般按下式估算：
梁高：框架主梁h≥(1/10～1/18)l,　　
次梁h≥(1/15～1/20)l
l——梁的计算跨度
梁宽：b=(1/2～1/3)h
抗震要求梁应设计为长梁，梁的净跨度不宜小于截面高度的4倍。抗震要求框架结构的主梁截面宽度不应小于250mm，且不宜小于柱宽1/2, 截面高度和宽度的比值不宜大于4。
（1）KL1
计算跨度，梁高取，初选；梁宽度，初选。
按简支梁满载时的验算。取，则。选用HRB400，混凝土时，。按单筋梁估算，
于是初选梁截面为。
（2）KL2
计算跨度，梁高取，初选；梁宽度，初选。
（3）L1
计算跨度，梁高取，初选；梁宽度，初选。

2．板厚尺寸选择

l——板的较小计算跨度
1/50×3800=76mm
取现浇楼板厚120mm，部分厚150mm。
3．柱截面尺寸选择
本工程为现浇钢筋混凝土结构，7度设防，抗震等级为二级，根据经验荷载为15kN/m2：
地震区柱应设计为长柱，要求柱的净高与截面高度之比不宜小于4。
地震区柱的截面尺寸应满足轴压比的要求。当未包括地震作用引起轴压力时，轴力乘以扩大系数1.2按下式估算：
A≥1.2N/(αfc)
式中：α：柱轴压比限值，抗震构造措施为二级时，α为0.6
A：柱截面面积（mm2）
fc：混凝土轴心抗压强度（N/ mm2）
N：荷载作用下柱子轴力，框架结构按12 KN/m2估算
N=12 KN/m2×柱子受荷面积×计算截面以上层数×1.2
（1）各层中柱
按轴压比限值考虑。本结构框架抗震等级为二级，；办公楼荷载相对较小，取；楼层数；弯矩对中柱影响较小，取；；；柱负载面积；
；；
（2）各层边柱
柱负载面积； 取；其余参数与中柱相同；
；；
（3）考虑到各柱尺寸不宜相差太大以及柱抗侧移刚度应有一定保证，因此考虑扭转后初选柱截面尺寸为： 。以上尺寸也满足规范关于柱截面宽度和高
度的最小尺寸、柱剪跨比、截面高宽比等要求。

3.2计算简图（计算轴线②一榀）

室外地面标高为-0.45m，则底层层高为3.9+0.45=4.35m
3.3梁柱线刚度
(其中E=3.0×104N/mm2)
AB跨梁
i=2E××0.25×0.53/5.9=9.30×10-4E=2.79
BC跨梁
i=2E××0.25×0.33/3.0=8.04×10-4E=2.41
A、D轴上部各层柱
i= E××0.454/3.9=11.4×10-4 E=3.42
A、D轴底层柱

i= E××0.454/4.35=9.9×10-4E
B、C轴上部各层柱
i= E××0.354/3.9=1.25
B、C轴底层柱 i= E××0.354/4.35=1.09
第4章 恒荷载内力计算
4.1恒荷载计算
4.1.1屋面框架梁线荷载标准值
20厚水泥混凝土找平0.02×20=0.4kN/m2
100～140厚（2%找坡）膨胀珍珠岩(0.1+0.14)÷2×7=0.84kN/m2
100mm厚钢筋混凝土楼板 0.12×25=3.0kN/m2
15mm厚石灰砂浆抹底 0.015×16=0.24kN/m2
屋面恒荷载 4.48kN/m2
边跨AB框架梁自重 0.25×0.5×25=3.13kN/m
边跨AB框架梁粉刷 2×(0.5-0.1)×0.02×17=0.27kN/m
BC、CD跨框架梁自重 0.25×0.3×25=2.5kN/m
BC、CD跨框架梁粉刷 2×(0.3-0.1)×0.02×17=0.2kN/m
则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：
g7AB1=3.4kN/m
g7BC1= g7DE1=2.011kN/m
g7AB2=3.98×（1.65+2.1）=14.925kN/m
g7BC2=3.98×3.1=12.338kN/m
g7CD2=3.98×3.1=12.338kN/m
4.1.2楼面框架梁线荷载标准值
25mm厚水泥砂浆找平 0.025×20=0.5kN/m2
120mm厚钢筋混凝土楼板 0.12×25=3.0kN/m2

15mm厚石灰砂浆抹底 0.015×16=0.24kN/m2

楼面恒荷载 3.74 kN/m2
边跨AB框架梁自重及粉刷 3.4kN/m
BC、CD跨框架梁自重及粉刷2.011kN/m
边跨AB跨填充墙自重 0.24×（3-0.5）×19=11.4kN/m
填充墙粉刷 2.5×0.02×2×17=1.7kN/m
边跨CD跨填充墙自重 0.24×（3-0.3）×19=12.312kN/m
填充墙粉刷 （3.0-0.3）×0.02×2×17=1.836kN/m
则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为：
gAB1=3.4+13.1=16.5kN/m
gBC1=2.011kN/m
gCD1=2.011+14.148=16.159kN/m
gAB2=3.24×3.75=12.15kN/m
gBC2= gDE2=3.24×3.1=10.004kN/m
4.1.3屋面框架节点集中荷载标准值
A轴柱连系梁自重 0.25×0.5×3.75×25=11.72kN
粉刷 2×(0.5-0.1)×0.02×3.75×17=1.02kN
连系梁传来的屋面恒荷载 1/2×3.3×1/2×4.2×3.98=11.39 kN
1.2m高女儿墙自重及粉刷
1.2×3.75×0.24×19+2×1.2×3.75×0.02×17=23.58kN
则顶层边节点集中荷载为：G7A=50.11kN
D轴柱连系梁自重 0.25×0.5×3.1×25=9.69kN
粉刷 2×(0.5-0.1)×0.02×3.1×17=1.02kN
连系梁传来的屋面恒荷载 1/2×3.3×1/2×4.2×3.98=0.84kN
1.2m高女儿墙自重及粉刷
1.2×3.1×0.24×19+2×1.2×3.1×0.02×17=19.49kN
则顶层边节点集中荷载为：G7D=39.54kN
中柱连系梁自重 0.25×0.5×3.1×25=5.81kN
粉刷0.02×（0.5-0.1）×2×3.1×17=0.42 kN
连系梁传来的屋面恒荷载（1/2×5.63×3.3+1/2×1.4×3.3）×3.98=46.0 kN

则顶层中节点集中荷载为：G7B=52.23 kN G7C=46.25 kN

4.1.4楼面框架节点集中荷载标准值
A轴柱连系梁自重及粉刷 12.74 kN
填充墙自重 0.24×（3.0-0.5）×19×[1/2×（3.3+4.2）-0.45]=37.62 kN
粉刷 3.3×（3.0-0.5）×0.02×2×17=5.61 kN
连系梁梁传来的楼面恒荷载 1/2×3.3×4.2×3.24=11.91kN
框架柱自重0.452×3.0×25=15.19kN
柱面粉刷3×0.78×0.02×17=0.8kN
中间层边柱节点集中荷载为：GA=83.87kN GD=67.65kN
中柱连系梁自重及粉刷 6.23kN
连系梁传来的楼面恒荷载1/2×5.6×3.3+1/2×1.4×3.3×3.24=37.42 kN
内纵墙自重2.75×（3-0.3）×2×0.24×19=33.86 kN
粉刷 2.75×（3.0-0.3）×2×0.02×17=5.05 kN
框架柱自重及粉刷 12.27kN
中间层中柱节点集中荷载为：GB=82.56 kN GC=77.75kN
4.2恒荷载作用下内力计算

4.2.1计算简图

图 4-1

4.2.2荷载等效
荷载等效后的计算简图如下

4.2.3固端弯矩计算
顶层左跨
顶层中跨
顶层右跨
中间层左跨
中间层中跨
中间层右跨
顶层杆断弯矩计算（下页）
同样可得到中间层和底层的弯矩图

顶层计算简图

中间层计算简图

底层计算简图

顶层杆断弯矩计算
节点
5
1
2
3
4
6
7
8
杆端
51
15
12
21
26
23
32
37
34
43
48
62
73
84
分配系数

0.525
0.475
0.441
0.178
0.381
0.529
0.247
0.224
0.249
0.751

固端弯矩（kn·m）

-47.93
47.93

-2.34
2.34

-13.02
13.02

节点1分配

25.16
22.77
11.39

节点3分配

-12.57
-25.13
-10.14
-21.71
-10.86

节点3分配

5.70
11.39
5.32
4.82
2.41

节点4分配

-1.92
-3.84
-12.00

节点3分配

0.51
1.02
0.47
0.43
0.22
0.22

节点1分配

-1.37
-2.74
-1.12
-2.37
-1.19

节点2分配

7.32
6.62
3.31

节点3分配

-0.73
-1.46
-0.59
-1.26
-0.63

节点2分配

0.48
0.96
0.45
0.47
0.21

节点1分配

-0.11
-0.21
-0.09
-0.18
-0.09

节点2分配

0.40
0.40
0.20

节点1分配

-0.05
-0.09
-0.04
-0.08
-0.04

最后弯矩
10.98
32.94
-32.94
33.23
-11.98
-21.25
2.9
6.3
-9.2
12.0
-12.00
-3.99
2.10
-4.00

中间层杆端弯矩计算
节点
E
F
G
H
杆端
EA
EI
EF
FE
FB
FJ
FG
GF
GC
GK
GH
HG
HD
HL
分配系数
0.317
0.317
0.336
0.374
0.151
0.151
0.324
0.424
0.198
0.198
0.180
0.142
0.429
0.429
固端弯矩（kn·m）

-75.81
75.81

-1.97
1.97

-23.78
23.78

节点D分配
24.03
24.03
25.47
12.74

节点C分配

-16.19
-31.38
-13.07
-13.07
-28.05
-14.03

节点B分配

7.6
15.20
7.10
7.10
6.45
3.23

节点A分配

-1.92
-3.84
-11.59
-11.59
节点C分配

0.41
0.81
0.38
0.38
0.35
0.18

节点D分配

-0.56
-3.00
-1.21
-1.21
-2.60
-1.30

节点B分配
5.61
5.61
5.94
2.97

节点C分配

-1.11
-0.45
-0.45
-0.96
-0.48

节点A分配

0.38
0.75
0.35
0.35
0.32
0.16

节点B分配

-0.07
-0.14
-0.06
-0.06
-0.12
-0.06

节点D分配
0.20
0.20
0.21
0.11

最后弯矩
30.16
30.16
-60.32
54.78
-14.70
-14.70
-25.30
2.90
7.85
7.85
-18.60
23.48
-11.74
-11.74
节点
A（I）
B（J）
C（K）
D（L）
杆端
AE（IE）
BF（JF）
CG（KG）
DH（LH）
分配系数

节点D分配

节点C分配

节点B分配

节点C分配

节点A分配

最后弯矩
10.05
--4.9
2.62
-3.91

底层杆端弯矩计算
节点
E
F
G
H
杆端
EA
EI
EF
FE
FB
FJ
FG
GF
GC
GK
GH
HG
HD
HL
分配系数
0.358
0.336
0.306
0.376
0.152
0.147
0.325
0.427
0.199
0.193
0.181
0.145
0.435
0.420
固端弯矩（kn·m）

-75.81
75.81

-1.97
1.97

-23.78
23.78

节点D分配
27.14
25.47
23.20
11.6

节点C分配

节点B分配

-16.07
-32.13
-12.99
-12.56
-27.77
-13.89

节点A分配

7.62
15.24
7.10
6.89
6.46
3.23

节点C分配

-1.96
-3.92
-11.75
-11.34
节点D分配

0.42
0.84
0.39
0.38
0.35
0.18

节点B分配

-1.51
-3.02
-1.22
-1.81
-2.61
-1.31

节点C分配
6.29
-5.91
-5.38
2.69

节点A分配

-0.51
-1.01
-0.41
-0.40
-0.87
-0.44

节点B分配

0.38
0.75
0.35
0.34
0.32
0.16

节点D分配

-0.14
-0.06
-0.06
-0.12
-0.06

最后弯矩
33.22
31.19
-64.41
53.74
-14.68
-14.21
-24.85
3.11
7.83
7.61
-18.55
22.80
-11.60
-11.20
节点
A（I）
B（J）
C（K）
D（L）
杆端
AE（IE）
BF（JF）
CG（KG）
DH（LH）
分配系数

固端弯矩（kn·m）

节点D分配

节点C分配

节点B分配

最后弯矩
11.07（15.60）
-4.89（-7.11）
3.81（2.61
-5.60（-3.87）

跨中弯矩计算

剪力计算

其他各层也和以上计算方法相同

图4-9 M图（单位：kN∙m）

4.2.4轴力计算

C、D柱只给出计算结果于图中
框架结构的剪力图

V图（单位：kN）

框架结构轴力图

N图（单位：kN）

第5章 活荷载内力计算
5.1活荷载计算
5.1.1屋面框架梁线荷载标准值
P7AB=2.0×3.75=5.63kN/m
P7CD= P7CD =2.0×3.1=4.65kN/m

5.1.2楼面框架梁线荷载标准值
PAB =2.0×3.75=5.63kN/m
PCD =2.0×3.1=4.65kN/m

5.1.3屋面框架节点集中荷载标准值
P7A=0.5×3.3×0.5×4.2×2.0=5.20kN
P7B=0.5×3.3×0.5×2.9×2.0=3.60 kN
P7C=（0.5×5.6×3.3+0.5×1.4×3.3）×2.0=17.32 kN
P7D=（0.5×4.7×3.3+0.5×1.4×3.3）×2.0=15.10 kN

5.1.4楼面框架节点集中荷载标准值
PA=0.5×3.3×0.5×4.2×2.0=5.20kN
PB=0.5×3.3×0.5×2.9×2.0=3.60KN
PC=（0.5×5.6×3.3+0.5×1.4×3.3）×2.0=17.32 kN
PD=（0.5×4.7×3.3+0.5×1.4×3.3）×2.0=15.10 kN

5.2活荷载作用下内力计算
5.2.1计算简图
见下页

图5-1

5.2.2荷载等效
由于我的住宅楼户型较多，板的布局较复杂，板的荷载传递就按单向板荷载
传递规律来计算。

荷载等效后的计算简图如下：

图5-2
5.2.3固端弯矩计算

图5-3 底层计算简图

图5-4 中间层计算简图

图5-5 底层计算简图

图5-6 框架弯矩图（单位：KN.m）

跨中弯矩计算

剪力计算
活荷载剪力计算和前面的恒荷载剪力计算方法一至，这里只把计算的结果标到剪力图中。
轴力计算
活荷载的轴力计算与恒荷载的相同.

框架剪力图（单位：KN）

图5-8 框架轴力图（单位：KN）
第6章 风荷载内力计算
基本风压w0=0.3kN/m2，地面粗糙度为B类。本章计算以左风为例。
6.1风荷载计算
wk=βzμsμzw0，βz=1.0
迎风时μs1=+0.8，背风时μs2=-0.5，则μs=0.8+0.5=1.3
，;
计算过程见下表
μz
ωk
A
h

V

8（塔楼）
1.45
1.07
11.25
2.9
1

7
1.37
0.98
11.25
3.9
1
3.94
6
1.31
0.91
11.25
3.9
1
5.40
5
1.24
0.84
11.25
3.9
1
5.06
4
1.15
0.75
11.25
3.9
1
4.61
3
1.05
0.66
11.25
3.9
1
4.39
2
1
0.6
11.25
3.9
1
4.39
1
1
0.56
11.25
3.9
1
4.72

图6-1
6.2内力计算
6.2.1抗侧刚度和反弯点高度确定
计算过程见下表
表6-2
楼层
K
α
D(104kN/m)
y0
I
y1
α2
y2
α3
y3
yh
h-yh
A柱
7
0.82
0.29
1.32
0.30
1
0
—
—
1
0
0.90
2.10
6
0.82
0.29
1.32
0.45
1
0
1
0
1
0
1.20
1.80
5
0.82
0.29
1.32
0.45
1
0
1
0
1
0
1.35
1.65
4
0.82
0.29
1.32
0.45
1
0
1
0
1
0
1.35
1.65
3
0.82
0.29
1.32
0.45
1
0
1
0
1
0
1.35
1.65
2
0.82
0.29
1.32