钢管混凝土拱桥拱肋吊装分析与扣索索力优化.pdf

第 4 O卷 ， 第 5期 2 0 1 5年 1 0月 公 路 工 程 Hi g h w a y E n g i n e e r i n g Vo 1 4 0，No 5 Oc t ， 2 0 1 5 钢管混凝土拱桥拱肋 吊装分析与扣索索力优化 龚 子松 ( 同济大学 建筑设计研究院 ( 集团) 有限公 司，上海2 0 0 0 9 2 ) 摘要 】斜 拉扣挂悬臂拼接法在大跨度 钢管混凝土拱桥拱 肋架设 中得 以广泛应用 ， 其 中扣索是保证 施工安 全与质量 的关键。以某主跨 1 8 0 m 的钢管混凝土拱桥为例 ， 采用基于 Mi d a s C i v i l 的未知荷载系数定 长扣索法进行 优化计算 ， 得到合理 的扣索索力和预抬高量 。实践表明 ， 该方法简单实用 ， 计算精度高 ， 成拱 线形满足设计要求 ， 且 扣索可 以一次张拉到位。此基础上 ， 对拱肋 吊装过程进行静力和稳定性分析 ， 得到一些有 益的结论 ， 可为同类桥梁 的设计 、 施工 、 科研提 供参考。 关键词钢管混凝土拱桥；索力优化； 斜拉扣挂悬臂拼接法；预抬高； 拱肋吊装分析 【 中图分 类号 U 4 4 8 2 2 【 文献标识码 A 【 文章 编号 】1 6 7 4 一 o 6 1 o ( 2 0 1 5 ) 0 5 0 2 0 8 0 6 Op t i mi z i n g Bu c k l i n g Ca b l e Fo r c e a n d Re s e a r c h o n t h e Ri b h o i s t i n g Fo r CF ST Ar c h Br i d g e GONG Zi s ong ( T o n i A r c h i t e c t u r a l D e s i g n ( G r o u p )C o ， L T D S h a n g h a i 2 0 0 0 9 2 ，C h i n a ) Ab s t r a c t f a s t e n i n g s t a y c a n t i l e v e r a s s e mb l i n g me t h o d i s w i d e l y u s e d o n t h e R i b - h o i s t i n g o f t h e l o n g - s p a n CF S T a r c h b r i d g e，t h e b u c k l i n g c a b l e i s t h e k e y t o e ns ur e c o n s t r u c t i o n s a f e l y a n d q ua l i t y A CF S T a r c h b r i d g e wi t h a ma i n s p a n 1 8 0 m wa s t a k e n a s a n e x a mpl e i n t hi s p a p e r ， A o p t i mi z a t i o n c a l c u l a t i o n me t h o d Ba s e d o n Mi d a s Ci v i l u nk n o wn l o a d c o e f f i c i e n t o f fix e d - l e n g t h bu c k l e c a b l e i s u s e d，t h e r e a r e t h e r e a s o na b l e b u c k l i n g c a b l e f o r c e s a n d p r e s e t l i f t i n g a mo u n t o f t h e e r e c t e d r i b s e g me n t s P r a c t i c e s h o ws t h a t t h i s me t h o d i s s i mp l e a n d pr a c t i c a l ，h i g h c a l c u l a t i o n p r e c i s i o n， t h e a r c h s ha p e me e t t h e de s i g n r e q ui r e me n t s ，a n d t h e b u c k l i n g c a b l e s c a n b e t e n s i o n e d t o t h e i r t a r g e t f o r c e v a l u e s o n l y a t o ne t i me On t h e b a s i s ，t h e s t a t i c a n d s t a b i l i t y a n a l y s i s o f a r c h r i b h o i s t i n g pr o c e s s i s d o n e Th e o b t a i n e d c o n c l u s i o n s c a n b e u s e d t o b u i l d i n g d e s i g n，c o n s t r uc t i o n a n d t he s c i e n t i f i c r e s e a r c h o f t he s a me k i n d o f Br i d g e Ke y w o r d s C F S T a r c h b r i d g e ； o p t i mi z i n g b u c k l i n g c a b l e f o r c e ； f a s t e n i n g s t a y c a n t i l e v e r a s s e mb l i n g me t h o d；pr e r a i s e d h e i g h t ；r e s e a r c h o n t h e r i b h o i s t i n g O 引言 拱肋线形 。 钢管混凝土拱桥的钢管拱肋架设是该类桥梁施 工 中风险最大、 难道最大的关键性工序 ， 目前主要的 施工方法有转体施工法和斜拉扣挂悬臂拼接法 。 转体施工法施工过程 中稳定性不易控制 ， 且需要做 大型球铰， 多在施工条件受限、 地形合适时才用。多 数大跨径钢管混凝土拱桥都采用斜拉扣挂悬臂拼接 法， 即将拱肋制作成多个节段 ， 各节段通过扣索锚固 于扣塔上， 架设过程 中除第一段拱肋与拱座铰接外 ， 其余各节段间均为固接 ， 待合拢后再封铰、 拆扣索成 拱 ， 施 工时 多通过 调 整索 力 和设 置预 抬 高量 来 控 制 1 拱肋 吊装扣索索力计算方法 采用斜拉扣挂悬臂拼接法架设拱肋 ， 施工过程 复杂 ， 结构体系不断改变 ， 施工控制难度大 ， 合理的 扣索初张力和预抬高量是控制拱肋线形的关键。常 用 的计 算 方 法 有 ： 零 弯 矩 法 、 零 位 移 法 、 弹 性 一 刚 性 支撑法 、 优化分析方法等 。零 弯矩法假定各节 段拱肋接头为铰接 ， 索力需多次调整 ， 存在安全隐 患； 零位移法中难以保证支点反力 的合力方向与扣 索的方向一致 ， 且可能出现负索力 ； 弹性一 刚性支撑 法计算繁琐 ， 精度低； 优化分析法是指按照某种标准 收藕 日期 】2 0 1 4 0 5 1 3 作者简介龚子松 ( 1 9 8 7 一) ， 男 ， 江西南 昌人， 工学硕士 ， 助理工程 师， 主要从事桥梁设计工作 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 5期 龚子松 ： 钢管混凝 土拱桥拱肋吊装分析 与扣索 索力优化 2 0 9 从所有满足要求的可行性方案 中找出最优方案。 基于 Mi d a s C i v i l 的未知荷载系数定长扣索法是 一 种基于影响矩阵的优化分析方法 ， 其优化模型可 用式( 1 ) 描述 ： Ku=F ( 1 ) 式 中： K为整体刚度矩阵 ； “为位移 向量； F为荷载 产生的节点等效力向量。 由式( 1 ) 可知：拱肋 吊装时 ， 拱肋的位移 n是扣 索索力 s的函数 ， 则可将求解扣索索力 问题转化为 求解如式( 2 ) 的有约束极小值问题 ： 求S ( s l ， s 2 ， ， s ) 使 ， ( s ) = 【 u j ( s ) 一 ra i n 满 足 0s i 一 s o i：1， 2， ， m ( | s )一 一u j 一v =l ， 2 ， ， 日( 2 ) 一 【 o r 】 or k or】 k=1 ， ， ， M 式中： s ) 为 目标函数； S为设计变量( 扣索索力) ； “ ( S ) 为状态变量( 第 个标高控制点竖向位移 ) ； o r 为状 态变 量 ( 第 k个 内力 控 制 截 面 应 力 ) ； s 为 i 号 扣索索力 ； 瓦 为第_ 个控制点期望位移 ； 、 为拱肋标 高允许偏差上、 下 限； or 】 为 钢管的容许应 力 ； s 。为 扣索的容许应力； m为扣索的安全系数 ； N为扣索总 数 ； 日为标高控制点总数 ； 为应力控制截面总数 ； 2 工程 实例 2 1 工程 概 况 某桥为主跨( 6 0+1 8 0+ 6 0 ) m的飞燕式钢管混 凝土拱桥， 主桥长 3 0 0 m，吊杆 间距为 5 0 m， 拱肋 内倾 1 1 5 0 。 ， 拱顶横向间距为 2 0 1 m， 拱脚横 向间 距 为 3 8 0 4 3 m。 主拱 拱 肋 采 用 钢 管 混 凝 土 桁 式 结 构 ， 面内矢高为 4 5 m， 矢跨 比L=1 4 。拱肋 间通 过 横撑 连接 ， 在 与桥 面交 接处设 置 一道钢 横撑 ， 桥 面 以上共设 置三 道 “ 一 ” 字 型 风 撑 。钢 管 拱 肋 采 用 斜 拉扣挂悬臂 拼接法架设。每片拱肋分 9个节段制 作 ， 全桥共 1 8个节段 ， 各节段参数如表 1 所示。吊 装时共设 1 6组扣 索， 1 一4 # 扣索分别采 用 5根 、 6 根 、 6根、 l 3根 。 l 5 2 0 n l m高 强低松弛钢绞线 ， 单 根 钢 绞线 截 面面 积 为 1 4 0 m m ， 抗拉 强 度 设 计值 为 1 8 6 0 MP a 。 千 斤 顶斜拉 扣 挂 系统布 置如 图 1 所 示 。 本桥采用定长扣索法施工， 扣索一次张拉到位 ， 后 期不再 调 整 ， 拱 肋 节段 预先设 置抬 高量 ， 通过 扣索 的弹性 变形 和后 续拱 肋节 段对 本节 段拱肋 的影 响 实 现标高的调整 ， 使拱肋合拢时达到设计线形 ， 该方法 表 1 拱肋节段参数 Ta b l e 1 Pa r a me t e r s o f a r c h r i b s e c t i o n 节段号 弧长 m 重量 t 节段号 弧长 m 重量 t 第 1段 2 3 6 1 5 7 0 6 第段 2 2 9 3 0 6 2 3 第 段 2 3 1 3 8 6 2 1 合拢段 1 7 7 3 5 5 0 8 第 段 2 3 2 7 1 6 1 1 圈 1斜拉扣挂 系统布置图 Fi g ur e 1 Th e c a b l e h o i s t i n g s y s t e m a r r a n g e me n t 克服了以往每吊装完一个节段都要调整扣索索力的 繁琐， 施工工艺简单、 安全。 2 2模 型 的建立 拱肋 的无应 力拼装 线形在工厂预制时就已确 定， 拱肋拼装时 ， 为保证切线安装 ， 后期拱肋节段会 因已安装拱肋悬臂端的位移而变形 ， 即存在大变形 问题。则拱肋拼装时结构的位移包括荷载引起的累 计位 移 和 切 向安 装 产 生 的 虚 拟 位 移 ， 为 此 Mi d a s C i v i l 提供了赋予新激活构件初始切 向位移 的模块。 但该软件的优化模块中位移约束只能提供结构的荷 载累计位移 ， 为弥补这一缺陷提出在模拟拱肋架设 时， 模拟安装第 1 段拱肋 时就一次性将 I一节段 拱肋全部激活 ， 采用加反 向等效梁单元荷载将其他 未施工的节段拱肋 自重抵消， 后面每拼装一个节段， 就钝化相应 的反 向自重等效荷载 ， 如图 2 ， 图 3所示 分别为模拟施工第 1、 节段拱肋的计算模型。 扣索 索力 计 算 模 型如 图 4所 示 ， 施 工 阶段 划 分 如表 2所 示 。拱 肋 架设 完 成前 拱 脚为 铰 接 ， 通 过 释 图 2 吊装 第 1节段 拱肋模拟 Fi g ur e 2 Si mul a t i o n o f Li fti n g t h e f i r s t s e g me n t a l a r c h r i b 图 3吊装第 1 I 节 段拱 肋模 拟 Fi g ur e 3 Si mul a t i o n o f Li fti ng t he s e c o n d s e g me n t a l a r c h r i b 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 1 0 公路工程 4 0卷 放梁端转角约束实现 ， 拱肋、 横撑用梁单元模拟 ， 扣 索用索单元模拟 ， 模型中共有 2 0 8 8个梁单元 ， l 6个 索单元。 图 4 计算分析模型 Fi g u r e 4 Ca l c u l a t i o n a n d a n aly s i s mo de l 表 2 优化扣索索力模型施工阶段划分 Ta b l e 2 Th e c o ns t r u c t i o n p h a s e p a r t i t i o ni n g o f o p t i mi z i n g t h e b u c kl e c a b l e f o r c e mo d e l 序号 施工阶段 拱脚铰接 ， 激 舌 I一节段和 一反向 自重等效 荷载 张拉 1 扣索 钝化第 节段反向 自重等效荷载 张拉 2 扣索 施工第一道横撑 钝化第节段反向 白重等效荷载 张拉 3 扣索 施工第二道横撑 钝化第 反向 自重等效荷载 张拉 4 扣索 施工合拢段 施工拱顶横撑 拱脚封铰 依次对称拆除 4 #一1 扣索 设计扣索的基本原则 ： a 扣索索力值不大于 扣索的容许值 ， 钢绞线容许索力值一般可取其破断 力的 5 0 ； b 考虑后续节段拱肋对已架设节段拱肋 扣索的影响；C 通过控制扣索索力 与各节段拱肋的 预抬高量， 使松扣索后拱的线形接近裸拱一次成拱 的线形 ， 拱轴线偏位按 L 6 0 0 0控制 ， 拱肋高程按 L 3 0 0 0控制。各优化变量的选择如下 ： 设计变量 ： 扣索索力。 状态变量 ： 钢管拱肋各控制点的变形量。 目标 函数 ： 以拱肋合拢后 ( 未拆扣索 ) ， 各控 制点 位移接 近零 为 目标 。 2 3计算 结果 分析 根据优化的扣索初始索力进行拱肋拼装的正装 分析 。正装 计算 模 型施 工 阶段 划 分 如表 3所 示 ； 各 施工 阶段扣 索 索 力 变 化 如 表 4和 图 5所 示 ， 可 知 ： 张拉 4 扣 索前 ， 随 着后 续 各 节 段 拱 肋 的 施 工 ， 1 至 3 # 扣索索力逐渐增大， 但 4 # 扣索张拉后 ， 其他各扣 索索力均有所减小。拱肋一旦合拢 ， 后续荷载的增 加对扣索的受力几乎没影响 ， 这是由于扣索 的刚度 远小于拱肋 ， 大部分荷载 已由拱 自身承担。拱肋 吊 装过程中扣索最大应力为 6 3 1 MP a ， 发生在施 工第 二道横撑时， 安全系数为 2 9 5 ， 满足设计要求 。 表 3 正装计算模型施工 阶段划分 Ta b l e 3 Th e c o n s t r u c t i o n p h a s e p a r t i t i o n i n g o f f o r wa r d a n a l - y s i s mo d e l 序号 施工阶段 拱脚铰接 ， 施工 I 节段拱肋 ， 张拉 1 扣索 施工 节段拱肋 ， 张拉 2 扣索 施工第一道横撑 施工 节段拱 肋， 张拉 3 扣索 施工第二道横撑 施工节段拱肋 ， 张拉 4 扣索 施 工合拢段( 即第 V节段) 施工拱顶横撑 拱脚封铰 依次对称拆除 4 至 l 扣索 表 4 施工过程中扣 索索力变化 ( 单位： k N ) Ta b l e 4 The c h a ng e o f b u c kl e c a b l e f o r c e i n t h e c o ns t ruc t i o n p r o c e s s ( u n i t ：k N) Z 、 艇 艇 图 5 扣索索力随施工历程的变化 曲线 F i g ur e 5 Th e c u r v e o f Bu c k l e c a b l e f o r c e c h a n g e s i n t h e c o n s t ru c t i o n p r o c e s s 拱 肋 吊装 阶段拱 肋各 扣点 的预抬高 量如 表 5和 图 6所 示 。其 中 “+” 表 示 控 制 点 位 于拱 肋 制 作 线 形的上方， “一” 表示控制点位 于拱肋制作线形的下 方。可知在拱肋合拢前 ， 随着施工的进行 ， 各控制点 的标高逐渐逼近拱肋制作线形。 图 7所示 为模 拟拱肋 吊装 过程 的成拱线 形与裸 拱 一次成 拱线形 对 比 ， 图 8与 图 9所 示 分 别 为主 拱 线形的竖向和横向偏差。发现两者最大竖向偏差不 l 2 3 4 5 6 7 8 9 0 l 2 3 4 5 6 7 8 9 O l 2 3 4 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 5期 龚子 松 ： 钢管混凝 土拱桥拱肋 吊装分析 与扣索 索力优化 2 l l 表 5施工阶段扣点位移 ( 单位： D i m) Ta b l e 5 b u c k l e p o i n t d i s p l a ce me n t c h a n g e s i n t he c o n s t r u e - t i o n p r o c e s s 暑 暑 、 删 恒 E 吊装 阶段 图 6 各扣点位移随施工历程的变化 曲线 Fi gu r e 6 Th e c ur v e o f b u c k l e p o i n t di s pl a c e men t c h a n g e s i n t h e c o n s t r u c t i o n p r o c e s s 一 l 譬 拭 罢 萋 螂 蒙 拱肋水平坐标 m 图 7成 拱线形对比 Fi g ur e 7 Co n t r a s t o f t h e s h a p e o f a r c h 拱肋水平坐标 m 图 8 成 拱线形竖 向偏差 一 9 0 0 6 7 ， 5 4 5 0 2 2 5 0 0 2 2 5 4 5 0 6 75 9 0 0 拱肋水平坐标 ， n l 图 9 成 拱线形横 向偏差 Fi g ur e 9 l a t e r a l d e v i a t i o n o f t h e s h a p e o f a r c h 到 2 n l m， 横向偏差不到 4 5 mm， 本桥 的拱肋高程及 线形容 许偏 差 分 别 为 6 0 mm， 3 0 m i l l ， 说 明基 于 Mi d a s C i v i l 的未 知荷载 系数定长 扣索法 计算精 度 高 ， 成拱线形偏差小 ， 满足设计要求。 3拱肋 吊装 阶段静 力分 析 根据优化计算的扣索索力初始值， 对拱肋 吊装 过程进行静力分析， 并将架设完成后拱 的受力与裸 拱一次成拱的结构受力进行对比。 图 1 0所示为松扣索后拱肋的弯矩图， 整个拱肋 受力状态合理 ， 弯矩值较小。表 6所示 为拱肋 吊装 主要施工阶段拱肋的应 力 ， 最大应力为 3 2 4 MP a ， 说明施工过程中整个拱肋处于弹性工作范围内。 图 1 0 松扣索后拱肋弯矩图 ( 单位： k N Il 1 ) Fi g ur e 1 0 Ar c h r i b b e n d i n g mo men t di a g r a m Af t e r r e mo v e c ab l e 表 6 主要施工阶段拱肋最大应力 T a b l e 6 t h e ma x i mu m c o mp r e s s i v e s t r e s s o f a r c h r i b i n T h e ma i n c o n s t r u c t i o n s t a g e MP a 图 1 1一图 l 4所示为模拟拱肋拼装过程成拱与 裸拱一次成拱后各弦杆最大压应力对 比。可知 ：两 者最大压应力相差在 2 MP a以内 ， 仅为钢材强度设 计值的 0 8 ， 整个拱肋 吊装过程基本符合无应力 状态控制法施工。因此， 对拱肋合拢后的施工过程 和 成 桥 分析 可 以不模 拟 拱肋 拼装 过 程 ， 裸 拱一 次 成 日 皇 、 倒 拱肋水平坐标 m 图 l 1 内上弦杆最大压应力对比 Fi g ur e 1 1 The ma x i mu m c o mp r e s s i v e s t r e s s c o n t r a s t o f i n s i d e up pe r ch o r d 鲫 加 O 加 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 l 2 公路工程 4 0卷 图 1 2 外上弦杆最大压应力对 比 Fi g u r e 1 2 Th e ma x i mu m c o mp r e s s i v e s t r e s s c o nt r a s t o f o u t s i de t h e up p e r c h o r d 日一 譬一 、 一 馏 一 一 一 一 表 7 各主要施工阶段拱肋 稳定性 Ta b l e 7 t he s t a bi l i t y o f a r c h r i b i n Th e ma i n c o n s t r u c t i o n s t a g e Fi g u 图 l 3 内下弦杆最大压应力对比 F i g l 6 e1： rsf成o rd拱 e r后 b u结 c k构lin的g m o阶d e屈 o f曲 th模e 态str t 。 。f 【h 。 F i g ur e 1 3 Th e ma x i mu m c o mp r e s s i v e s t r e s s c o n t r a s t o f i n s i d e 。 f j n a l D h a s 。 t h e b o t t o m c h o r d 拱肋水平坐标， m 图 l 4外 下 弦 杆 最 大 压应 力对 比 Fi g u r e 1 4 The ma x i mu m c o mp r e s s i v e s t r e s s c o n t r a s t o f o u t s i d e t h e b o t t o m c h o r d 拱 即可 。 4 拱肋 吊装阶段稳定性分析 根据前面算的各施工阶段的扣索索力， 对拱肋 吊装过程 中结构的稳定性进行分析。表 7所示为主 要施工阶段结构的稳定性 ， 图 l 5 ， 图 1 6所示分别为 最大悬臂阶段和吊装完成后结构的一阶屈曲模态。 拱肋 吊装 过 程 中结 构 的一 阶屈 曲模 态 均 为面 外 失 稳， 拱肋刚合拢时 ， 结构的稳定性最差 ， 稳定系数 为 2 7 2 ， 满足设计要求， 待拱顶横撑安装后， 结构稳定 性有 所增加 。 5 结 语 针对 目前大跨度钢管混凝土拱桥拱肋多采用斜 拉扣挂悬臂拼接法施工 ， 本文首先分析 了常用扣索 索力计算方法的优缺点 ， 结合实例， 采用基于 Mi d a s C i v i l 的未知荷载系数定长扣索法计算了扣索索力 和预抬高量 ， 并对拱肋 吊装过程 中结构受力和稳定 性进行分析。得出以下结论 ： 本 文提 出 的基 于 Mi d a s C i v i l 的 未知 荷 载 系 数定长扣索法 ， 简单 实用 ， 计算精度高 ， 通过设置合 理的扣索索力和预抬高量， 可以实现扣索一次张拉 到位 ， 成桥拱肋线形达到理想线形。 将模拟拱肋 吊装过程成拱后结构受力与裸 拱一次成拱的结构受力进行对 比分析， 发现两者最 大压应力相差在 2 MP a以内， 仅为钢材强度设计值 的0 8 。因此。 对拱肋合拢后 的施工过程和成桥 分析可以不模拟拱肋拼装过程， 裸拱一次成拱即可， 符合无应力状态控制法原理。 对拱肋吊装过程中结构的稳定性进行分析 ， 发现拱肋吊装过程中结构一阶屈曲模态均为面外失 稳， 拱肋刚合拢时 ， 结构的稳定性最差， 稳定系数为 2 7 2 ， 满足设计要求。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 5期 龚 子松 ： 钢管混 凝土拱桥拱肋 吊装分析 与扣 索索力优化 2 1 3 ( 上接 第 1 6 4页) 表 3水性环氧树脂 改性微 表处 混合料 汉堡 车辙试 验结 果汇 总表 T ab l e 3 W a t e r b o r n e e p o x y mo d i f i e d mi c r o s u r f a c i n g mi x t u r e h a mbu r g r ut t i n g t e s t r e s ul t s s u mma r y 合料抗水温耦合作用下的水稳定性和抗永久变形能 力有显著的影响。分析其原 因主要是水性环氧树脂 能够通过聚合交联在沥青结合料中形成刚度较大的 三维网络结构 ， 提高了沥青结合料的高温稳定性 ， 促 进了微表处混合料抗永久 变形 能力的提高 。对 于水稳定性的改善主要是由于环氧树脂的加入约束 了沥青分子的流动， 减轻 了水侵蚀作用下沥青胶结 料 自身强度的减弱， 另一方面 由于水性环氧树脂能 够提高沥青与集料的粘附性 。 5 结论 水性环氧树脂的掺加 可显著提高微表处混 合料的 3 0 、 6 0 rai n粘聚力 ， 改善微表处混 合料的施 工 ， 提高微表处混合料早期开放交通能力。 加人水性环氧树脂 可以改善微表处混合料 的抗松散性能 ， 随着水性环氧树脂掺量 的增加微表 处混合料的飞散质量损失率呈二次 函数关 系减小 ， 尤其对浸水后微表处混合料抗松散性能有较显著的 改 善作 用 。 随着水性环氧树脂掺 量的增加微表处混合 料 1 h和 6 d湿轮磨耗值均呈先减小后增 大的二次 函数 变化趋 势 ， 当水性 环 氧树脂 掺量 为 3 时 1 h和 6 d的湿轮磨耗值均达 到最 小， 且相 比普通微 表处 混合料 ， 3 环氧树脂掺量可使 1 h 、 6 d湿轮磨耗值 分别降低 4 6 、 3 8 7 。 水性环氧树脂的掺加可显著改善微表处混 合料高温稳定性和水温耦合作用下 的水稳定性 ， 考 虑到水性环氧树脂掺量对微表处混合料施工性能以 及综合路用性能的影 响， 推荐水性环氧树脂改性微 表处混合料适宜的水性环氧树脂掺量为 2 一 3 。 参考文献 1 尤平若微表处填补车辙与薄层罩面技术 在宁宿徐 高速公路 预防性养 护中的应 用 J 公路 工程 ， 2 0 1 1 ，3 6 ( 5 ) ： 2 2 4 2 2 7 2 徐剑 沥 青路面 微表 处养护 技术 研究 D 南 京 ： 东南 大学 ， 2 0 0 2 3 邓松 微表处 混合料 轮辙变形试验 研究 J 石油沥 青， 2 0 0 7 ， 2 1 ( 2 ) ： 1 1一l 7 4 郭峰 伟 ， 陈 小雪 纤维 微表 处应 用技 术研 究 J 石油 沥青 ， 2 0 0 7 ， 2 1 ( 3 ) ： 4 8 5 0 5 李素贤 甘肃地 区纤 维微表处 的适 用性 研究 D 西安 ： 长安 大学 ， 2 0 0 9 6 黎侃 ， 李新伟 ， 王端宜 聚丙 烯单丝纤 维微表处 路用性 能研究 J 公路交通科技 ， 2 0 1 3， 3 0 ( 8 ) ： 1 72 2 7 余建英 ， 柯 昌银 微表处 稀浆混 合料 抗裂性 能 的研究 c J 公 路 ， 2 0 1 0( 3 ) ： 1 7 21 7 5 8 徐凯 ， 孙晓立 纤维微表处技术在 揭普 惠高速公路的应 用研 究 J 广东公路交通 ， 2 0 1 2( 2) ： 1 6 9 侯曙光 ， 侯强 纤维微表处混合料性能试验 J 南京工 业大学 学报 ( 自然科 学版) ， 2 0 1 3， 3 5 ( 3 ) ： 2 O一2 4 【 l 0 何远航 ， 张荣辉 水性 环氧树脂改 性乳化 沥青在公路 养护 中 的应用 J 新 型建筑材料 ， 2 0 0 7 ， 3 4 ( 5 ) ： 3 7 4 0 1 1 何远航 水性环 氧树脂 改性乳化 沥青及其微 表处混合料路 用 性能研究 D 广州： 广州工业大学 ， 2 0 0 8 1 2 交通部公路科学研究 院 微表处 和稀浆封 层技术指 南 M 北京 ： 人 民交通出版社 ， 2 0 0 6 I 3 】 齐琳 ， 沙爱民 沥青混 合料水稳定性 汉堡车辙试 验研究 J 】 武汉理工大学学报 ， 2 0 0 9 ， 3 l ( 8 ) ： 4 2 4 5 1 4 栗培龙 ， 张争奇 沥青 混合料汉堡 车辙试 验条件 及评价指 标 研究 J 武汉 理 工 大学 学报 ( 交 通科 学与 工 程版 ) ， 2 0 1 1 ( 1 ) ： 1 1 31 1 7 1 5 李栓 微表处混合料设计分析 及级 配优 化研究 D 西安 ： 长 安大学 。 2 0 0 8 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m