水化热抑制剂对早龄期薄壁大...积混凝土结构温度应力的影响_袁旭琦.pdf

DOI：10.19645/j.issn2095-0144.2022.10.011收稿日期：2022-08-17作者简介：袁旭琦（1988-），男，山西运城人，工程师，硕士，主要从事水利规划设计和咨询，E-mail：yuan_。水化热抑制剂对早龄期薄壁大体积混凝土结构温度应力的影响袁旭琦1，孙菲菲2，卢士亮1（1.江苏省水利工程科技咨询股份有限公司，江苏 南京 210029；2.南京水科院勘测设计有限公司，江苏 南京 210024）摘要：大体积薄壁混凝土结构厚度较薄，由水化热造成的非均匀温度场，在结构受到约束时，将会产生较大的温度应力，从而导致温度裂缝的出现。混凝土水化热抑制剂能够抑制水化反应并减缓水化放热速率，可以起到温度控制的作用。但由于缺乏理论或者数值模拟的分析，其在工程中的应用受到了限制。通过拟合试验数据获得不同水化热抑制剂掺量的混凝土的热力学参数，并以隧洞衬砌为例，采用数值模拟方法，研究水化热抑制剂对于大体积薄壁混凝土温度场和应力场的影响。研究表明，水化热抑制剂的掺量达到胶凝材料含量的0.6%时，能够明显降低温度峰值，降低幅度为15.4%，而掺量较低时无法显著降低温度峰值。同时，在混凝土中添加水化热抑制剂后需要加强养护，防止出现严重的干燥收缩而产生巨大的拉应力。在养护较好时，随着抑制剂含量的增加，薄壁混凝土的应力峰值将会降低，掺量达到0.6%时，拉应力峰值将降低46.2%。关键词：水化热抑制剂；薄壁大体积混凝土；温度应力；数值模拟中图分类号：TV315文献标志码：A文章编号：2095-0144（2022）10-0049-07第 58 卷 第 10 期2022 年 10 月GANSU WATER RESOURCES AND HYDROPOWER TECHNOLOGY甘 肃 水 利 水 电 技 术Vol.58，No.10Oct.，2022混凝土是水泥、骨料、水、掺合料等组成的非均质复合材料。其在浇筑后，水泥与水将发生水化反应，产生大量热量，引起混凝土内部温度的升高。对于大体积混凝土来说，水化热是一个需要重视的问题。通常情况下这些热量会通过混凝土的仓面和侧面散失在空气中，或流向温度较低的地基或下层混凝土，从而形成一个复杂的非稳定温度场。在非稳定温度场中，混凝土结构同一部位不同时刻的温度分布是不相同的，这将会导致结构各部位产生温度变形。同时，由于结构不同部位同一时刻的温度分布也是不相同的，这将导致各部位产生不一致的变形。当温度变形受到约束时，不论是自身约束或是外部约束，混凝土结构的各个部位将会产生温度应力1-2。随着混凝土龄期的增长，温度应力不断增大，当应力值超出材料抗拉强度时将导致结构开裂3。对于薄壁大体积混凝土，例如隧洞衬砌、渡槽等，由于采用的混凝土绝热温升高，混凝土表面散热条件优越，因此结构在早龄期将会形成较高的温度峰值和较大的温度梯度，严重危害结构安全。为保证结构安全，避免温度裂缝的产生，需要采取合理有效的温度控制措施4。这些措施通常包括：采用低热水泥或者采用粉煤灰代替高热水泥，降低混凝土绝热温升5；采用骨料预冷、加冰拌和等方式来降低混凝土的浇筑温度6；合理布置冷却水管，对混凝土进行通水冷却7。然而在实际中，部分小型工程项目常采用商品混凝土，配合比不便于调整，混凝土绝热温升难以降低。另外，长距离的运输也难以保证混凝土较低的入仓温度。对于隧洞衬砌、渡槽等薄壁混凝土结构，由于结构厚度较薄，铺设冷却水管并不方便。因此，为解决温度峰值较高，温度应力过大产生裂缝的问题，需要采用其他有效且经济的温度控制措施。混凝土外加剂作为一种改善混凝土热力效应的有效手段，在工程中得到广泛应用。常用的混凝土外加剂包括减水剂、缓凝剂和早强剂等，其中减水剂能减少混凝土中水的用量，减少水化反应的放49热量，降低混凝土的绝热温升终值8。水化热抑制剂作为一种新型的混凝土外加剂，能够解决部分大体积混凝土早龄期温度应力过大的问题，近年来在工程中得到了部分应用9-10。常见的水化热抑制剂是由玉米淀粉酸水解制成。水化热抑制剂的加入对C-S-H（水化硅酸钙）的成核有显著的影响，能够减缓成核速率，使混凝土的初始水化反应放热速率降低11-12。而且，C-S-H一旦形成，将会非常稳定，不受水化热抑制剂的影响，因此混凝土的绝热温升终值以及混凝土的最终强度无较大变化13。水化热抑制剂这种抑制水化反应，减缓散热速率的特性，可能会推迟大体积混凝土结构温度峰值到来的时间，同时降低结构的温度峰值。但是，由于水化热抑制剂在工程中的应用缺乏理论可靠的分析，因此仅在少量工程中被使用14-15。通过拟合试验数据，可以获得添加抑制剂之后的混凝土的热力学参数。采用数值模拟方法，以常见的隧洞衬砌为例，研究水化热抑制剂对薄壁大体积混凝土结构温度应力的影响，分析不同抑制剂掺量对结构温度场和应力场的影响，同时指出了水化热抑制剂使用时的注意点。1算法理论通过数值模拟计算大体积混凝土温度场和应力场分布，以代替较难实施的大体积混凝土试验。首先计算出混凝土内部的不稳定温度场分布，然后考虑徐变、自生体积变形等求解应力场分布。1.1不稳定温度场计算对于计算域R内的任意一点，不稳定温度场T(x,y,z,)必须满足热传导方程：2T+c-T=0（1）式中：T为混凝土温度()；为导热系数kg/(md)；c为材料的比热容kJ/(kg)；为材料密度(kg/m3)；为混凝土材料的绝热温升()；为混凝土龄期(d)。在边界上满足第三类边界条件C：Tn+()T-Ta=0（2）式中：为材料表面散热系数kJ/(m2h)；Ta为环境温度()；n为边界的法向。通过变分原理，得到温度场的变分方程为：I(T)=R122T-c(-T)T dxdydz+C|12T2-TaTds（3）采用八节点六面体单元将计算域离散。利用经典的伽辽金法，采用高斯积分计算离散域的积分，得到：|H+1n RTn+1-1n R Tn+Fn+1=0Hij=R()BiT()Bjdxdydz+SNiNjdsRij=RcNiNjdxdydzFi=R|cn+TaNidxdydzBi=Ni,x,Ni,y,Ni,zT（4）式中：H为热传导矩阵；Ni为形函数矩阵；R为热传导补充矩阵；Tn和Tn+1为节点n和n+1时刻的温度；Fn+1为节点的温度荷载矩阵；n为计算的时间步。依据式（4），Tn+1可以通过Tn得到。H和R是计算中的不变量，Fn+1是计算中的已知量。1.2应力场求解早龄期混凝土处于复杂应力状态，其在某一荷载步n内的应变增量n包括弹性en、徐变cn、温度Tn和自生体积变形或干燥收缩sn增量。n=en+cn+Tn+sn（5）弹性应变增量的表达式为：|en=DnD=1E(n)Q(n=n-1+n2)E()=E0(1-e-ab)（6）式中：D为弹性矩阵；E0为弹性模量的终值(Pa)；Q为应力应变关系矩阵。由于早龄期混凝土在不断进行水化反应，因此力学性质在不断发生变化，其弹性模量也在不断增长。依据朱伯芳等3的研究，混凝土弹性模量的增长，可采用双指数函数的形式进行描述。徐变应变增量cn可以采用下式计算：|cn=n+C(tn,n)QnC(tn,n)=ss()1-e-rs(t-)n=s(1-e-rsn)snsn=s,n-1e-rsn-1+Qn-1s(n-1)e-0.5rsn-1（7）2022年第10期甘肃水利水电技术第58卷50式中：s和rs均为徐变函数C(tn,n)的系数，可依据工程试验结果进行确定。根据朱伯芳等3的研究，模拟时混凝土的徐变函数可取为：C(t,)=0.231.45E(28)(1+9.20-0.45)1-e-0.30(t-)+0.521.45E(28)(1+1.70-0.45)1-e-0.0050(t-)（8）式中：E(28)为混凝土28天的弹性模量。温度应变增量由非稳定温度场的计算结果推求得到，其表达式为：Tn=Tn,Tn,Tn,0,0,0（9）式中：为材料的线性膨胀系数(10-6/)；Tn为n时间段内的温升（）。自生体积变形或干燥收缩变形sn增量通过式（10）进行计算。sn=sn-sn-1（10）应力场的计算区域和网格剖分与温度场相同，依据虚功原理建立整体平衡方程：|Kn=PLn+PTn+PCn+PSn K=eRBTDBdxdydzPn=eRBTDndxdydz（11）式中：K为整体刚度矩阵；n为在n时间段内的节点位移增量；PLn为n时间段内外部荷载引起的等效节点力增量；PCn为n时间段内徐变引起的等效节点力增量；PTn为在n时间段内温度变化引起的等效节点力增量；PSn为在n时间段内自生体积变形引起的等效节点力增量；B是位移与应变的关系矩阵。得到节点的位移增量后，节点的应力增量由式（12）进行计算：i=D(Bn-Ci-Ti)（12）累加每一步的增量结果，得到任意时刻的位移（n）和应力（n）。n=i=1nin=i=1ni（13）2计算模型与参数2.1计算模型以隧洞衬砌为例，分析添加水化热抑制剂后对混凝土结构温度场和应力场的影响。图1为隧洞衬砌断面示意图。隧洞衬砌的长度为16.0 m，洞径为2.0 m，厚度为0.8 m。断面内部距离内边缘d1 m处设置检测节点，以研究关键点的温度和应力变化。2.2计算参数模拟采用的数据均来自陈炜一等13的试验研究。其试验中水化热抑制剂的掺量分别为胶凝材料质量的 0.0%(T0)、0.2%(T2)、0.4%(T4)和 0.6%(T6)。通过改变掺量，观察混凝土的绝热温升和弹性模量。通过对试验数据进行拟合，得到了模拟所需的绝热温升曲线和弹性模量随龄期的增长曲线。图2为绝热温升曲线，在抑制剂不同掺量下，最大温升速率出现时间分别为 5 h、16 h、18 h 和22 h。采用双指数函数拟合试验结果，拟合的R平方值均达到了0.99，拟合效果极好。式（14）为T0、T2、T4和T6绝热温升的拟合函数。图1隧洞衬砌断面R2.0 md1 mP10.8m图2添加不同掺量水化热抑制剂的绝热温升454035302520151050温度/012345678龄期/dT0 0.0%T2 0.2%T4 0.4%T6 0.6%第10期袁旭琦，等：水化热抑制剂对早龄期薄壁大体积混凝土结构温度应力的影响第58卷51T0:()=38.27(1-e-1.150.99)T2:()=24.85(1-e-0.541.72)+11.68(1-e-5.004.67)T4:()=23.62(1-e-0.401.85)+14.23(1-e-3.305.00)T6:()=27.18(1-e-0.301.71)+9.40(1-e-1.225.00)（14）依据陈炜一等13测得的混凝土相应龄期内的弹性模量数值，采用双指数函数拟合得到弹性模量随龄期的变化。T0:E()=37.40(1-e-1.070.33)T2:E()=38.28(1-e-0.890.31)T4:E()=39.44(1-e-0.960.24)T6:E()=36.58(1-e-0.760.42)（15）依据试验测量得到的混凝土干燥收缩曲线，采用双指数函数拟合得到混凝土干燥收缩变形随龄期的变化，如式（16）。从式（16）可知，随着水化热抑制剂的添加，混凝土干燥收缩量将会增大，这显然是不利于结构安全的，需要更好的养护或者添加膨胀剂来抵消这种不利影响。T0:s()=251.5(1-e-0.101.30)T2:s()=376.8(1-e-0.100.90)T4:s()=400.0(1-e-0.190.73)T6:s()=460.0(1-e-0.170.76)（16）根据试验采用的混凝土配合比和相关文献3，推算出其他热力学参数，如表1所列。假定隧洞周围为岩石基础，此时围岩将会对结构产生较大的约束作用，导致较大的温度应力，易产生裂缝。参照马腾等16的研究选用围岩热力学参数，如表2所列。3数值模拟主要考虑两个因素，分别是不同掺量水化热抑制剂对于隧洞衬砌的影响，以及添加膨胀剂或加强养护措施排除混凝土干燥收缩的影响。3.1不同抑制剂掺量情况隧洞衬砌的有限元模型如图3所示，计算总单元数为112 000，总节点数为121 680。为排除干扰因素，便于总结规律，地基初始温度、混凝土浇筑温度和环境温度均设置为20，混凝土和岩基的表面散热系数设置为400 kJ/(m2d)。提取节点最大温度，绘制不同水化热抑制剂掺量下的隧洞温度包络图，如图47所示。需要说明的是，所有的包络图均为隧洞的切面图，包括沿隧洞轴线方向上的x=0、y=0的两个切面，以及垂直隧洞轴线方向上的 z=0.8、z=8.0、z=15.2 的三个切面。从温度包络图中可以看出，不同抑制剂掺量下，隧洞衬砌的温度场分布大致相同，都是衬砌中间区域的温度高，与空气和基础接触的区域温度低。其中T0、T2和T4混凝土计算出来的最大温度均在41.4 左右，而T6混凝土计算出的最大温度仅为38.1。因此当抑制剂掺量达到0.6%的胶凝材料量时，对于厚度0.8 m的隧洞衬砌具有明显的降低温度峰值的作用。相较于未掺抑制剂的混凝土，峰值温度降低3.3，峰值约降低15.4%。但是，当抑制剂掺量低于0.4%时，对于厚度0.8 m的隧洞衬砌，无明显的削峰作用。提取节点最大主应力，绘制不同水化热抑制剂掺量下的隧洞衬砌应力包络图，如图811所示。从应力包络图中可以看出，由于受到围岩的约束作表1混凝土热力学参数导热系数/kJ/(md)257.99比热c/kJ/(kg)0.97线胀系数/(10-6/)10.75泊松比0.167密度/(kg/m3)2 390表2岩石热力学参数导热系数/kJ/(md)185.04比热c/kJ/(kg)0.85线胀系数/(10-6/)6.79弹性模量E0/GPa15.00泊松比0.250密度/(kg/m3)2 800图3有限元模型围岩衬砌2022年第10期甘肃水利水电技术第58卷5212.512.011.511.010.510.09.59.08.58.07.57.06.56.0图10T4混凝土应力包络图S1/MPa用，衬砌内部区域的拉应力较大。这种分布规律在图811中是统一的，也与实际情况相符合。从数值上看，随着水化热抑制剂掺量的增加，隧洞的应力逐渐增大。当抑制剂掺量达到0.6%的胶凝材料量时，最大主应力达到了14 MPa，显然大于混凝土的抗拉强度。为进一步研究水化热抑制剂对薄壁混凝土温度场和应力场的影响，提取混凝土衬砌观测点P1的温度和应力历时数据，其中d1=0.32 m。图12和图13为浇筑后的混凝土温度和应力的历时曲线。图12为不同掺量下观测点的温度历时曲线，从图12中可以看出，若采用T0混凝土浇筑，从浇筑开始温度就迅速上升，在1.5 d时温度达到峰值。采用T2和T4混凝土浇筑后的8 h内，结构温度缓慢上升，之后温度快速上升，在2.0 d左右时温度达到峰值，且峰值温度与T0混凝土相近。T6混凝土在浇筑之后的12 h内，温度缓慢上升，之后温度上升速度虽然加快，但是相较于T0T4混凝土温升速率仍较慢，在图4T0混凝土温度包络图41.440.038.036.034.032.030.028.026.0TEMP/41.440.038.036.034.032.030.028.026.0图5T2混凝土温度包络图TEMP/41.140.038.036.034.032.030.028.026.0TEMP/图6T4混凝土温度包络图38.137.035.033.031.029.027.025.0图7T6混凝土温度包络图TEMP/9.59.08.58.07.57.06.56.05.55.0图8T0混凝土应力包络图S1/MPa12.011.511.010.510.09.59.08.58.07.57.06.56.0图9T2混凝土应力包络图S1/MPa图11T6混凝土应力包络图14.013.513.012.512.011.511.010.510.09.59.08.58.0S1/MPa第10期袁旭琦，等：水化热抑制剂对早龄期薄壁大体积混凝土结构温度应力的影响第58卷533.0 d左右时达到温度峰值，但峰值温度相较于T0T4混凝土明显降低。在温度降低阶段，四者的温度均逐渐降低并趋于相同。结合图2的混凝土绝热温升曲线和图12关键点的温度历时曲线可以分析得出，当混凝土中加入少量的水化热抑制剂后，由于初期水化反应被抑制，导致温度峰值到来的时间推后。但是当抑制效果消失后，混凝土存在快速放热阶段，结构内部热量无法有效排出，因此温度峰值无明显降低。当混凝土中抑制剂含量较高，达到胶凝材料质量的0.6%时，混凝土的水化反应被持续遏制，温度峰值的到来被持续推后，结构内部热量能够有效地散发，因此温度峰值明显下降。图13为不同掺量下观测点的应力历时曲线，从图13中可以看出，主应力在浇筑的初始时刻，表现为较小的压应力。这是由于初始时刻，底板温度升高，内部混凝土受压，但是此时混凝土弹性模量较小，导致应力较小。随着内部混凝土温度的降低，弹性模量增大，内部区域混凝土拉应力逐渐增大。随着水化热抑制剂的添加，混凝土的干燥收缩量逐渐增大，因此即使T6混凝土的温度峰值明显降低，但是仍然有较大的自收缩，在养护不当的情况下，应力峰值将会超过T0 混凝土，更容易产生温度裂缝。综上所述，对于结构厚度为0.8 m的隧洞衬砌，当水化热抑制剂掺量为胶凝材料质量的0.6%时（T6），温度峰值明显降低，降低幅度约为11%。但是当混凝土养护不当导致湿度无法保证时，由于加入水化热抑制剂后混凝土的干燥收缩更为严重，其拉应力峰值将会大于未添加抑制剂的混凝土，更容易导致温度裂缝。当水化热抑制剂掺量为 0.2%（T2）和0.4%（T4）时，处于较低的掺入水平，温度峰值和应力峰值无明显的降低，起不到有效的温控防裂作用。3.2无干燥收缩情况依据前述分析得出，干燥收缩将会导致添加水化热抑制剂的混凝土拉应力超过普通混凝土，无法发挥水化热抑制剂降低应力峰值的作用。通常情况下可以通过加强混凝土养护措施来解决，保证养护时的混凝土湿度，或者添加混凝土膨胀剂，从而避免混凝土产生严重的干燥收缩。考虑无干燥收缩情况下混凝土的温度应力，图1417为无干燥收缩时，添加不同水化热抑制剂掺量的混凝土结构应力包络图。从图1417中可以看出，随着水化热抑制剂掺量的增加，拉应力的峰值在不断降低。当采用T6混凝土进行浇筑时，隧洞衬砌的峰值应力由2.6 MPa降低到1.4 MPa，应力峰值降低了1.2 MPa，降低幅度为46.2%，温控效果显著。图18为无干燥收缩时，不同水化热抑制剂掺量下，观测点P1的应力历时曲线。对比图13可知，当养护条件较好时，在混凝土无干燥收缩的情况下，隧洞衬砌的拉应力水平远低于存在干燥收缩的情况。从图18中可以看出，随着水化热抑制剂掺量的增加，混凝土的拉应力不断减小。4结论采用双指数函数对不同水化热抑制剂掺量的图12不同抑制剂掺量下观测点的温度历时曲线454035302520温度/0246810龄期/dT0 0.0%T2 0.2%T4 0.4%T6 0.6%图13不同抑制剂掺量下观测点的应力历时曲线121086420应力/MPaT0 0.0%T2 0.2%T4 0.4%T6 0.6%05101520龄期/d2022年第10期甘肃水利水电技术第58卷54混凝土绝热温升、弹性模量和干燥收缩的试验数据进行了拟合。以常见的大体积薄壁混凝土结构隧洞衬砌为例，建立有限元模型，研究不同水化热抑制剂掺量对于早龄期薄壁大体积混凝土结构的温度应力影响。研究发现当抑制剂掺量低于0.4%的胶凝材料质量时，对于结构厚度为0.8 m的隧洞衬砌，温度峰值无明显降低。当水化热抑制剂的掺量提高到0.6%时，混凝土温度峰值降低了15.4%，温度降低的效果明显。但是由于水化热抑制剂会导致混凝土干燥收缩量的增加，在养护不当的情况下，将会产生巨大的拉应力。且随着抑制剂掺量的增加，拉应力峰值逐渐增大，易产生温度裂缝。当混凝土养护良好或添加膨胀剂抵消混凝土的干燥收缩时，添加水化热抑制剂会明显降低混凝土拉应力峰值，具有良好的削峰作用。在衬砌厚度为0.8 m的隧洞中，0.6%掺量的水化热抑制剂将会降低拉应力峰值46.2%。因此，可以采用添加水化热抑制剂的方式，对薄壁大体积混凝土进行温度控制，降低温度和应力峰值。但是添加水化热抑制剂后，需要对混凝土进行良好的养护，以防止混凝土干燥收缩而产生巨大的拉应力。参考文献：1袁广林，黄方意，沈华，等.大体积混凝土施工期的水化热温度场及温度应力研究J.混凝土，2005，27（2）：86-88.2季日臣，孙巧玲，张香台.桩基承台大体积混凝土温度应力与防裂J.甘肃水利水电技术，2004，40（3）：210-211.3朱伯芳.大体积混凝土温度应力与温度控制M.北京：中国电力出版社，1999.4张爱玲.驿马沟大桥承台大体积混凝土施工温控措施J.甘肃水利水电技术，2012，48（6）：51-52.5赵怀霞.超大体积混凝土配合比设计优化及裂缝控制技术研究J.四川水泥，2020，42（3）：10-10.6李潘武，曾宪哲，李博渊，等.浇筑温度对大体积混凝土温度应力的影响J.长安大学学报(自然科学版)，2011，31(5)：68-71.7吕建福，汪东杰，巴恒静.大体积混凝土早期温度发展规律及温度控制J.混凝土，2006，28（4）：23-24.8王可良，刘玲.聚羧酸减水剂官能团及分子结构影响水泥初期水化浆体温升的研究J.硅酸盐图15无干燥收缩时T2混凝土温度包络图1.81.61.41.21.00.80.60.40.2S1/MPa1.61.41.21.00.80.60.40.2图16无干燥收缩时T4混凝土温度包络图S1/MPa1.41.21.00.80.60.40.20S1/MPa图17无干燥收缩时T6混凝土温度包络图图18无干燥收缩时不同抑制剂掺量下观测点的应力历时曲线2.01.51.00.50.0-0.5-1.0应力/MPa05101520T0 0.0%T2 0.2%T4 0.4%T6 0.6%龄期/d图14无干燥收缩时T0混凝土应力包络图2.62.42.22.01.81.61.41.21.00.80.60.4S1/MPa（下转第64页）第10期袁旭琦，等：水化热抑制剂对早龄期薄壁大体积混凝土结构温度应力的影响第58卷5523.0%、12.6%。同一围压下试样应变特征受污水浓度影响较小。（2）干湿作用较弱与较剧烈时，试样分别具有应变软化与应变塑性特征，干湿交替次数会影响混凝土试样应力应变趋势特征。围压10 MPa、30 MPa下，干湿作用每递增2次，峰值应力分别平均减少了16.9%、12.3%。（3）冻融作用下试样应力应变趋势特征受污水浓度影响有差异，高、低浓度污水下试样分别具有应变硬化、应变脆性特征。冻融作用下，污水浓度变化，承载应力受其影响敏感度较大，峰值应力随浓度梯次下降高于干湿作用。（4）冻融交替次数不改变混凝土应力应变趋势特征，交替次数每增长2次，围压30 MPa下峰值应力平均减少了20.8%，且影响幅度高于干湿交替作用。参考文献：1鲍耀，张旭.输水灌渠防渗结构混凝土材料拉、压力学特性分析J.海河水利，2021，40（4）：66-69.2马小涵，薛珂，郑涛，等.季冻区灌渠-衬砌接触面冻胀破坏现状分析J.灌溉排水学报，2020，39（增刊2）：60-65.3李刘红，杨艳，李宗利.基于PFC流固耦合的细观尺度混凝土水力劈裂研究J.人民长江，2021，52（5）：191-197.4石超磊，朱小磊，陆昊.基于PFC的水工结构混凝土材料力学特性影响因素分析研究J.水利科技与经济，2021，27（9）：85-90.5韩炎.粗骨料粒径对水工混凝土性能影响研究J.江淮水利科技，2022，44（5）：1-4.6周官封，罗伟，段磊.玄武岩纤维对混凝土性能的影响研究J.混凝土世界，2022，43（10）：53-57.7周欢.水利工程高性能混凝土高温劣化试验研究J.广西水利水电，2022，49（5）：15-18.8张丽静.冻融循环与硫酸盐侵蚀耦合作用下水工混凝土力学性能分析J.黑龙江水利科技，2022，50（9）：43-45.9林志远.枕头坝一级水电站混凝土干湿与冻融作用下力学试验研究J.水利技术监督，2022，30（9）：199-203.10杨奇.渠道防渗混凝土三轴力学破坏特性试验研究J.东北水利水电，2021，39（10）：51-55.11邵化建，李宗利，肖帅鹏，等.干湿循环作用下混凝土力学性能及微观结构研究J.硅酸盐通报，2021，40（9）：2948-2955.12黄婉琳.侵蚀环境条件下水工混凝土长期力学性质研究J.水利科技与经济，2022，28（9）：139-142.13刘佳奇.冻融循环条件下粉质黏土-混凝土界面剪切性能试验研究D.长春：吉林大学，2022.通报，2008，29（2）：415-418.9何贝贝，侯维红，纪宪坤，等.水化热抑制剂对大体积混凝土温度裂缝的影响研究J.新型建筑材料，2018，45(11)：123-126.10郝兵，赵文丽，臧圣国.水化热抑制剂对大体积混凝土性能的影响研究J.建筑技术，2017，48(10)：1073-1075.11ZHANG H，LI L，WANG W B，et al.Effect of temperaturerising inhibitor on expansion behavior of 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