芳纶纤维塑料筋与混凝土之间的黏结强度.pdf

第 1 8卷第 4期 2 0 1 5 年 8 月 建筑材料学报 J OURNAL OF BUI L DI NG MATERI AL S Vo1 1 8 NO 4 Au g。 2 01 5 文章编号 ： 1 0 0 7 - 9 6 2 9 ( 2 0 1 5 ) 0 4 0 5 3 7 0 9 芳纶 纤维 塑料 筋与混凝土之 间的黏结强度 薛伟辰 ， 方志庆 ， 王 圆 ( 同济大学 土木工程学院， 上海 康 明睿 2 0 00 9 2) 摘要 ： 基 于 4 8个标 准拉拔试验 ， 对芳纶纤维塑料 ( AF R P) 筋与普通 C 5 o混凝土、 高性能 C 5 0混凝 土、 环氧树脂和水泥浆之间的黏结强度进行 了比较 系统的研 究 结果表明： A F R P筋试件 的破坏模 式分 为拔 出破 坏和 劈 裂破 坏 2种 ； 破 坏模 式 对 AF RP筋黏 结 强度 的 影 响 不 大 ； AF R P 筋与 混 凝 土 的黏 结 强度 约为 变形钢 筋 与混 凝 土黏 结强 度 的 0 7 9 1 1 1倍 ； 相 比 于 高性 能 C 5 0混 凝 土 ， AF R P 筋与普通 C 5 0混凝土的黏 结强度 高 1 O 左右 ； AF R P筋与环氧树脂的黏 结强度较 高， 而与水泥浆 的黏结强度则较低 最后， 对 AF R P筋与混凝 土黏结强度的计算方法进行 了探讨 关 键 词 ：芳 纶纤 维 塑料 筋 ；混凝 土 ；黏 结一 滑 移( r S) 曲线 ；破坏 模 式 ； 黏 结强度 中 图分类 号 ： TU3 7 7 9 文献 标志 码 ： A d o i ： l O 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 9 6 2 9 2 0 1 5 0 4 0 0 2 Bo n d S t r e ng t h o f AFRP Re b a r s i n Co n c r e t e X UE W e i c he n，FAN G Zhi q i n g ，W AN G Yua n，K AN G M i n gr ui ( Co l l e g e o f Ci v i l E n g i n e e r i n g，To n g j i Un i v e r s i t y，S h a n g h a i 2 0 0 0 9 2，Ch i n a ) Ab s t r a c t ：B a s e d o n t e s t s o f 4 8 p u l l o u t s p e c i me n s ，b o n d p r o p e r t i e s o f AFRP r e b a r s i n C5 0 n o r ma l s t r e n g t h c o n c r e t e ，C5 0 h i g h p e r f o r ma n c e c o n c r e t e ，e p o x y r e s i n a n d g r o u t we r e s y s t e ma t i c a l l y i n v e s t i g a t e d Th e t e s t r e s u l t s s h o we d t h a t t h e mo d e s o f f a i l u r e f o r p u l l o u t s p e c i me n s wi t h AF RP r e b a r s i n c l u d e d p u l l o u t f a i l u r e a nd s p l i t t i n g f a i l u r e The f a i l ur e mod e d i d n ot s i g ni f i c a nt l y a f f e c t t he bo nd s t r e ng t h o f pu l l ou t s p e c i me ns Th e e x p e r i me n t a l s o s h o we d t h a t t h e b o n d s t r e n g t h o f AFRP r e b a r s i n c o n c r e t e wa s 0 7 9 t o 1 1 1 t i me s t h a t o f t h e d e f o r me d s t e e l r e b a r s Th e b o n d s t r e n g t h o f AF RP r e b a r s i n n o r ma l s t r e n g t h c o n c r e t e wa s a b o u t 1 0 h i g h e r t h a n t h a t i n h i g h p e r f o r ma n c e c o n c r e t e Co mp a r e d wi t h t h e AFRP r e b a r s i n c o n c r e t e ，t h e b o n d s t r e n g t h wa s h i g h e r t h a n t h a t i n e p o x y r e s i n b u t l o we r t h a n t h a t t h e g r o u t Ge n e r a l l y，t h e b o n d s t r e n g t h o f AF RP r e b a r s d e c r e a s e s wi t h t h e d i a me t e r i n c r e a s i n g I n a d d i t i o n ，t h e c a l c u l a t i o n me t h o d s f o r t h e b o n d s t r e n g t h o f AF RP r e b a r s i n t h e c o n c r e t e we r e d i s c u s s e d Ke y wo r ds ：A FRP r e ba r ；c on c r e t e ；r - S c u r v e；f a i l u r e m o de ；b ond s t r e n gt 钢筋锈蚀是引起混凝土结构耐久性劣化 的最重 要 的因素之一 1 ， 世界各国每年需 花费大量 资源用 于维修 因钢筋锈蚀而产生功能退化 的结构 2 _ 3 。 纤维 增强塑料( F RP ) 筋具有抗拉强度高 、 重量轻、 抗腐蚀 性能好等优点 ， 是彻底解决混凝土结构 中钢筋锈蚀 问题行之有效 的方法 按 照纤 维种类 的不 同， F R P 筋主要可分为玻璃纤维增强 塑料 ( GF RP ) 筋、 碳纤 维增强塑料 ( C F I ) 筋和芳纶纤维增强塑料( ) 筋 3种 与 GF R P， C F R P筋相 比， AF RP筋横 向抗 剪强度高 ， 冲击韧性好 4 ， 常替代混凝土桥梁中的先 张法 或后 张法 预应力 钢 筋 F R P筋与混凝 土之间 良好 的黏 结性能是两者 协 同工作 的基 础 ， 也 是影 响 F RP筋混 凝 土结 构 受力 性能的关键问题 国内外对 G F R P， C F R P筋与混凝 土黏结性能的研究起步较早 ， 研究范围涉及 F R P筋 表面形态、 直径 、 黏结长度等因素对其黏结性能的影 收稿 日期 ： 2 0 1 3 1 2 - 2 1 ；修订 日期 ： 2 0 1 4 0 3 1 1 基金项 目： 教育部新世纪优秀人才支持计划项 目( NC E T- 1 0 0 6 3 6 ) 第一作者 ： 薛伟辰( 1 9 7 O 一) ， 男 ， 江苏杨州人 ， 同济大学教授 ， 博士生导师 ， 博士 E ma i l ： X U e WC t o n g j i e d u c n 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 5 3 8 建筑材料学报 第 1 8卷 响， 并提出了相应的设计建议 相比之下 ， 文献中有关 AF R P筋 与混 凝 土黏 结 性 能 的研究 成 果 非 常少 P l e i ma n n E 5 对 4 2个 A F R P筋拉拔试件进行了试验研 究， 结果表明， A F R P筋与混凝土的黏结性能和 GF R P 筋相似 Ok e l o 等 针对 AF R P筋与普通混凝土的黏 结性能进行 了 9个拉拔试 验研 究， 试验表 明， AF R P 筋与混凝土的黏结强度为钢筋与混凝土黏结强度的 4 O 1 o O ， G F R P筋与混凝土黏结强度计算 同样 适用于 AF R P筋与混凝土黏结强度的计算 张鹏等 7 通过 2 7 个拉拔试件和 1 6个梁式试件的试验结果 ， 分 析了 AF R P筋的黏结锚固性能和破坏模式 总体来说 ， 目前 国内外对 AF R P筋黏结性能的 研究还很少 ， 且着重于 F R P筋与普通混凝土的黏结 性能 ， 对 F RP筋与具有 良好早期性能、 耐久性能并 适于预应力结构的高性能混凝土之间的黏结性能则 缺乏相应的研究 此外 ， AF R P筋与水泥浆 以及环氧 树脂 之 间的黏 结 性 能研 究 几 乎 空 白 ， 而 这二 者分 别 对 AF R P筋 在 后 张 黏 结 预 应 力 混凝 土 结 构 中的 应 用及 AF RP筋预应力锚具的研制具有重要意义 鉴于此 ， 本文通过 4 8个拉拔试件 ， 系统研究 了 2 种直径的 A F R P筋与普通混凝土、 高性能混凝土、 环 氧树脂以及水泥浆之间的黏结强度， 对 A F R P筋与混 凝土之间黏结强度的计算方法进行了探讨 1 试验设计 1 1 试 件设计 试件参数包括 ： 筋材类 型 ( AF RP筋 和变形钢 筋) ， 筋材直径 d b ( AF RP筋直径 为 1 3 ， 1 5 mm， 变形 钢筋直径 为 1 2 ， 1 6 mm) ， 黏结介质 ( 包括普通 C 5 0 混凝土 、 高性能 C 5 0混凝土、 E 4 4 环氧树脂和 4 2 5 R 水泥浆) 表 1为 4 8个拉拔试件的具体参数 黏结试 件的具体尺寸见图 1 黏结试验采用 日本 F I B E X公 司提供的 AF R P 筋 ( 见图 2 ) ， 其 力学 性能 见表 2 ， 混凝 土配 合 比见 裹 1 试件 的具体参数 Ta b l e 1 De t a i l s o f t e s t s p e c i me n s NC5 0 S B1 2 P5 H PC5 0 SBI 2 P5 ER SB 1 2 P5 GR SB1 2 P5 NC5 0 S B1 6 P5 HPC5 0 S B1 6 P5 E1 S B1 6 P5 GR S B1 6 P5 6 0( 5 db ) 6 0( 5 db ) 6 O ( 5 d b ) 6 0 ( 5 db ) 8 0 ( 5 db ) 8 0 ( 5 db ) 8 0 ( 5 db ) 8 0( 5 db ) 3 P P P 3 P P P 3 P P P 3 P P P 3 P P P 3 f | P 3 P P P 3 | P|P No t e ： NC r e p r e s e n t s n or ma l c o n c r e t e HPC r e p r e s e n t s h i g h p e r f o r ma n c e c o n c r e t e ER r e p r e s e nt s e p ox y r e s i n S r e p r e s e nt s s p l i t t i n g f a i l ur e P r e p r e s e nt s p ul l o u t f a i l u r e 图 1 拉拔试件 构造 图 Fi g 1 P u l l - o u t t e s t s p e c i me n s( s i z e ： mm ) 图 2 A F R P筋 Fi g 2 AF RP r e b a r s 一 一 腿 一 一 隙 ( 、 ( 、 e e e e e e e e e e e e e e e e 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4期 薛伟辰 ， 等 ： 芳纶纤维塑料筋与混凝 土之 间的黏结强度 表 3 ， 4 2 5 R水 泥 与水 的 质量 比为 2： 1 ， E 4 4环 氧树 脂与固化剂的质量 比为 4： 1 ， 混凝 土与环氧树脂 的 力学性能见表 4 水 泥砂浆 的立 方体抗压强度试块 尺寸 为 7 5 mm7 5 mm7 5 mm 第 1 ， 2批 水 泥 砂 浆立方体抗压强度分别为 3 7 6 ， 3 8 0 MP a 衷 2 A F R P筋和钢筋的力学性 能 Ta b l e 2 Me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f AF RP r e b a r s a n d s t e e l r e b a r s Ty p e o f c o n c r e t e B a t c h Cu be c o mp r e s s i v e Axi a 1 c o mp r e s s i v e Sp l i t t ing t e n s i l e El a s t i c mo d u l u s E。 s t r e n g t h MP a s t r e n g t h MP a s t r e n g t h t MP a 1 0 一 MP a 1 2 加 载 方法 与测 量 内容 拉拔试验装置见 图 3 拉拔装 置上装有球铰 ， 以 避免加载过程中因受力筋与受荷面不严格垂直而导 致混凝土撕裂破坏 试验测量 内容包括 ： 加载端受力 筋与混凝土下表面的相对滑移 w 。 ， 自由端受力筋 的 绝对位移 w。 ， 混凝土上表面的绝对位移 w。 ， w ， 受 力筋的应变 ， 若加载端和 自由端受力筋与混凝 土表面的相对滑移分别记为 S 印， S 如 ， 则有： S = W l ( 1 ) S f p Wz p一 ( W 3 p + W4 ) 2 ( 2 ) GB 5 O 1 5 2 9 2 混凝土结 构试验方法 标准 规 定 ： 钢筋和 混凝 土黏 结强 度对 比试 验 的加 载速率 7 r ： = = 0 0 3 d ( k N mi n ) ， 其中 d为拉拔试验中筋 的直 径 ( ram) G B 5 0 1 5 2 9 2和 J S C E - E 5 3 9 1 9 9 5 【 8 规 定 ： 在拉拔试验中， 受力筋的滑移量为其在 自由端处 的滑移值 图 3 拉拔试 验装置 F i g 3 Lo a d i n g i n s t a l l a t i o n o f p u l l o u t s p e c i me n s 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 5 4 2 建筑材料学报 第 1 8卷 为直径为 1 3 mm 的 AF R P筋 黏结 强度 的 8 3 左 右 与 AF R P筋试件相 比， 直径 的变化对 钢筋试 件 黏结强度 的影响规律不 明显 ， 直径为 1 3 ， 1 5 mm 的 AF R P筋的黏结强度相差 5 左右 4黏结强度 4 1 破坏 模 式 图 9为破坏模式对黏结强度的影响 由图 9 可见 ： 对同一组试件 ， 当 A F R P筋发生拔出破坏时， 其黏结强 度比劈裂破坏时略低 ， 两者的比值为 0 8 5 n0 9 2 4 2黏结 介质 图 1 O为黏结介质对黏结强度 的影响 由图 1 O 可 见 ； Di a me t e r mm ( a ) A F R P 图 9破坏模式对黏结强度的影响 Fi g 9 I n f l u e n c e o f f a i l u r e p a t t e r n s o n b o n d s t r e n g t h ( 1 ) AF R P筋与环氧树脂之间的黏结强度最高 图 l O 黏结介 质对 黏结 强度 的影 响 Fi g 1 0 I n f l u e n c e o f b o n d ma t e r i a l s o n b o n d s t r e n g t h 直径为 1 3 ， 1 5 mm 的 AF R P筋与环氧树脂之间的黏 结强度分别为 1 8 3 ， 1 4 8 O MP a AF R P筋与水泥浆 之间的黏结强度最低 相 比 AF RP筋与高性能 C 5 0 混 凝土 之 间 的黏 结 强 度 ， AF R P筋 与普 通 C 5 0混 凝 土之间的黏结强度略高 AF R P筋与环氧树脂 之间 的黏结 强度分别 是其 与高性能 C 5 0混 凝 土、 普通 C 5 0 混 凝 土 以及 水泥 浆 之 间 的 1 O 4 1 3 1 ， 1 1 2 1 3 1 ， 1 5 O 1 7 2倍 ( 2 ) 钢筋与普通 C 5 0混凝土之间的黏结强度最 大 ， 直径 1 2 ， 1 6 mm 的钢筋与普通 C 5 0混凝土之 间 的黏结强度分别为 1 7 1 5 ， 1 8 4 3 MP a ， 与环氧树脂、 高性能 C 5 0混凝土之间的黏结强度次之， 与水泥浆 之间的黏结强度最小 而钢筋与普通混凝土之间的 黏结强度则分别是其与环氧树脂 、 高性能 C 5 0混凝 土 、 水泥浆之间的 1 1 1 1 1 2 ， 1 4 2 1 5 0 ， 3 7 9 4 1 3 倍 ( 3 ) 和钢筋相 比， AF R P筋与环氧树脂、 水泥浆 之间的黏结强度较 高 当黏结 介质为环氧树脂 时 ， AF R P筋与之 的黏结强度比钢筋与之的黏结强度高 5 ； 而黏结介质为水泥浆时 ， AF R P筋与之的黏结 Di a me t e r mm ( b ) S t e e l 强度则 是钢 筋 与 之黏 结 强度 的 2 2 8倍 这 可 为 AF R P筋 预应力锚 具的研制及 AF RP筋在后张法 预应力混凝土桥梁中的应用提供理论依据 4 3直径 图 1 1为直径对黏结强度 的影 响， 其 中 C 5 0 NC 表示普通 C 5 0混凝 土， C 5 0 HP C表示高性能 C 5 0混 凝土 ， E R表示环氧树脂 ， G R表示水 泥浆 由图 1 1 可见 ： ( 1 ) 总体上， A F R P筋 的黏结强度随着直径的增 大而减小 当 AF R P筋直径从 1 3 mi l l 增大到 1 5 r D m 时， 在高性能 C 5 O混 凝土 、 环 氧树脂 和 水泥浆 中， A F R P筋 的黏结强 度分 别 降低 约 5 4 ， 1 9 1 ， 6 8 ( 2 ) 与 AF R P筋拉拔试件相 比， 直径变化 对钢 筋试件黏结强度的影响较小 ， 在 4种黏结介质 中， 当 钢筋直径从 1 2 mm 增大到 1 6 mm 时 ， 黏结强度 的 变化范 围约 为 5 9 6 5 黏结强度的计 算方法探讨 本文采用 文献 E l 1 3 中的 AF R P筋黏结强 度计 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4期 薛伟辰 ， 等 ： 芳纶纤维塑料筋 与混凝 土之间的黏结强度 5 4 3 Bo n di n g me d i a ( a ) AFRP 2 。 1 5 垂 -。 5 O 目 d -1 2mm 圈 d -1 61 nm C5 O NC C5 0 HPC ER GR Bon di n g me di a S t e e l 图 1 1 直径对黏结强度的影响 Fi g 1 1 I n f l u e n c e o f b a r d i a me t e r o n b o n d s t r e n g t h 算公式( 见 式 ( 4 ) ) 计算 黏结强度 r u h ( MP a ) ， 并 基 于试 验 结果 对该 式 的适用 性进 行 了验 证 r l t h l f t ( 1 5 3 40 4 5 b d b ) 2 ( 4 ) 式 中： ， 为 混 凝 土 抗 拉 强 度 设 计 值 ， MP a ； z 为 AF RP筋黏结长度 ， mm 表 5为国内外 AF RP筋与混凝 土黏结试验 结 果， 其 中 x 口 r u 衄， r u I ， r u t h 。 分别为黏结强度的试 验值和式( 4 ) ( 6 ) 的计算值 r u ， h 2 1 4 7 d b ( 5 ) r u 。一0 0 8 3 ( 4 0 +0 3 C d b +l O O d b l ) ( 6 ) 式中： 厂 为混凝土 圆柱体 2 8 d抗 压强度 ， MP a ； C 为混凝土外表面至筋中心距离与相邻筋中心距离的 小值 ， mm； z 为筋 的黏结长度 ， mm 表 5 A F R P筋曩 j 结强度计算值与试验值 的对比 Ta b l e 5 Co mp a r i s o n o f e x p e r i me n t a l a n d c a l c u l a t i o n v a l u e s o f b o n d s t r e n g t h o f AFRP r e b a r s 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 5 4 4 建筑材料学报 第 1 8卷 由表 5可见 ： ( 1 ) 按式 ( 4 ) 计算 的 AF R P筋黏结强度与试验 值吻合 良好 ， 两者比值的平均值分别为 1 0 1 ， o 9 9 ， 1 1 1 ， o 9 7 ， 1 O o ， 总方差 为 0 2 2 ( 2 ) 式( 5 ) 的计算结果 与试验值 的误差较大 ， 两 者 比值 的平 均值 分 别为 0 6 0 ， 0 8 4 ， 0 8 2 ， 1 1 O ， 1 7 2 ， 总方差为 0 2 7 ； 而式 ( 6 ) 的计算结果与试验值 之 比的平均值 则分 别为 0 9 5 ， 0 9 8 ， 0 9 9 ， 0 8 2 ， 1 1 0 ， 总方差为 0 2 8 ( 3 ) 式( 4 ) ， ( 6 ) 主要考虑 了混凝 土强度 、 AF RP 筋直径以及黏结长度等参数对 黏结强度 的影响， 因 此 ， 其黏结强度计 算值与试验值 吻合 良好 相 比之 下， 式 ( 4 ) 计算值 的总 方差较 小， 能更准 确地 反 映 AF RP筋的黏结强度 6 结 论 ( 1 ) AF R P筋黏结试件 的破坏模式可分 为拔 出 破坏和劈裂破坏 2种 当 AF R P筋拉拔试件发生拔 出破坏时， 其黏结一 滑移 曲线可分为 3个 阶段 ： 上升 段、 下降段和残余段 而 当 AF R P筋拉拔试件发生 劈裂破坏时， 其黏结一 滑移曲线仅 由微滑移段和滑移 段 2个阶段构成 ( 2 ) A F R P筋 与混凝土之间 的黏结强度约为钢 筋与混凝土黏结强度的 0 7 9 1 1 1 倍 相 比于高性 能 C 5 0混 凝 土 ， AF R P筋 与普 通 C 5 0混 凝 土 的 黏结 强度高 1 O o AF R P筋与环氧树脂之间的黏结强度 比钢筋与之黏结强度高 5 ， 而 AF RP筋 与水泥浆 之间的黏结强度则是钢筋与之黏结强度 的 2 2 8倍 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4期 薛伟辰 ， 等 ： 芳纶纤维塑料筋与混凝 土之 间的黏结强度 5 4 5 这为 AF RP筋预应力锚具 的研制及其在后张法预 应力混凝土桥梁 中的应用提供了理论依据 ( 3 ) 由式 ( 4 ) 计算 的黏结强度更精确 参考 文献 ： 1 2 3 4 5 金伟 良， 赵 羽习 混凝 土结构 耐久性研究 的回顾 与展望 J 浙 江大学学报 ： 工学 版， 2 0 0 2 ， 3 6 ( 4 ) ： 3 7 1 3 8 0 儿N We i l i a n g， ZHAO Yu x i St a t e - o f - t he - a r t o n d ur a b i l i t y o f c o n c r e t e s t r u c t u r e s J J o u r n a l o f Z h e j i a n g Un i v e r s i t y ： E n g i ne e r i n g S c i e n c e ， 2 0 0 2， 3 6 ( 4 )： 3 7 1 - 3 8 0 ( i n Ch i n e s e ) MI R MI R A N A F R P b r i d g e t O t h e f u t u r e C 第二届全国土 木工程用纤维增强 复合材料 ( F R P ) 应用技术 学术 交流会 北 京 ： 清华大学 出版社 ， 2 0 0 2 ： 1 2 1 7 MI RMI RAN A F RP b r i d g e t o t h e f u t u r e C 2 “Na t io n a l S y mpo s i u m o n Ap pl i e d Te c h ni q u e o f Fi b e r 。Re i n f o r c e d Po l y me t( F RP )i n C i v i l En g i n e e r i n g B e ij i n g： Ts i n g h u a Un i v e r s i t y Pr e s s ， 2 0 0 2： 1 2 - 1 7 ( i n Ch i n e s e ) 潘德强 我国海港工程混凝 土结构 耐久性现 状及对 策E J 华 南港工 ， 2 0 0 3 ( 2 ) ： 3 - 1 3 。 PAN De q i a n g Pr e s e n t s t a t u s a n d c o u n t e r me a s u r e s o f c o n c r e t e s t r u c t u r e d u r a b i l i t y o f ma r i n e wo r k s i n C h i n a J ,1 S o u t h C h i n a Ha r b o ur En g i n e e r i n g， 2 0 0 3( 2 ) ： 3 - 1 3 ( i n Ch i ne s e ) 朱虹 ， 钱洋 工程结 构用 F RP筋 的力 学性能 J - I 建筑科 学与 工程学报 ， 2 0 0 6 ， 2 3 ( 3 ) ： 2 6 3 1 Z HU Ho n g， QI AN Ya n g Me c h a n i c s p e do r ma n c e o f FRP t e n d o ns u s e d i n e n g i n e e r i n g s t r u c t u r e J J o u r n a l o f Ar c h i t e c t u r e a n d C i v i l En g i n e e r i n g， 2 0 0 6， 2 3( 3 )： 2 6 3 1 ( i n Ch i n e s e ) PLEI MANN L G St r e n gt h， mo d u l us o f e l a s t ic i t y， a n d b o n d of d e f o r me d F R P r o d s C l Ad v a n c e d C o mp o s i t e s Ma t e r i a l s i n C i v i l En g i n e e r i n g S t r u c t u r e s I s I ： I s n ， 1 9 9 1 ： 9 9 1 1 0 6 OKE L O R， YUAN R L B o n d s t r e n g t h o f f i b e r r e i n f o r c e d p o l y n e t r e b a r s i n n o r ma J s t r e n g t h c o n c r e t e J J o u r n a l o f C o m p o s i t e s f o r Co n s t r uc t i o n， 2 0 0 5， 9 ( 3 ) l 2 03 21 3 7 张鹏 ， 江世永， 熊哗， 等 芳纶纤维塑料筋混凝土的粘结性能试 验研究 J 四川建筑科学研究 ， 2 0 0 7 ， 3 3 ( 3 ) ： 9 5 9 8 Z HANG Pe n g， J I ANG S h i y o n g， XI ONG Ye， e t a 1 Ex pe r i me n - t a l s t u d y o n b o n d b e h a v i o r o f AF RP r e b a r s i n c o n c r e t e J 3 S i c h ua n Bu i l d i n g S c i e n c e ， 2 0 0 7， 3 3( 3 )： 9 5 - 9 8 ( in Chi n e s e ) 8 J S C E E 5 3 9 1 9 9 5 T e s t me t h o d f o r b o n d s t r e n g t h o f c o n t i n u o u s f i b e r r e i n f o r c i n g ma t e r i a l s b y p u l l o u t t e s t i n g S 9 B E NMOKRANE R， Z HANG B R， CHE NNOUF A Te n s i l e p r o p e r t i e s a nd p u l l o u t b e h a v iou r o f AFRP a n d CFRP r o ds f o r g r o u t e d a n c h o r a p p l i c a t i o n J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g Ma t e r i a l s， 2 0 0 0， 1 4 ( 3) ： 1 5 7 1 7 0 1 O ,l ACHI L L I D E S z ， P I L AKOUT AS K B o n d b e h a v i o r o f f i b e r r e i n f o r c e d p o l y me r b a r s u n d e r d i r e c t p u l l o u t c o n d i t i o n s J J o u r n a l o f Co mp o s i t e s f o r Co n s t r u c t i o n， 2 00 4， 8 ( 2)： 1 7 3 1 8 1 1 1 薛 伟 辰 AF RP筋 的 黏结 性 能研 究 报告 R 上 海 ； 同 济 大 学 ， 2 0 1 0 XUE W e i c h e n S t u d y r e p o r t o n t he b o n d b e ha v i o r o f AFRP r e b a r s i n c o n c r e t e R S h a n g h a i ： T o n g j i Un i v e r s i t y ， 2 0 1 0 ( i n Ch i n e s e ) 1 2 ,l AC I C o mmi t t e e 4 4 0 Gu i d e f o r t h e d e s i g n a n d c o n s t r u c t i o n o f c o n c r e t e s t r u c t u r e r e in f o r c e d wi t h F RP b a r s M D e t r o it ： Ame r i c a n Co n c r e t e I ns t i t u t e ， 2 0 0 3： 2 8 29 1 3 I AI E L L O M A， L E ONE M， P E C C E M B o n d p e r f o r ma n c e s o f F R P r e b a r s r e i n f o r c e d c o n c r e t e J J o u r n a l o f Ma t e r i a l s i n Ci v i l En g i n e e r i n g， 2 0 07 ， 1 9 ( 3) ： 2 0 5 2 1 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m