内嵌筋材加固混凝土梁弯曲性能研究.pdf

2 0 1 1年 第 3期 (总 第 2 5 7期) Nu mb e r 3 i n 2 0 1 1 ( T o t a l No 2 5 7 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 T HEORE TI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 i 0 3 0 1 0 内嵌筋材加固混凝土梁弯曲性能研究 丁亚红 。褚 海全 ( 河南理工大学 土木工程学院 ，河南 焦作 4 5 4 0 0 0 ) 摘要： 探讨了内嵌碳纤维筋和内嵌螺旋肋钢丝加固混凝土构件对比 试验研究， 并分析了不同筋材、 加固量对被加固构件抗弯性能的 影响。结果表明： 两种加固方法均能大幅度提高被加固构件的极限承载力， 改善梁的裂缝开展情况， 但内嵌碳纤维筋加固方法易于发生黏 结破坏 ， 螺旋肋钢丝 的黏结效果较好 ， 且在经济性上 明显优于碳纤维材料 ， 更利 于在工程实际中推广应用 。 关键词 ： 混凝土梁 ；加固 ；碳纤维筋 ( c F R P) ；螺旋肋钢丝 中图分类号： T U5 2 8 0 1 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 1 ) 0 3 0 0 3 1 - 0 4 St udy on f l e xu r al s t r e ng t he ni ng o f R C be ams wi t h ne ar s uac e mount e d s t e el DB V G Ya - h o n g， CHU Ha i q u a n ( S c h o o l o f He n a nP o l y t e c h n i c C i v i l E n g i n e e ri n gUn i v e r s i t y ， J i a o z u o4 5 4 0 0 0 ， Ch i n a ) Abs t r a c t ： Di s c us s e s t h e c o n c r e t e c o n s t r u c t i o n c o mp o n e n t s wh i c h e mb e d de d CFRP a n d e mb e d d e d wi t h s pir a l rib s t e e l f o r s t r e n g t h e ning， a n a l y s i s t h e d i ffe r e n t r e i n f o r c e me n t ma t e ria l a nd r e i n f o r c i n g q u a n t ity t o b e s t r e n g t h e n e d b e a m b e n d i n g Th e r e s ul t s s h o w t h a t t h e t wo me t h o d s c a n i m p r o v e t h e u l t i ma t e b e a r i n g c a p a c i ty o fr e i n f o r c e d c o mp o n e n t s ， t h e s i t umi o n i n d e v e l o p i n g Whi l e， wh e n s pi ml r i b s t e e l h a v e a g o o d b o n d i n g e ffe c t ， e mb e d d e d CFR P i s e a s y t O h a v e t h e c a k i n g t o de s t r o yRe s u l t s s h o w s p i r al r i b s t e e l i s m o r e a d v a nt a g e o us t O c a r bo n ma t e ria l s a n d e n g i n e e rin g 印 一 pl i c a t i o n K e y w o r d s ： c o n c r e t e b e a m ； r e in f o r c e ； c a r b o n fi b e r r e i n f o r c e d p o l y me r ( CF R P) ； s p i r a l r i b s t e e l 0 引言 由于多种原因造成大量工程结构承载能力、 安全性及适用 性不能满足要求， 亟需进行维修加固。 目前 C F R P虽在实际中应 用较多， 但存在成本高、 易发生剥离破坏等缺点。 针对上述情况， 采用螺旋肋钢丝做对比试验研究 ， 对被加固构件应力、 应变和 裂缝开展情况等进行了系统分析， 以期得到更易于推广的加固 材料。 1 研究方法 1 1 材料 性能 试验中所采用的螺旋肋钢丝是河南省向阳预应力钢丝有 限公司提供的低松弛螺旋肋预应力钢丝， 直径为 7 0 0 IT lr f l ， 抗拉 强度为 1 5 7 0 MP a ， 其标记为 ： 预应力钢丝 7 0 0 1 5 7 0 一 WL R H G B T 5 2 2 3 2 0 0 2 。表 1 为试验用螺旋肋钢丝的力学性能指标。 表 1 螺旋肋钢丝的力学性能 本次试验所采用的结构胶黏剂是中国科学院大连化学物 理研究所生产的J G N型环氧树脂类建筑结构胶。 J G N型建筑结 构胶的各项技术指标均满足 G B 5 0 3 6 7 -2 0 0 6 ( 凝土结构加固 技术规范 1 的要求。 试验用钢筋力学性能指标如表2所示。 试验 中选取的混凝土强度等级为 C 3 0 。 收稿 日期：2 0 1 0 1 0 - 0 9 表 2 钢筋的主要力学指标 1 2 试验 梁 的设 计 与制作 7根混凝土梁均设计为矩形截面简支梁 ， 试验梁的宽度 b 设 计为 1 5 0 mm， 高度 h为 3 0 0 h i m， 梁的跨度 L = 2 4 0 0 mm， 计算 跨度 = 2 1 0 0 mlT l ； 梁底部的受拉纵筋选用 2 1 4 ( 3 0 8 mm ， 配筋率 O 7 6 ) ； 架立 筋选 用 2 + 8 ( 1 0 1 mr n 2 ) ； 在梁跨 中处选用 8 1 5 0 ( 3 3 5 ml2 q ) 箍筋 ， 支 座处 选用 8 1 0 0 ( 5 0 3 m m ) 箍筋 进 行抗 剪 ； 下部 受拉纵筋 的净保护 层厚度为 3 0 r n n q ， 架立筋 的净 保护 层厚度为 2 5 l n i n ， 模型梁的尺寸及配筋如 1 所示 。 11 + 8 1 5 b l 1 I 1 1 1 1 1 1 i。 I 如 1 200 。 图 1 试验梁的尺寸及配筋 图( 单位 ： mm) 本试验通过对被加固构件进行强度 、 刚度和抗裂等性 能的 检测， 研究分析各参数对被加固构件抗弯性能的影响。 试验采用电阻应变片测量应变 ， 使用 XL 一 2 0 t 0 1 B 5 数字静态 应变仪进行 自动采集应变数据， 使用位移计测量构件的挠度 ， 裂 31 醛 + 什 苴 什 缝则通过直接观察描绘记录。 试验加载按照GB 5 0 1 5 2 9 2 混凝 土结构试验方法标准 中结构单调加载静力试验的加载方法， 采用分级加载。 2结 果 2 1 承 载能力 分析 表 3 为各试验梁开裂荷载 、 屈服荷载 、 破坏荷载 的实测值 ， 其中屈服荷载值是结合试验梁变形曲线及实测钢筋应变综合 判断确定的。 表 3 试验梁特征荷载 ( 1 ) 开裂荷 载。 从表 中可见 B F系列 ( B F 1 、 B F 2 、 B F 3 ) 加 固梁 分别为内嵌 l 根 、 2根 、 3根非预应力C F R P加固的混凝土梁 ， 开裂荷载提高幅度分别为 2 3 6 5 ， 2 1 3 1 、 2 6 1 3 ； B S系列 ( B S 1 、 B S 2 、 B S 3 ) 加 固梁分别为内嵌 1 根 、 2 根 、 3 根非预应力螺 旋肋钢丝加固的混凝土梁， 开裂荷载提高幅度分别为 1 2 9 7 ， 1 4 。 8 7 、 1 5 9 4 。 由于普通钢筋混凝土梁开 裂荷载较小 ， 此时加 固筋材 的应力及应变均较小 ， 加固筋材对加 固梁开裂荷载影响 较小 ； 而钢筋混凝 土梁开裂荷载受混凝 土强度影响较大 ， 混凝 土强度的不均匀性将会造成试验梁开裂荷载的离散性 ， 因此 ， 采 用 内嵌非预应力 筋材加 固混凝 土梁对被加固梁 的开裂 荷载影 响较小 ， 且规律不明显 ， 提高幅度一般在 2 0 左右。 ( 2 ) 屈服荷载。 从表中可 以看出， B F系列加固梁中钢筋屈服 时的荷载提高幅度分别为 2 7 5 7 、 4 9 2 2 、 5 2 0 1 ； B S系列荷 载提高幅度分别为 5 6 9 、 2 9 4 3 、 3 4 7 8 。 可见加固梁中由于 非预应力筋材的存在 ， 分担了钢筋的部分应力作用 ， 致使加固 梁的钢筋屈服相对延迟。 屈服荷载提高程度随加固量的增加而 有所增加。 当加 固量较小时 ， 提高 幅度较为明显 ， 如 当加固量由 一 根增加为两根时 ， B F系列加固梁提高 了 2 1 6 5 ， B S系列加 固梁提高了2 3 7 4 ； 当加固量较大时， 提高幅度很小， 如当加固 量由两根增加 为三根时 ， B F系列加固梁仅提高 了 2 7 9 ， B S系 列加 固梁提高了 5 3 5 。 可见内嵌非预应力筋材加 固混凝土梁中 加固量对屈服荷载 的影响是有一定范围的。 ( 3 ) 极限荷载 。 从表 中可见， B F系列加固梁的极限荷载提高 幅度分别为 8 2 7 8 、 1 l 3 6 8 、 1 3 6 2 7 ； BS系列提高幅度分别 为 4 5 7 3 、 8 7 5 3 、 1 3 0 9 2 。 由此可见 ， 内嵌非预应力筋材加 固 混凝土梁对极限荷载的影响较为显著， 且提高幅度随加固量的 增加 而增加 ， C F R P最大达到 1 3 6 2 7 ， 而螺旋肋钢丝也可 以达 到 1 3 0 9 2 ， 加固效果 比较理想。 由上述分析可见 ， 与对 比梁相 比， 内嵌 非预应力筋材加 固 混凝土梁对被加 固梁的开裂荷载影响很小 ， 对 屈服荷 载在一定 范围内有一定影响， 而对极限荷载的影响则相当显著。 内嵌非预 应力螺旋肋钢丝加固梁可满足实际工程需求。 2 2变形 能力分析 由试验结果可以看出， 内嵌非预应力加固梁的荷载一 跨中 3 2 位移曲线基本以试验梁开裂荷载 、 钢筋屈服荷载为转折点将曲 线分为三阶段 ： 试验梁开裂前阶段、 开裂至钢筋屈服阶段 、 钢筋 屈服后阶段 ， 各阶段近似为线性变化， 采用内嵌非预应力筋材 加 固的钢筋混凝土梁的荷载一 跨 中位移 曲线与普通钢筋混凝 土 梁基本相 同， 但也有一些不同的特点 。 在变形的第一 阶段 ， 即混凝土开裂前 ， 由于荷载较小 ， 截 面 尚未开 裂 ， 加 固梁表现为弹性 变形 特征 ， 荷载及试验梁变形均 稳定线性增长。 加固梁刚度略大于对 比梁 ， 挠度稍小 ， 在接近开裂 荷载时， 加固梁的变形有加快发展趋势。 在变形的第二阶段， 即 开裂至钢筋屈服， 加固梁与对 比梁相同， 一经开裂， 荷载一 跨中 位移曲线随即转折， 但加固梁转折程度较小， 刚度提高的程度 与加固量有关 ， 当加同量相对较高时提高较多。 在变形的第三阶 段， 即钢筋屈服后， 变形曲线再次转折且程度较大。 普通钢筋混 凝土对 比梁 由于钢筋进入屈服 阶段 ， 其 刚度降低较多 ， 直至试 验梁破坏其荷载提高较少 ， 变形较大。 采用内嵌法加固的试验梁 ， 钢筋屈服后由于筋材的作用， 其荷载一 跨中位移曲线转折相对 较小， 在整个第三阶段其试验荷载在变形增加的同时仍能不断 提高， 特别是在加固量相对较大时， 这种差别更为明显。 可见， 内 嵌非预应力筋材加固混凝土梁对开裂荷载基本没什么影响， 对 屈服荷载有一定 的影响 ， 对极限荷载 的影 响则相当显著 ， 且提 高程度 随加 固量 的增加而增加 ， 说 明加 固梁 中的筋材在混凝土 梁开 裂后 ， 有效地分担了钢筋 的受 力， 从而延缓 了钢筋 的屈服 ， 钢筋屈服后， 筋材承担了全部应力， 加固梁极限承载力明显高 于对 比梁 。 22O 20O 1 80 l 6 0 z l 4 0 1 2 0 薹 m 8 0 6 O 40 2 0 跨中挠度 ( b ) 图 2荷载一 跨中挠度曲线 2 3 跨 中应变分析 ( 1 ) 混凝土应变曲线分析。 为了考察加固梁截面应变规律， 对试验梁跨中截面不同高度处混凝土的应变进行了测量。 混凝 土应变曲线如图3所示， 截面混凝土应变沿高度的变化基本符 合平截面假定， 因此对采用内嵌非预应力筋材加固梁进行分析 时仍可采用平截面假定。 从图中还可以看出， B F梁的受压区高 度低于 B S梁， 因为前者的刚度大于后者。 300 250 200 g 暑 越1 5 0 龌 1 O0 5O 一2 宣 吕 、 姬 应变 ( a ) BP F 2 00 应 变 小 ( b ) BP S 2 图 3跨中截面混凝土应 变 ( 2 ) 荷载一 筋材应变曲线分析。图4为内嵌非预应力筋材加 固混凝土梁荷载一 应变曲线图。 其中图 4 ( a ) 、 ( b ) 分别为内嵌 C F R P 筋 、 螺旋肋钢丝加固梁中荷载一 筋材应变曲线图。 可见 ， 开始加载时 由于荷载较小 ， 截面 尚未开裂 ， 钢筋 、 混 凝土和加固筋材应变均较小 ， 且呈线性增长。 由于在此阶段加 固 筋材的应变较小， 加固梁的开裂荷载与对比梁相比提高不明显 ， 加固量对筋材应变影响不大。 随混凝土开裂， 应变曲线发生第一 次转折， 转折程度随加固量增加而减缓， 混凝土开裂后 ， 由于部 分混凝土退出工作， 加固梁的跨中位移以及混凝土、 钢筋、 加固 筋材应变发生突变 ， 筋材应变曲线斜率增大 ， 也就是说应变增 加速度加大， 在同一荷载作用下， 应变随加固量增加而减小。 随荷 载继续增加， 应变曲线二次转折且转折程度明显大于第一次， 钢筋屈服。 加固试验梁的钢筋 、 加固筋材应变均发生较大变化， 塑性特征较为 明显 ， 与对 比梁相 比， 在该 阶段加 固梁受力性 能 也有所 不同 ： 对 比梁在从上一 阶段 到该阶段 的变化较 为明显 ， 可以很容易 的从荷载跨 中位移 曲线或是钢筋 应变上判断 出钢 筋屈服点， 而加固梁曲线转折较小且平缓。 钢筋屈服后， C F R P筋 和螺旋肋钢丝分别承担了全部荷载， 筋材应变增加速度大幅度 提高， 直至加固梁发生破坏。 图4 ( c ) 是 B S 2与 B F 2系列筋材应变曲线对 比图。 从图 4 中可见， 在同一荷载作用下 ， 混凝土开裂前， 二者应变相差不 大 。 由于 C F R P筋材的弹性模量小于螺旋肋钢丝， 混凝土开裂 后 B F系列的应变小于 B S系列 。 由荷载一 钢筋 、 C F R P筋及钢筋螺旋肋钢丝应变曲线图可 见 混凝土开裂前 外部荷载主要 由钢 筋承担 ， 加固筋材承担很 2 O0 1 80 1 60 l 40 Z 1 2 0 森1 0 0 炬8 0 6 0 40 2 0 0 2 40 220 200 1 80 1 60 z 1 4 0 1 2 0 挺 1 0 0 8 0 6 0 40 2 0 2 20 200 1 80 l 60 1 40 Z 1 20 耀 l o o 8 O 60 40 2 0 20 0 0 40 0 0 60 0 0 8 0 0 0 1 00 0 0 应变 ， ( a ) 6 00 0 8000 1 0000 1 200 0 应 变 ， ( b ) 0 20 0 0 4 0 0 0 60 0 0 80 0 0 l 0 0 0 0 1 2 0 0 0 应 变 肛 ( c ) 图 4跨中荷载一 筋材应变 曲线 小一部分荷载。 混凝土开裂后 ， 加固筋材应变增加速度大于钢筋 ， 加固筋材有效的分担了钢筋的荷载， 进而延缓其屈服。钢筋屈 服后加固筋材 承担全部荷载直至破坏。 2 4 裂缝发展特点及破坏形态 采用非 预应力 筋材加 固的钢筋 混凝土梁 由于受 到筋材 的 影响 ， 其裂缝发展及破坏形态与对 比梁有所不 同。 对比梁R B时按适筋梁进行设计的， 破坏时受拉钢筋屈服， 受 压区边缘混凝土被压碎。 按照加载制度进行加载， 加载到 2 0 5 1 k N 时， 跨中出现第 1条弯曲裂缝 ， 加载至 8 6 4 k N时， 纵筋开始屈 服， 裂缝数量不再增加， 但裂缝宽度和长度增加很快， 不断向梁 顶受压区进行扩展。再增加荷载， 挠度变形迅速增大， 混凝土被 压碎。 梁破坏时最大裂缝宽度 2 6 0 i n l i 1 。 B F系列加固梁开裂时裂缝微小， 宽度约为 O 0 2 mm， 高度 约为 5 c m。 混凝 土开裂后 ， 弯曲段 内新 的裂缝不 断出现 ， 原有裂 缝不断延伸。 继续增加荷载， 弯曲裂缝发展缓慢， 斜裂缝发展迅速。 钢筋屈服 ， 裂缝按一定 问距分布齐全。 再增加荷载 ， B F 2 、 B F 3加 固梁 出现纵 向裂缝 ， 说 明 C F R P筋 开始滑移 ， 最终 B F 1加固梁 3 3 发生适筋梁破坏， B F 2 、 B F 3 加固梁发生滑移剥离破坏。破坏时 的最大裂缝宽度分别为 1 4 5 、 1 3 0 、 1 2 0ra i n 。 B S系列加 固梁的裂缝发展特点与 B F系列加固梁类似。 不 同点在于钢筋屈服后， B S 3 加固梁的斜裂缝急速发展， 最终发生 局部剥离破坏。 梁试件最大裂缝 2 0 0 、 1 0 5 、 1 0 0 li l n l 。 从破坏形态来说， 螺旋肋钢丝锚固性能优于 B F系列 ， 从而 可避免严 重的剥离破坏 。 2 5 安 全性 能及 延性 分析 试验梁的开裂荷载 、 屈服荷载 及屈服状态下的挠度 、 极限荷载 及极 限状态下的挠度 如表 4 所示 。 表 4 试验梁安全性能及延性系数 从表 4中可知 ， 内嵌非预应力螺旋肋钢丝加 固混凝土梁 B S 的 值分别为： 1 4 6 、 1 5 3 、 1 8 l ， 内嵌非预应力 C F R P筋加固 混凝土梁 B F的 值分别为： 1 5 2 、 1 5 1 、 1 6 5 ， 比对比梁 R B的 1 O 6高， 说明内嵌非预应力螺旋肋钢丝、 C F R P筋加固混凝土梁 能够提高被加固梁的安全性能； 从表4中延性系数值可以看出， 对 比梁 R B的延性 系数 为 5 3 0 ， B S系列加 固梁 分别 为 ： 5 8 5 、 4 2 8 、 4 1 2 ， B F系列加固梁分别 为 ： 3 8 9 、 3 6 8 、 3 1 6 ， 可见 ， 所有试 验梁中延性系数均能达到 3 0 0以上， 能够满足延性要求 ； 从上 述数据还可 以看 出， 随加 同量 的增 加 ， 被加 固梁的刚度有所提 上接第 8页 从上述铁锈发展过 程分析可 以知道 ， 在对混凝土保护层开 裂以前的锈裂过程进行分析时 ， 无需考虑填充到裂缝 中的铁锈 ； 而对于表面开裂以后 的锈裂过程进行分析时 ， 就需要针对外裂 裂缝和内裂裂缝 ， 分别考虑填充到裂缝中以及吸附于裂缝表面 的铁锈情况。 本研究修正了先前提出的混凝土锈裂三阶段理论_ l _ ， 对混凝土锈裂过程的研究以及合理的锈裂模型的建立具有指 导作用， 从而提升了实际工程中混凝土结构的使用性能评估和 剩余寿命预测的准确性。 4结 论 本文对人工气候环境下 加速劣化的混凝土试块 进行切 片 研究 ， 观察了混凝土锈胀裂缝中铁锈的分布情况， 由此分析随 裂缝开展铁锈填充的过程 ， 得到了如下结论 ： ( 1 ) 钢筋 混凝土界面处开裂后， 继续产生的铁锈不会立即 填充到裂缝中， 而是先在钢筋与之前形成的铁锈层的界面处累 积， 直到铁锈层开裂， 为铁锈进入混凝土裂缝提供了通道。 之后， 裂缝在相对较短的时间内开展到保护层表面。 对于外裂裂缝 ， 混 凝土保护层表面开裂 以后 ， 外界溶液的侵入加速 了钢筋 的锈蚀 ， 锈蚀产物不断地填入裂缝中， 同时， 溶液将一部分锈蚀产物带 离钢筋表 面 ， 吸附于裂缝 两壁 ； 而对 于 内裂 裂缝 ， 铁锈层 开裂 后， 裂缝中也会有少量的铁锈填充 ， 但填充速度非常缓慢， 并且 不会有吸附于两壁的铁锈出现。 ( 2 ) 混凝土保护层开裂以后锈胀裂缝 中铁锈的分布情况， 3 4 高， 而延性则逐渐降低。 3结 论 ( 1 ) 试验所有加固梁的裂缝发展较稳定、 较充分， 裂缝条数 随加固量的增加而增加， 裂缝间距、 裂缝宽度随加固量的增加 而减小 ， 斜裂缝数量也明显增加 。 ( 2 ) 在克服 C F R P加固存在的诸多问题的前提下 ， 内嵌非 预应力螺旋肋亦能明显提高加固梁的极限承载能力， 提高幅度 最大为 1 3 0 9 2 ， 但对开裂荷载和屈服荷载的影响很小。 ( 3 ) 内嵌非预应力筋材加固混凝土梁由于较易发生黏结破 坏， 加固材料利用率很低； 如对筋材施加预应力， 内嵌预应力筋 材加固混凝土梁或可提高筋材在加固梁承受荷载各个阶段的 强度利用程度， 较充分地利用材料的高强性能， 使筋材材性的 优势可以得到体现。 试验结果表明内嵌螺旋肋钢丝加固混凝土梁可初步达到 提高结构极限承载力， 改善梁的裂缝开展情况及提高梁的抗变 形能力。在此结论基础上， 可开展后续研究预应力螺旋肋 钢丝加固混凝土梁 ， 有望得到更佳效果。 参考文献 ： 1 】 G B 5 0 3 6 7 -2 0 0 6 ， 混凝土结构加固技术规范f s 】 E 京： 中国建筑工业 出版社 ， 2 0 0 6 2 G B 5 0 1 5 2 9 2 ， 混凝土结构试验方法标准【 s E 京： 中国建筑工业出 版社 ， 1 9 9 2 作者简 介 联系地址 联 系电话 丁亚红( 1 9 7 3 一 ) ， 女， 副教授， 博士研究生， 主要从事工程结 构研究。 河南理工大学研究生处( 4 5 4 0 0 0 ) l 3 08 38 4 8 2 61 还与钢筋混凝土构件中钢筋所在位置以及构件所处的环境条 件等因素相关 。 ， 参考文献 f 1 L I U Y， WE Y E R S R E Mo d e l i n g t h e t i m e - t o - c o r r o s i o n c r a c k i n g i n c h l o r i d e c o n t a m i n a t e d r e i n f o r c e d c o n c r e t e s t r u c t u r e s J A C I Ma t e ri a l J 0 u r - n a l ， 1 9 9 8 ， 9 5 ( 6 ) ： 6 7 5 6 8 1 2 郑建军， 周欣竹， L I C h u n q i n g 水利学报， 2 0 0 4 ( 1 2 ) ： 6 2 6 8 的解析解L 刀 3 u C Q， ME L C H E R S R E， Z HE N G J J An al y t i c a l mo d e l f o r c o r r o s i o n i n d u c e d c r a c k wi d t h i n r e i n f o r e e d c o n c r e t e s t r u c t u r e s AC I S t r u c t u r a l J o u r n a l ， 2 0 0 6 ， 1 0 3 ( 4 ) ： 4 7 9 4 8 7 4 B H AR G A V A K， G H OS H A K， MO R I Y， e t a 1 Mo d e l i n g o f t i m e t o c 0 r _ r o s i o n - i n d u c e d c o v e r c r a c k i n g i n r e i n f o r c e d c o n c r e t e s t r u c t u r e s J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r e h ， 2 0 0 4 ( 3 4 ) ： 2 2 0 3 2 2 1 8 5 Z HA O Y X， J I N W L Mo d e l i n g t h e a m o u n t o f s t e e l c o r r o s i o n a t t h e c r a c k i n g o f c o n c r e t e c o v e r 【 J 】 A d v a n c e s i n S t r u c t u r a l E n g i n e e r i n g ， 2 0 0 6 ， 9 ( 5 ) ： 68 7 - - 6 9 6 6 陆春华， 赵羽习， 金伟良 锈蚀钢筋混凝土保护层锈胀开裂时间的预 测模型【 J 建筑结构学报， 2 0 1 0 ， 3 1 ( 2 ) ： 8 5 9 2 7 】AN D R A D E C， A L O N S O C， MO L I N A F J C o v e r c r a c k i n g a s a f u n c t i o n o f b a r c o rr o s i o n ： p a r t l - e x p e r i me n t a l t e s t J Mat e ri al s a n d S t r u c t u r e s 1 9 9 3 ( 2 6 ) ： 4 5 3 4 6 4 作者简介 ： 联 系地 址 ： 联系电话 ： 余江( 1 9 8 9 一 ) ， 女， 硕士研究生。 杭州市西湖区余杭塘路 3 8 8 号 浙江大学建筑工程学院 ( 3 1 0 0 5 8 ) 0 5 7 l 一 8 8 2 0 8 7 2 6