水锁与水敏的区分认识及综合实验设计_王增宝.pdf

ISSN 1006 7167CN 31 1707/TESEACH AND EXPLOATION IN LABOATOY第 42 卷 第 1 期Vol 42 No12023 年 1 月Jan 2023DOI:10 19927/j cnki syyt 2023 01 003水锁与水敏的区分认识及综合实验设计王增宝1a，1b，黄一凡1a，黄维安1a，1b，耿鲁营2，陈安胜2，董林燕3(1 中国石油大学(华东)a 石油工程学院;b 非常规油气开发教育部重点实验室，山东 青岛 266580;2 中国石油化工股份有限公司 胜利油田分公司孤东采油厂，山东 东营 257237;3 中国人民解放军 32752 部队，北京 102200)摘要:设计用于区分认识储层水敏伤害与水锁伤害的综合性实验，通过岩心矿物分析、微观形貌观察、润湿性测定与孔喉分布特征对储层潜在水敏与水锁程度进行评判;开展水锁伤害与水敏伤害岩心流动实验，评价储层伤害程度。综合分析潜在损害因素与实际实验结果，区分水敏与水锁伤害的实际影响权重。结果表明，岩心矿物组分、微观结构形貌、润湿性与孔喉分布特征分析是准确区分认识水敏与水锁的前提;敏感性实验评价得到的水敏伤害比实际高，储层伤害主控因素是水敏的评判结果往往是片面的，真实主控因素更可能为水锁。该综合实验可为石油工程专业相关课程的实验设置提供借鉴。关键词:水敏伤害;水锁伤害;区分认识;实验设计中图分类号:TE 38文献标志码:A文章编号:1006 7167(2023)01 0012 05Distinguishing ecognition between Water Lock and WaterSensitivity and Comprehensive Experimental DesignWANG Zengbao1a，1b，HUANG Yifan1a，HUANG Weian1a，1b，GENG Luying2，CHEN Ansheng2，DONG Linyan3(1a College of Petroleum Engineering;1b Key Laboratory of Unconventional Oil Gas Development，China University of Petroleum(East China)，Qingdao 266580，Shandong，China;2 Gudong Oil Production Plant of Shengli Oil Filed，SINOPEC，Dongying 257237，Shandong，China;3 Unit 32752 of the Chinese People s Liberation Army，Beijing 102200，China)Abstract:A comprehensive experiment is designed to distinguish and recognize reservoir water sensitive damage andwater lock damage The potential water sensitivity and water locking degree of the reservoir are evaluated by coreminerals，microscopic morphology，wettability and pore throat distribution We carry out water lock damage and watersensitive damage experiments to evaluate the degree of reservoir damage Through the comprehensive analysis of potentialdamage factors and actual experimental results，the actual influence weight of water sensitivity and water lock injury aredistinguished The results show that analysis of core mineral composition，microstructure morphology，wettability andpore throat distribution characteristics is the premise of accurately distinguishing and recognizing water sensitivity andwater lock The water-sensitive damage obtained by the sensitivity test is higher than the actual The main controllingfactor of reservoir damage is water sensitivity，which is often one-sided，and the real main controlling factor is morelikely to be water lock This comprehensive experiment can provide reference for the experiment setting of relevantcourses of petroleum engineeringKey words:water sensitive damage;water lock damage;distinguishing recognition;experiment design收稿日期:2022-05-11基金项目:国家自然科学基金项目(51974351);中国石油大学(华东)实践教学改革项目(SJ202042)作者简介:王增宝(1985 )，男，山东安丘人，博士，高级实验师，主要研究方向为提高采收率与储层保护。Tel:[phone];E-mail:zbwang1985163 com第 1 期王增宝，等:水锁与水敏的区分认识及综合实验设计0引言储层压裂改造是油气藏，特别是非常规油气藏开发、增产的重要技术手段，在压裂过程中，压裂液滤液等外来流体会侵入储层，可能造成储层敏感性伤害，影响油气井开发生产1-2。除敏感性伤害外，水锁伤害普遍存在于储层中，特别是对低渗透油气藏的伤害更加严重。虽然水锁伤害严重，相关研究很多3-5，但是却无统一的执行标准与实验方法，研究结果往往是水敏伤害与水锁伤害相互包含。本文设计了测试技术预先分析评判水敏、水锁伤害影响;对比分析气测渗透率转换等价液测渗透率、标准盐水浓度(质量浓度 8%)的 KCl 溶液测试渗透率与水敏伤害测试渗透率，以明确水敏、水锁伤害权重，确定影响的主控因素。1研究背景油田储层水敏与水锁的识别结果直接影响储层保护方案设计，进而影响采收率效果。水敏伤害是由于较低矿化度的注入水进入储层后引起黏土膨胀、分散、运移，使得渗流通道发生变化，导致储层岩石渗透率降低。水锁伤害则是由于外来流体侵入后在多孔介质中滞留，毛管阻力增加，以及贾敏效应，导致储层渗透率降低。通常来说，水锁伤害存在于所有岩心孔喉中，渗透率越低，孔喉越小，水锁将更严重。根据已有研究，由水锁导致的渗透率损害率达到 70%以上，气井产量会降至原来的 1/3 以下6-8。水敏伤害测试是利用标准盐水或地层水测初始渗透率，由于岩心微孔喉液相滞留水锁效应的影响，数值往往偏小，且渗透率越低，差值越明显，这个差值即水锁伤害。另外，水敏测试时，黏土膨胀会导致多孔介质孔喉变小，同时带来更严重的水锁效应。流通通道变小与水锁均会导致渗透率降低，目前的评价方法无法区分哪一种影响占主导因素。由于水敏与水锁的防护机制与实施措施完全不同，无法正确区分认识水敏伤害与水锁伤害，将直接影响储层保护措施与实施效果，甚至起到相反作用，加重储层伤害。针对水敏伤害，通常采取防膨剂抑制黏土矿物膨胀进行储层保护，如添加 KCl、阳离子聚合物等防膨剂9-10。而对于水锁伤害，则通过改变润湿性、降低油水界面张力/气水表面张力等措施进行防护，如添加界面润湿调控剂、低表面张力表面活性剂等11-12。因此，准确认识、区分水敏与水锁对于储层保护至关重要，可以为储层保护方案设计提供理论依据与技术支撑。2实验材料与仪器2.1实验仪器EM-30 Plus+台式扫描电子显微镜，加速电压 20kV，COXEM 公司;D8Advanc X-射线衍射仪，加速电压40 kV，Bruker 公司;ASPE730 恒速压汞仪，压力 0-1000psi，Coretest 公司;HAKE-SPCA 润湿角测定仪，京哈科试验仪器厂;储层保护综合实验装置，实验室自研;JJ-1 电动搅拌机，江苏金坛市中大仪器厂;PH-240(A)电热鼓风干燥箱，上海一恒科学仪器有限公司;AC120 电子天平，梅特勒-托利多仪器公司;超声波振荡器，广东固特超声股份有限公司。实验中使用的其他器材还有玛瑙研钵、烧杯、玻璃棒、量筒等。2.2实验材料双氧水、盐酸、六偏磷酸钠、乙二醇、氯化钾，均为分析纯，国药集团化学试剂有限公司;标准盐水13，去离子水配制 NaCl CaCl2 MgCl26H2O=7 0.6 0.4(质量比)的盐水;实验用岩心(取自鄂南地区宁东致密油储层 2 061.14 m)，制成直径 2.54 cm 的标准岩心。3实验方法3.1岩心矿物测试3 1 1全岩矿物测试取适量碎岩心块，粉碎并用玛瑙研钵研磨至 300目以下，再取适量粉末采用背压法制成测试片;用 X射线衍射仪进行测量，并用“K 值法”计算各非黏土矿物的含量;在悬浮液中提取 10 m 黏土矿物，分别进行自然片、乙二醇饱和片和高温片的 XD 测定。3 1 2黏土矿物测试黏土矿物的测试主要包括样品的分散与提取、制片与饱和处理、XD 测试 3 个步骤:(1)分散与提取。取适量岩心粉末，依次用 30%双氧水去除有机质，稀盐酸去除碳酸盐矿物;然后加去离子水振荡、离心沉淀，反复几次，洗去 Cl;加入六偏磷酸钠溶液，超声彻底分散支撑悬浊液，加去离子水充分搅拌后提取 2 m 黏土颗粒，反复操作至抽提完毕;加稀盐酸絮凝沉淀，离心浓缩。(2)制片与饱和处理。将适量黏土颗粒移入离心管，加去离子水充分搅拌分散，用吸管吸取适量分别滴在载玻片上，自然风干制成自然定向薄膜;把测试后的自然定向片放在装有乙二醇的容器中，加热使乙二醇蒸汽进入膨胀性矿物的层间，制成乙二醇饱和片;把自然片 550 高温加热处理，使某些黏土矿物因失水而层间距离缩小，制成高温加热片。(3)XD 测试。分别对自然条件、乙二醇条件、加热条件预处理过的样品薄片进行 XD 测试。31第 42 卷3.2岩心微观形貌测试人工制取 5 mm 5 mm 大小具有新鲜断面的岩心块，喷金处理制样后，用扫描电子显微镜(SEM)测试岩心微观形貌，从低倍到高倍放大倍数观察样品。3.3润湿角测试将岩心切割成 0.5 cm 左右的岩心片，依次用粗砂纸、细砂纸、金相砂纸打磨端面至光滑平整，置于润湿角测定仪测试平台，滴入一小滴标准盐水后，通过投影法测试流体在岩石表面的润湿角。3.4岩心孔喉分布测试将岩样用热的甲苯-丙酮溶液进行虹吸法清洗后，烘干、称量;将岩样放入岩心管并密封，确保液氮与汞量充足;将岩样高压压汞依次进行低压、高压实验测试储层孔喉分布特征，合并数据并进行数据处理。3.5水锁伤害测试将岩心断面切平，热的甲苯-丙酮溶液清洗原油后烘干，在测量岩心尺寸后用自研的储层保护综合实验装置进行水锁伤害测试，装置示意图如图 1 所示。1-数据采集系统;2-温度控制系统;3-平流泵;4-加热套;5-中间容器;6-氮气瓶;7-压力采集系统;8-六通阀;9-岩心夹持器;10-围压泵;11-换向阀;12-气体流量采集系统;13-液体流量采集系统图 1储层保护综合实验装置示意水锁伤害来源于储层孔喉中的液相流体，通过气测渗透率与液测渗透率对比，可明确水锁伤害。对于气体来说，由于孔隙壁面上气体分子的流速不为零，产生气体滑动效应(Klinkenberg 效应)，从而使得不同压力条件下，同一气体测得的渗透率不同。而不同气体的气测渗透率 Kg与压力的倒数 1/P 的关系曲线(直线)相交于纵坐标于一点，该点的 Kg与不考虑水锁影响的液测渗透率等价，称为等价液测渗透率 K14。因此，可利用等价液测渗透率与实际液测渗透率计算水锁伤害，水锁伤害率Dwl=K!Kw0K!(1)式中:Kw0为液相所对应岩样渗透率，m2;K为等价液测渗透率，m2。气测渗透率Kg=Q0p0gL5A(p21 p22)(2)式中:Kg为气测渗透率，m2;p0为大气压力，MPa;p1为进口压力，MPa;p2为出口压力，MPa;g为气体黏度，mPas;Q0为 p0压力下气体的体积流量，cm3/s;A为岩心截面积，cm2;L 为岩心长度，cm。液测渗透率Kw=QwL10Ap(3)式中:Kw为页测渗透率，m2;Q 为液相流量，cm3/s;w为流体黏度，mPas;L 为岩心长度，cm;A 为岩心截面积，cm2;p 为注入端与出口端压差，MPa。钾离子进入黏土结构的硅氧四面体空间结构并紧密结合不易释放，可有效抑制黏土水化膨胀15。为避免黏土矿物膨胀对液测渗透率带来影响，本实验选用与标准盐水矿化度相同的 KCl 溶液进行测试获得水锁伤害率:用氮气测岩心的气体渗透率，绘制 Kg1/p 关系曲线，计算 K;用 8%KCl 溶液驱替岩心，测定岩心渗透率;根据式(1)计算水锁伤害率。3.6水敏伤害测试同样用储层保护综合实验装置进行水敏伤害测试。将该岩心采用标准盐水驱替，驱替速度与水锁实验流速保持一致，驱替 10 15 倍岩样孔隙体积，停止驱替，保持围压和温度不变，使标准盐水充分与岩石矿物发生反应 12 h 以上，将驱替泵流速调至初始流速，再用标准盐水驱替，测定岩心渗透率 Ki。同样的方法依次进行不同中间测试流体、蒸馏水驱替实验，并测定蒸馏水下的岩样渗透率 Kw13。水敏伤害率Dws=Ki Kw1Ki(4)式中:Kw1为蒸馏水所对应岩样渗透率，m2;Ki为标准盐水所对应的岩样渗透率，m2。4结果与讨论4.1潜在水敏与水锁分析4 1 1岩心矿物分析用不同衍射峰面积差减法得到黏土矿物的相对含量以及间层黏土矿物鉴定结果分析岩心全岩矿物。依41第 1 期王增宝，等:水锁与水敏的区分认识及综合实验设计据 Biscaye 所提出的半定量方法16 对黏土矿物进行鉴别与解释，对比分析自然条件、乙二醇条件、加热条件下等不同制片法得到的 XD 衍射峰面积差，确定不同黏土矿物含量。岩心矿物分析结果如表 1 所示。表 1岩心矿物分析结果%全岩矿物组分含量石英钾长石斜长石方解石铁白云石菱铁矿黏土矿物50612 132 404130923黏土矿物组分含量高岭石绿泥石伊利石伊/蒙间层伊/蒙间层比76080907050由表 1 全岩矿物组分与含量可见，该储层石英组分含量最多，达 50.6%，判定为砂岩储层;黏土矿物组分含量较低，仅为 2.3%。由黏土矿物组分分析可知，黏土矿物主要为高岭石，占比 76.0%，为非膨胀型黏土矿物;具有一定水化膨胀性能的伊/蒙间层矿物含量低，仅占黏土矿物组分的 7.0%。综合来说，储层为砂岩储层，总黏土矿物含量低，且主要为非水化膨胀型黏土矿物，因此，形成水敏伤害的潜在性评价为弱损害。4 1 2岩心微观形貌分析岩心块 SEM 观察结果见图片与能谱分析结果如图 2 所示。其中:图 2(a)为岩心块观察点的全貌图;图 2(b)根据 SEM 矿物形态分析为自生高岭石;图 2(c)根据 SEM 矿物形态分析为自生石英。综合分析岩心块 SEM，储层特征为中砂岩，且自生石英与自生高岭石发育，未发现明显的黏土矿物形貌。因此，潜在水敏伤害弱，与岩心矿物分析结果一致。(a)全貌图(200)(b)自生高岭石(1 000)(c)自生石英(500)图 2岩心块 SEM 图4 1 3润湿性分析将储层孔喉视为毛细管束，按 Laplace 式，毛管力计算为pc=2cos r(5)式中:pc为管中弯液面两侧非湿相与湿相之间的压力差;为互不相溶的两相间的界面张力;为湿相对固体表面的润湿角。界面张力和 cos 越大、孔喉半径越小，毛管力则越大，驱动形成水锁的阻力也越大，造成的水锁伤害更严重。在储层流体物性与孔喉未发生变化情况下，储层岩石表面具有的润湿特性将直接影响水锁伤害程度，水相润湿角越小，亲水性越强，水锁伤害越明显。岩片表面润湿角测量结果如图 3 所示，测量结果表明，岩片表面水相润湿角为 24.5，属于强水湿特性，因此，可能形成潜在的强水锁伤害。4 1 4孔喉分布分析由式(3)可知，储层物性越差，孔喉尺度越小，形成水锁伤害就越严重。因此，正确认识储层孔喉分布图 3岩片表面润湿角测量特征，对于水锁伤害评判至关重要。图 4 为岩样高压压汞实验结果曲线，图 5 为根据高压压汞实验结果进行数据处理与分析得到的岩样孔喉大小分布曲线。由图 5 可知，岩样孔喉主要分布在 3.0 1033.0 102m 范围，分布较为宽泛，其中 60%孔喉尺寸 1 m，孔喉尺度小，属于致密低渗储层。从岩样孔喉特征分析，储层具有很强的潜在水锁伤害。综合岩样矿物组分、微观形貌、润湿性与孔喉分布特征分析，该储层的水敏伤害弱，水锁伤害强。51第 42 卷图 4岩样高压压汞测试曲线图 5储层孔喉大小分布曲线4.2水锁伤害图 6 所示为岩心 Kg1/p 关系图，并进行了线性拟合。由图可知，通过气测渗透率计算得到等价液相渗透率为12.27 103m2。按照2.5 中方法，8%KCl溶液测得岩心渗透率为 2.86 103m2。由式(1)计算得到水锁伤害率为 76.69%。图 6不同气体压力的岩心气测渗透率关系曲线图4.3水敏伤害按照 2.6 中测试岩心水敏伤害的方法，标准盐水与中间流体下岩心渗透率与渗透率变化率测试结果如图 7 所示。由图可知，随着中间流体盐浓度不断降低，岩心渗透率先缓慢下降后迅速下降，临界矿化度为2%。按照式(4)计算水敏伤害率为 55.62%，依据SY/T 5358-2010 评价标准13，属于中等偏强水敏(50%Dws70%)。图 7水敏伤害测试结果4.4水锁与水敏区分认识不同流体条件测得的岩心渗透率及基于等价液测渗透率计算的渗透率伤害率结果见表 2。表 2不同流体条件测得的岩心渗透率测试流体氮气8%KCl8%标准盐水去离子水渗透率 103/m21227286258115渗透率伤害率/%0766978979063由表 2 可见，氮气测得等价液测渗透率与 8%KCl溶液测渗透率之间的差值是由于岩心孔喉中产生水锁伤害导致的;8%标准盐水与 8%KCl 溶液所测渗透率之间的差值，是由标准盐水驱替同等浓度 KCl 溶液后，产生一定水敏或盐敏，以及水敏与盐敏导致部分孔喉尺度减小，又加剧水锁效应导致的;去离子水与 8%标准盐水所测渗透率之间的差值，则是由于水敏与水锁共同作用导致的。相同浓度的标准盐水与 KCl 溶液所测渗透率差别不大，渗透率伤害率仅增加 2.28%，这是由于岩心中总黏土矿物含量少，且主要为非膨胀性黏土矿物，在同等盐浓度不同盐离子组成条件下，产生水敏或盐敏的作用弱，渗透率影响小;8%标准盐水与去离子水所测渗透率之间的差值差别较大，渗透率伤害率增加11.66%，这是由于随着驱替流体矿化度降低，岩心矿物中的伊蒙间层黏土矿物会发生一定的水化膨胀，导致储层孔喉变小，而变小的孔喉会加剧水锁效应的影响，最终表现出宏观层面上的渗透率降低。虽然黏土水化膨胀即导致孔喉变小，渗透率降低，又产生连锁效应，加重水锁伤害，但归根结底是由于水相流体变化引起，其伤害率均应归结于水敏伤害率。因此，该储层岩心由于水锁导致的渗透率伤害率为 76.69%，由 于 水 敏 导 致 的 渗 透 率 伤 害 率 为13.94%。根据渗透率伤害评价标准划分等级，水锁伤害为强伤害(Dwl 70%)，水敏伤害为弱伤害(5%Dws30%)。因此，在该储层保护措施设计时，应当以防控水锁为主，防水敏为辅。(下转第 42 页)61第 42 卷SD 模型J 土木工程与管理学报，2020，37(6):14-202邓朗妮，周峥，叶轩，等 基于建筑信息模型的装配式构件深化设计流程 J 桂林理工大学学报，2021，41(4):797-8033邓朗妮，周峥，叶轩，等 基于 BIM 的装配式叠合梁构件深化设计平台开发与应用 J 建筑科学，2021，37(5):127-1324罗远峰，焦柯 基于 evit 的装配式建筑构件参数化钢筋建模方法研究与应用J 土木建筑工程信息技术，2017，9(4):41-455郭丰涛，张瀑，卫江华，等 装配式建筑标准化设计思考J 建筑结构，2021，51(S1):1088-10916王小平，曾华益，梁洋，等 工业化建筑标准化部品与构件分类及编码技术研究J 混凝土，2021(6):76-797邹灵，扶嘉，吴彦 预制剪力墙板的标准化模数化设计方法与研究 J 建筑结构，2019，49(S2):531-5348管乃彦，郭娟利 基于 evit 的装配式建筑 PC 构件信息模块化检索方 法J 吉 林 大 学 学 报(工 学 版)，2020，50(6):2186-21909傅霆，乔科，汪军 二次开发构建预制 T 梁高精度 BIM 模型研究与应用J 公路交通技术，2021，37(2):65-70 10Wang Y，Zhou M Q，Wu Z K Data-driven modeling for chineseancient architecture JPresence:Teleoperators andVirtualEnvironments，2018，26(4):398-401 11Shim C S，oh G T Data-driven modeling algorithms for cable-stayed bridges consideringmechanicalbehavior JAppliedSciences，2021，11(5):2266 12黄莹，李雷，蒋明轩，等 基于 evit 的铁路构件三维建模方法研究与应用J 铁道科学与工程学报，2021，18(7):1732-1739 13李正农，朱爱民，吴红华，等 基于 evit 的二次开发在脚手架设计中的应用研究J 湖南大学学报(自然科学版)，2018，45(9):65-73 14吝江峰，王海俊，陈蕾蕾 水利工程施工建设期 BIM 技术应用与研究 J 江苏水利，2021(11):46-50 15中国建筑标准研究院 钢筋锚固板应用构造:17G345S 北京:中国计划出版社，2017 16中国建筑标准研究院 混凝土结构施工图平面整体表示方法和构造详图:16G101S 北京:中国计划出版社，檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿2016(上接第 16 页)5结语本实验综合考虑了储层岩性、物性、润湿性以及敏感性等，以潜在损害因素与实际实验结果相结合进行综合评判，准确区分认识水敏与水锁伤害的影响权重，为储层保护措施设计提供理论依据与技术支撑。实验结果表明:岩心矿物组分、微观结构形貌、润湿性与孔喉分布特征分析可以明确储层伤害的潜在因素，是准确区分认识水敏与水锁的前提;常规水敏伤害的评判结果往往包含水锁伤害，评判结果具有一定片面性，需要区分水锁伤害后进行准确评判;根据建立的水敏与水锁 区 分 认 识 实 验 方 法，实 验 岩 心 水 锁 伤 害 为76.69%，水敏伤害为 13.91%，为强水锁弱水敏，与常规实验方法评判得到的水敏结果相反。本实验还可用于石油工程专业相关专业实验教学课程，提高学生对水敏与水锁的认识程度与形成机理。由于本实验涉及的知识面较广，开展本实验时，可采取分模块+多组联合的方式开展实验，每组测试不同实验参数，然后数据共享分析;也可将本实验设置为大创训练项目，结合其他相关专业问题开展系统研究。参考文献(eferences):1王永辉，卢拥军，李永平，等 非常规储层压裂改造技术进展及应用J 石油学报，2012，33(S1):149-1582刘易非，黄海 压裂液滤液对特低渗透储层驱油效率的影响 J 油气地质与采收率，2007(1):94-973梁天博，马实英，魏东亚，等 低渗透油藏水锁机理与助排表面活性剂的优选原则 J 石油学报，2020，41(6):745-7524唐洪明，朱柏宇，王茜，等 致密砂岩气层水锁机理及控制因素研究 J 中国科学:技术科学，2018，48(5):537-5475林光荣，邵创国，徐振锋，等 低渗气藏水锁伤害及解除方法研究 J 石油勘探与开发，2003(6):117-1186杨永利 低渗透油藏水锁伤害机理及解水锁实验研究J 西南石油大学学报(自然科学版)，2013，35(3):137-1417钟新荣，黄雷，王利华 低渗透气藏水锁效应研究进展J 特种油气藏，2008，15(6):12-158周小平，孙雷，陈朝刚 低渗透气藏水锁效应研究 J 特种油气藏，2005(5):52-549焦智奕，师永民，陈佳辉，等 一种阳离子聚合物型粘土稳定剂的制备及评价J 应用化工，2019，48(12):2851-2855 10刘音，常青，于富美，等 压裂液用黏土防膨剂的合成与防膨效果 J 油田化学，2014，31(3):330-333 11耿学礼，吴智文，黄毓祥，等 低渗储层新型防水锁剂的研究及应用 J 断块油气田，2019，26(4):537-540 12胡友林，乌效鸣 煤层气储层水锁损害机理及防水锁剂的研究 J 煤炭学报，2014，39(6):1107-1111 13SY/T 5358-2010，储层敏感性流动实验评价方法S 北京:石油工业出版社，2010 14秦积舜，李爱芬 油层物理学M 东营:石油大学出版社，2001:106-108 15赵福麟 油田化学 M 东营:中国石油大学出版社，2015:4-14 16Biscaye P E Mineralogy and sedimentation of recent deep-sea clayin the Atlantic Ocean and adjacent seas and oceans J GeologicalSociety of American Bulletin，1965，76(7):803-832檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿檿殨殨殨殨欢迎订阅中文核心期刊、科技核心期刊实验室研究与探索 杂志!24