钢纤维增强自应力混凝土冲击功统计分析.pdf

2 0 1 6 年 第 2期 I总 第 3 1 6 期) N u mb e r 2 i n 2 0 1 6( T o t a l No 3 1 6 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 原材料及辅助物料 MAT ERI AL AND ADM I NI CL E d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 6 0 2 0 1 7 钢纤维增强 自应 力混凝土冲击功统计分析 王国超 ， 王伯 昕， 赵建 宇 ， 许晓慧 ( 吉林大学 建设工程学院， 吉林 长春 1 3 0 0 6 1 ) 摘要： 利用摆锤试验机进行了6 7 2 块简支弯曲试件的冲击试验， 获得了普通混凝土、 钢纤维混凝土以及钢纤维 自应力混凝土 试件冲击破坏的吸收功 ， 并根据各 自的耗能值对其抗冲击性能作了比较， 发现体积率为 1 的钢纤维对于自应力混凝土基体的增 强作用强于普通混凝土基体 ； 随着钢纤维体积率的增加 ， 试件吸收功会出现拐点， 极值出现在 2 到 3 之间； 并通过 Ks检验 法和 We i b u l 1 分布理论对试验结果进行了非参数统计推断 ， 得出钢纤维体积率为 0 5 的 自应力混凝土试件冲击功为泊松分布而 其他钢纤维体积率的 自应力混凝土试件冲击功均符合 We i b u l 1 分布。 关键词： 钢纤维；自应力混凝土 ； 冲击功 ； 概率分布 中图分 类号 ： T U5 2 8 5 7 2 文 献标 志码 ：A 文章编 号 ：1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 6) 0 2 0 0 7 0 0 4 S t a t i s t i c a l a n a l y s i s o f i mp a c t e n e r g y o n s t e e l f i b e r r e i n f or c e d s e l fs t r e s s i n g c o n c r e t e WANG Gu o c ha o，WANG Bo x i n，ZHA0 J i a n yu，XU Xi a o hu i ( C o n s t r u c ti o n E n g i n e e ri n g C o l l e g e ， J i l i n Un i v e r s i t y ， C h a n g c h u n 1 3 0 0 6 1 ， C h i n a ) Ab st r a c t： A n u mb e r o f 6 7 2 s p e c i me n s we r e i mp a c t e d i n t h e thr e ep oi n t b e n d i n g s i t u a ti o n wi t h p e n d u l u m ma c h i n e Th e e n e r g y a b s o r b i n g o f c o n c r e t e， s t e e l fib e r r e i n f o r c e d c o nc r e te a n d s t e e l fib e r r e i n f o r c e d s e l fs t r e s s i n g c o n c r e t e t e s t s p e c i me ns we r e o b t a i n e d Co mpa r e d t he i m p a c t c a p a c i t y wi th r e s p e c t i v e e n e r g y c o n s u m p t i o n， i t c o n c l u d e d t h a t t h e e n e r g y a b s o r b i ng of s t e e l fi b e r r e i n f o r c e d s e l f s t r e s s i n g c o n c r e t e t e s t s pe c i me n s wi th s a me fib e r v o l u me c o n t e n t wa s h i g h e r tha n t h a t o f s a me v o l u me c o n t e n t s tee l fib e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e s pe c i me ns Th e e n e r g y c o ns ump ti o n o f s p e c i me n s wo u l d c o me t o a i n fle c t i o n p o i n t a s the v o l u me c o n t e n t r a i s i n g a n d the e x t r e me v a l u e wa s b e t we e n 2 a n d 3 La s tl y t h e r e s u l t s we r e no n pa r a me tr i c i n f e r e n c e by K S a n d W e i b u l l e xa mi n a t i o n a nd a l l the g r o u ps we r e s a t i s f i e d t o We i bu l l d i s t r i b ut i o n e x c e p t f o r t h os e s t e e l fib e r r e i n f o r c e d s e l fs t r e s s i n g c o n c r e t e t e s t s p e c i me ns wi th 0 5f i b e r v o l u me c o n t e nt fit t e d t o Po i s s o n d i s tr i b u t i o n p r o p e rly K e y wo r d s： s t e e l fi b e r ； s e l f s tr e s s i n g c o n c r e t e ； i mp a c t e n e r g y； d i s t r i b u t i o n r e g u l a ri t y 在混凝土中掺入适量纤维会通过纤 维的桥联作用 ， 增 强基体整体性从而提高基体的阻裂能力 ， 增强抗拉强度和 改善材料韧性 。 常用的有聚丙 烯、 聚乙烯 醇等 有机纤 维 和钢 、 玄武岩 、 玻璃等无机纤维。 钢纤维混凝土已经在隧道 衬砌 、 机场跑道 、 水工建筑物和海洋工程等领域取得 广泛 的应用。 钢纤维 自 应力混凝 土相对 比各 种纤维增强混凝 土材 料 ， 由于高强弹性模量的钢纤维会限制水化过程 中的 自应 力混凝土膨胀变形， 从而在基体内产生 2 MP a 左右的自压 应力 ， 使基体微观 结构更 加致密 ， 大幅度提高试件 的开裂 荷载和耗能能力 。 国内大连理工大学 已经研究 了这种材料 的基本力学性 能和变形性能 ， 但 是 ， 对于其抗 冲击性 能却鲜有文献报道 。 工程 中许多构件在承受冲击荷载时处于拉弯状态 ， 因 此研究简支 梁抗 冲击性 能实 际意义。 如果样 本空 间足够 大， 找到纤维体积率和试件在冲击作用下耗能值之间的概 率分布关系将会有效地指导工程设计。 王立成研究发现对 数正态分布和双参数的 We i b u l 1 分布都可以较好地拟合钢 纤维轻骨料 的混凝土的抗 冲击性能概率分布 ， 并 提出了冲 击功和纤维体积率在不同概率水平下 的二次方程 ； 李建 辉对 改性 聚丙烯 、 F o r t a 、 巴奇等粗 合成纤 维 昆 凝土 的抗弯 冲击性能用 We i b u l 1 分布拟合 ； 肖柏 军研究得 出钢 一聚 丙烯混杂纤维增强混凝土在 冲击作用下 的初 裂强度和断 裂强度不完全服从正态分布 。 本研究采用摆锤冲击试验方法 ， 用普通混凝土和钢纤 维混凝土作为参 照组 ， 对不 同纤维体积率的钢纤维 自应力 混凝土试件进行冲击试验， 研究了纤维体积率与冲击功 的 关系， 并推断了各纤维体积率 自应力混凝土试件的冲击功 的概率分布。 1 试 验 概 况 试验所用钢纤维为北京某公司生产 的镀铜 微丝钢纤 收 稿 日期 ： 2 0 1 5 0 3 2 1 基 金项 目： 国家 自然科 学基金 资助项 目( 5 1 1 0 8 2 0 7) ； 吉林省青年科研基金资助项 目( 2 0 1 2 0 1 0 5 7 ) 7 0 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 维( 如图 1所 示 ) ， 其抗 压 强度 为 2 9 0 0 MP a ， 等效 直 径 0 2 mm， 长度为 1 3 mm。 该纤维 已经应用于高铁项 目及特 殊混凝土制品的生产 中， 是活性粉末混凝 土( R P C) 材料 的 主要组分之一。 图 1 镀 铜微 丝钢 纤维 试验材料采用 4 0 级 自应力硫铝酸盐水泥 ； P O 4 2 5 级水泥 ； 公称粒径 5 1 6 mm 的石灰 岩碎石 ； 优质河砂以及 第三代聚羧酸盐混凝土超塑化剂。 以表 1中两种配合比分 别制作普通混凝土 ( c) 和 自应力混凝土 ( S S C ) 基体 。 表 1 基体配合比 k g m 普通混凝土按照 C 3 5的强度等级配合 比配制。 由于 自 应力混凝土的配合比设计是以建立较大 自应力值作为设计 目 标的 ， 是基于基体膨胀性能与拌合物工作性能综合考虑的 取值 ， 所以表 1 中 自 应力硫铝酸盐水泥的单位用量较大。 按上述配合 比各 制作 3块 边长 1 5 0 r l l T l 的立 方体试 件 ， 标准养护 2 8 d ， 在 2 0 0 0 k N微 机伺服压力试验机上测 标准立方 体抗 压强 度 ， 结果 取平 均值 。 基体 为 C和 S S C 时， 立方体抗压强度统计平 均值 分 别为 5 1 6 MP a 和 4 0 4 MP a 。 这是 由于 自应力混凝土在水化过程 中产生 了与 普通混凝土相同的水化氧化铝凝胶( A 1 O 3 H O) 和水化 硅酸 钙凝 胶 ( C S H) 外 ， 还产生 了钙矾石相 晶体 ( A F t ) 。 这种晶体具有膨胀性能 ， 从 而导致 S S C立方体试件在无限 制作用下微 观结 构相对疏 松 ， 即使其 水灰 比较 C类 型小 0 0 2 ， 但立方体抗压强度依然较 c基体立方体抗压强度 下 降 2 7 7 。 试验中试件采用 4 0 m m 4 0 mm1 6 0 m m 的棱柱体 试件进行 冲击试验 ， 共 6 7 2块。 影 响因素为基体类型 和钢 纤维体积率 ( ) 。 试件 编号见表 2 。 C组和 C F组试件主 要作为对照组对 比钢纤维对 冲击 功的增 强作用 ， 因此 ， 试 件个数较钢纤维 自应力混凝土试件少。 表 2 试件分组情况表 微丝钢纤维长度小于试件最小边 长的 1 3 ， 可以保 证 其在水泥浆基体中三维 自由分布。 这样各个方向上基体与 钢纤维之间的界面约束作用会限制 A F t 晶体膨胀， 使得钢 纤维受拉 ， 整个试件内部均会产生 自压应力 。 试件振捣密实 后 2 4 h脱模 ， 在标准养护箱 中养护 2 8 d 后取 出， 晾干3 h 后 采用摆锤进行试验。 试件的吸收功是 由摆锤在最高点 的势 能减去冲击后剩余势能以及轴承之间的摩擦损耗得到的， 该 值可在试验机的电子显示屏中读出。 2试验结果及讨论 各类型试件 的冲切耗能值见表 3 。 表 中 是指 除去 由 于各种偶然因素 造成试 验不规范 的试件后得 到的有效试 件个数 ， 、 、 6 分别代表有效试件在抗冲击时的吸收功的 平均值 、 均方差和变异 系数。 表 3各组试件吸收功统计参数 J 2 1 钢 纤维对基体 冲击功的增强作用 从表 3的数据可 以看出 ， s试件的耗能均值为 3 8 5 4 J 低 于 C试件的4 7 3 9 J 。 这类试件的吸收功主要为断裂面处 石子碎裂和裂缝在砂浆中贯穿所消耗的能量的总和 。 一方 面从水 泥砂浆而言 ， 结合立方体抗压试验 结果 可知 ， s试 件在无限制作用下水泥基膨胀 ， 微观 结构相对疏松 ， 受 到 冲击时裂缝容易扩展延伸贯穿 ， 耗能 能力较 弱 ； 另一方 面 从粗骨料而言 ， s 试件和 C试件的砂率分别为 4 5 和3 2 ， 相 同尺寸的试件内 s试件内含有 的石子体积仅为 C试件 的 6 6 2 ， 而石子 的耗能能力高于砂浆 的。 综合上述 两方 面 ， s试件的耗能能力低于 C试件 。 从图 2可以得知 ， 当冲击作用 在钢纤维增强混凝土试 件上时 ， 试件的冲击功主要 由断裂 面出的粗集料 、 水泥浆 基体断裂耗能以及钢纤维从基体 中拔出时耗能构成。 对 比 C F B试件组与 c试件组 的数 据可 以看 出 ， 冲击 功的平均 值 提高了 8 7 2 7 ， 而均方差 和变 异系数 6分别 降低 了4 9 3 6 和 7 2 7 3 。 这表明钢纤维掺加在基体中后 ， 彼此 交错的纤维骨架有效的增强 了基体 的整体性 ， 并 且断裂 面 处纤维从基体中拔出会通过摩擦力和化 学黏结力 消耗大 量的能量 ， 使得基体的耗能值大幅提高 。 71 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 图2 C试件与 S F F试件断裂面对比图 对 比表 3中 S试件 和 S F B试件 的冲击 功 ， 在 S S C基 体中掺加 1 的钢纤维会使冲击功提高 1 5 2 1 3 ， 这个增强 幅度高于 C F B组试件对于 C组试件 的增强作用 。 这是 由 于在 自应力混凝 土基体中加入钢纤维 ， 除 了上文提到 的两 个方 面原因外 ， 水化产物 A F t 晶体在三维各个方 向的膨胀 作用均受到了钢纤维的约束， 从而在基体内， 尤其是水泥浆 内产生 自压应力 ， 这样使得整个基体变得更加致密 。 水泥浆 在断裂时消耗的能量相 比于 C F B组试件中的就大为增强 。 在 S - S F F组系列 中， 随着 的增大 ， 试件的冲击功平 均值 先增大后减小 ， 在 在 2 0 一 3 0 时达到 了极大 值。 由于钢纤维对 于自应力混凝土的增强作用并非线性增 强 ， 而是彼此之问存在耦合关系。 并且 ， 从表 3的变异系数 6和均方差 可以看 出， 在 s试件组基体 中加入钢纤维可 以有效 的改善基体的整体性 ， 但是随着随 的增加 ， 变异 系数反而增大 。 这 意味着 当纤维体积率大于 1 5 时 ， 纤维 在基体 中开始 出现分布不均匀和结 团现象 ， 纤维团就成 为 了试件 中最大的缺陷 ， 降低 了试件 的抗 冲击性 能。 在 S F E 组试件与 S F F组试件的浇筑振捣过程中， 存在纤维彼此交 错在一起的现象 ， 影响 了纤 维三维 自由分布 。 因此 ， 即使 继续增大， 纤维结 团所造成的缺陷导致试件的抗冲击性 能下降 ， 冲击功必然降低 。 2 2 冲击功的概 率分布 混凝土试件 的各 向异性和材料试验不 可避免 的离散 性导致 冲击功是大量的随机的数据 ， 这符合正态分布的定 义 。 而根据文献f 4 和 7 指出 ， 钢纤维混凝土冲击时开裂 次数 服 从 We i b u l 1分 布 。 本 研 究 将 用 K o l mo g o r o v S m i mo v法( K s检 验法) 和 We i b u l l 检验法推断各组试 件冲击功的分布概率。 2 2 1 KS检验法 针对本次试 验数据 ， 采用非参数 检验 的统计方法 中 K s法推断各组试件冲击功是否符合 的正态分 布 、 指 数 分布 、 均匀分布与泊松分布。 单样本 的 Ks检验 的思 想 是将样本观察值 的分布和设定 的理论分布进行 比较 ， 求出 它们之间的最大偏离并检验这种偏离是否是偶然的。 如果 这种偏离是偶然 的， 则 可以认 为样本的观察结果来 自 所设 定的理论分布总体 。 采用统计软件对各分组 的冲击功分析 计算 ， 结果见表4 。 表中数据是检验统计中的渐进显著性 P 值 。 当 P值大于 O O 5时即可接受原假设 ， 认为该分布符合 相应 的分布 。 7 ， 表 4 概率分布渐进显著性值 从表 4中数据可以看 出， s组试件 的冲击功符合正态 分布 ， S F A组试件组则属于泊松分布。 S F B组试件不属于 这 4种分布 中的任何一种 ， 从 S F C到 S F F组 试件均属 于 正态分布， 这表明钢纤维的体积掺量是影响冲击功概率分 布的一种重要 因素。 对于普通混凝土基体试件 ， C组试件冲击功不是这 4 种分布概率中的任何一种 。 当 为 1 时 ， 概率分布就变 为 了明显的正态分布， 其双侧渐进显著性 P值为 0 9 9 4 ， 可 以求出 C F B组试件冲击功的正态分布函数式为 ： 1 一 ( t - 8 8 7 5 ) F ( ) = J e 一8 8 6 2 1 d t ( 一O 0 t+。 。 ) ( 1 ) 4 2 1 3一 2 2 2 We i b u l l 函数检验法 We i b u l l 函数广泛应用于 可靠 性分析 和寿命检验 中 ， 它是 由瑞典物理学家 Wa l l o d i We i b u l l 提出的一族分布函 数 。 双参数的分布函数表达式为 如式 ( 2 ) 。 式 中 O Z 为形 状 参数 ， 决定 了分布密度函数曲线的基本形状 ， 其通常在 1 ， 7 问取 值 ， 当 为 1时， 该表 达式 是指 数 函数 ， 当 为 3 3 1 3 时 ， 该表达式为标准正态分布函数 。 尺度参数为 ， 它 只影响函数 曲线的大小而不改变形状和相对位 置 。 n 代表研究对象的寿命 ， 在本研究 中为每个试件的冲击功。 1 一p 卜( ( 2 ) 式( 2 ) 变形后得到生存函数 的表达式如式 ( 3 ) ： L N ( 1 一 F N ( e x P 卜( 詈 ) ( 3 ) 式( 3 ) 寿命 函数取两次对数 ， 得到式 ( 4 ) ： l“ ) J = a ln ( ) 一 a ln ( “ ) ( 4 ) 在求解过程中首先将所有 冲击功值按升序排列 ， 然后 用生存函数 的期望 L N 估 计来计算对应生存 函数 的取值 。 L N的求解计算式如式 ( 5 ) ， 其 中 i 为某个试件排序后的秩 序数 ， k 为样本的总数 。 L N=1一 ( 5 ) 将式 ( 5 ) 中等 式 左 边 用 y变 量 替 换 ， 等 式 右 边 的 a l n ( n ) 用 x替代 ， 得到式( 6 ) ： Y= 一 a l n ( U ) ( 6 ) 将各组数据按 照上 文处理 之后得到线性 回归曲线 如 图 3 。 从图中可以看出 S F B组和 c组试件冲击功 回归曲线 的线性较好 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 图 3冲击 功线性 回归 图 计算每组回归参数与相关系数得到表 5 。 从表 中可 以 看出 ， S F B组和 c组 的相关 系数均 大于 0 8 ， 这表 明 X 与 Y之间有着较强 的相关性。 从而可 以判断这两组均其符合 We i b u l 1 分布 。 表 5 We ib u l 1 分布参数的线性回归 由于正态分布是 We i b u l 1 分布的一种特殊形式， 因此， 在表 4中由 K s检验法得到， 除 S F A组试件 冲击功符合 泊松分布之外 ， 其余钢纤 维 自应 力混凝 土 、 普通混凝土 和 钢纤维混凝土试件冲击功均符合 We i b u l 1 分布。 ( 3 ) 钢纤维 自 应力混凝土试件冲击功的概率分布受到 纤维体积率的影 响。 体积率 为 0 5 的试 件组冲击 功符 合 泊松分布 ， 除此之外 1 3 体积率 的试 件组 冲击 功均符 合 We i b u l 1 分布 ； ( 4 ) 普通 混凝 土和钢纤 维混凝 土试件 冲击 功均符 合 We i b u l 1 分布 ， 其 中体积率为 1 的普通混凝土试件冲击功 完全符合正态分布。 参考 文献 ： 1 黄承逵 纤维混凝土结构F M 北京 ： 机械工业出版社， 2 0 0 4 ： 4 2 何化南， 秦杰 ， 黄承逵 限制下钢纤维 自应力混凝土 的长期变 形试验研究 J 水利与建筑工程学报， 2 0 1 0 ， 8 ( 3 ) ： 8 1 2 3 戴建国， 黄承逵 冈 纤维自应力混凝土力学；leS f试验研究 J 建筑材料学报， 2 0 0 1 ， 4 ( 1 ) ： 7 O 一 7 4 m 4 王立成， 王海涛， 刘汉勇 钢纤维轻骨料混凝土抗冲击性能试 验研究与统 计分 析 J 大连 理工大 学学 报， 2 0 1 0 ， 5 0 ( 4 ) ： 5 585 6 3 5 李建辉， 张科强， 邓宗才 粗合成纤维混凝土抗弯冲击强度的 分布规律 J 建筑科学和工程学报， 2 0 0 7 ， 2 4 ( 4 ) ： 5 4 5 9 6 肖柏军， 胡晓波 ， 宁明哲， 等 纤维增强混凝土抗冲击性能试验 结果的统计分析 J 铁道科学与工程学报， 2 0 1 1 ， 1 0 8 ： 1 6 8 1 77 8 陈应波， 卢哲安， 张全林 层布式钢纤维混凝土路面板弯曲疲 劳性能研究 J - I 武汉大学学报 ： 工学版 ， 2 0 0 4 ， 3 7 ( 4 ) ： 4 0 4 _ 4 3 结 论 第一作者 ( I ) 体积率为 1 0 时 ， 钢纤维对普通混凝土抗冲击 性 能提升 了 8 7 2 7 ， 而对 自应力混凝 土抗冲击性 能提升 了 1 5 2 1 3 ； ( 2 ) 钢纤维 自应力混凝土试件在抗弯冲击过程 中的耗 能值 随着钢纤维体积率先增大后减小 ， 极值 出现在2 3 之问； 上接第 6 9页 大。 对于 A S C S H F R C， 若考 虑经济 因素， 单 掺 1 5 AS F 为最佳纤维掺量 ， 若考虑 工程强度 ， 则 I A S F 、 I C S F为 最佳纤维掺量 ； 对于 AS P H F R C和 C S P H F R C， 最佳纤 维掺量为 0 2 P F 、 1 5 A S F 、 0 2 P F 、 1 5 C S F 。 参考文献 ： 1 WA N G J i ， L I C h e n g j i a n g ， F A N X i a o c h u n ， e t a 1 F l e x u r f a ti g u e b e h a v i o r o f l a y e r e d h y b ri d fi b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e J J o u r n a l o f Wu h a n U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ( Ma t e ri a l s S c i e n c e ) ， 2 0 0 7 ， 2 2 ( 3 ) ： 5 6 0 5 6 3 11 2 3 L U Z h e a n ， F AN X i a o c h u n ， C H E N Y i n g b o Me c h a n i c a l p r o p e r ti e s o f l a y e r e d s t e e l fi b e r a n d h y b ri d fi b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e 11 J J o u rna l o f Wu h an U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ( Ma t e ri a l s S c i e n c e ) ， 2 0 0 8 ， 2 3 ( 5 ) ： 7 3 3 7 3 6 3 张海波 混杂纤维混凝土增强、 增韧效应研究 D 广州 ： 广东 工业大学， 2 0 1 1 11 4 -梅 国栋 ， 李继祥 ， 刘肖凡 ， 等0 昆杂纤维混凝土抗弯性能及混杂 效应试验研究 J 混凝土 ， 2 0 1 3 ( 2 ) ： 2 1 2 4 11 5 徐礼华 ， 梅国栋， 黄乐 ， 等 冈一 聚丙烯混杂纤维混凝土轴心受拉 应力 一 应变关系研究I- J 土木工程学报 ， 2 0 1 4 ， 4 7 ( 7 ) ： 3 5 4 5 联 系地址 联 系电话 通讯作 者 联 系电话 王国超 ( 1 9 9 1 一) ， 男 ， 硕士研究生， 研究方向 ： 混凝土 及预应力混凝土结构。 吉林省长春市西民主大街 9 3 8 号 吉林大学建设工程 学院建筑工程系( 1 3 0 0 6 1 ) 1 8 8 441 3 0 6 31 王伯昕( 1 9 8 0 一) ， 男 ， 博士 ， 副教授 ， 研究方向： 混凝土 结构设计理论、 高性能混凝土与智能材料。 】 5 0 4 3 0 6 6 7 5 6 I- 6 -徐礼华 ， 黄乐， 韦翠梅 ， 等 钢 一 聚丙烯混杂纤维混凝土柱抗震 承载力试验研究F J - 建筑结构学报， 2 0 1 4 ， 3 5 ( 8 ) ： 9 5 1 0 3 11 7 韦翠梅 ， 黄乐， 徐礼华 ， 等 冈一聚丙烯混杂纤维混凝土恢复力 模型试验研 究 J 土木 工程学报， 2 0 1 4 ， 4 7 ( 增 刊 2 ) ： 2 2 7 2 3 4 11 8 -夏冬桃 ， 周博儒 ， 刘向坤 ， 等 1 氏掺量三元混杂纤维混凝土轴拉 性能试验 J 华 中科技 大学 学报 ( 自然科 学版 ) ， 2 0 1 3 ， 4 1 ( 1 1 )： 4 14 5 9 夏冬桃， 徐世 煨， 夏厂政 冈 聚丙烯混杂纤维对 H P C深梁受 弯性能的影响 J 哈尔滨工业大学学报， 2 0 1 0 ， 4 2 ( 2 ) ： 3 1 3 31 6 1 0 王璞， 黄真， 周岱， 等 性能研究11 J 振动与冲击， 2 0 1 2 ， 3 1 ( 1 2 ) ： 1 4 1 8 1 1 华渊 ， 连俊英， 周太全 长径比对混杂纤维增强混凝土力学性 能的影响 J 建筑材料学报， 2 0 0 5 ( 1 ) ： 7 l 一 7 6 第一作者 联 系地 址 联系电话 张勇( 1 9 8 0一) ， 男， 博士， 讲师， 从事防护工程结构及 其材料研究。 江苏徐州市鼓楼区西阁街 8 5号( 2 2 1 0 0 0 ) 1 5 3 51 6 8 7 0 9 3 7 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m