双管混凝土轴心受压短柱承载力计算的一种新方法.pdf

第 3 7卷 第 6期 2 0 1 0年 6月 建筑技术开发 Bu i l d i n g Te c hn i q u e De v e l o p m e n t Vo 1 3 7。 No 6 J u n 2 01 0 双 管混凝 土轴心受压短 柱承载 力 计 算的一种 新方法 朱星彬 贾冰 ( 1 宁波职业技 术 学 院 ， 浙 江宁波3 1 5 8 0 0； 2 宁波城 建监理 咨询 有 限公 司， 浙 江宁渡3 1 5 8 0 0 ) 摘要 通过对双管混凝土轴心受压短柱承载力的进一步研究 ， 结合本结构构件受力分析 的实际情况 ， 对双管 混凝 土 在 “ 内钢管” 、 “ 外钢管” 以及“ 内外管之 间的混凝 土” 面积分别 趋近于零 时的受 力情况进行 分析 后 ， 给 出了一 种计算 双管混凝 土轴心受压短柱承 载力 的新方 法 ， 并 推导 出 了相 应 的计 算公 式 ， 使 得其 计算结 果更符 合实 际， 更加合理。 关键词 双 管混凝 土 ； 轴心受压 ； 短柱 ； 承载力 【 中图分 类号 T U 3 9 8 9 文献标志码 B 文章编号 1 0 0 1 - 5 2 3 X( 2 0 1 0 ) 0 6 - 0 0 1 5 - 0 4 A CALCULATI NG CARRYI NG CAPACI TY NEW M ETHoD oF THE AXES PRES S ED ABoUT DoUBLE- TUBE CoNCRETE M EM BER Zh u Xi n g - b i n J i a Bi n g Ab s t r a c t B y d o u b l e t u b e c o n c r e t e s h o n c o l u m n a x i a l c o m p r e s s i v e c a r r y i n g c a p a c i t y o f f u r t h e r s t u d y ， Me c h a n i c a l a n a l y s i s o f t he s t r uc t r u a l me mbe r s wi t h t h e a c t u a l s i t u a t i o n， P a i r d o u bl e t u b e c o nc r e t e a n a l ys i s o f t he s i t ua t i o n b y f o r c e a s t h e a r e a o f“i ns i de s t e e l t ub e o u t e r s t e e l t ub e”a n d“c o nc r e t e b e t we e n t h e i n n e r a n d o ut e r s t e e l t u b e”r e s p e c t i v e a p p r o a c h e s z e r o， Gi v e s a n e w c a l c u l a t i o n me t h o d o f do u b l e t u be c o nc r et e a x i a l c o mp r e s s i v e b e a r i n g c ap a c i t y o f s h o r t c o l u mn， And p us he d o u t o f t h e c o r r e s p o n di n g f o r mu l a， Ma ke s i t s r e s ul t s mo r e r e a l i s t i c， mo r e r e a s o n a b l e Ke y w o r d s 】 d o u b l e t u b e c o n c r e t e ； a x i a l c o m p r e s s i v e ； s h o r t c o l u m n ； c a r r y i n g c a p a c i t y 双 管混凝土结构是指在外钢管 内部 又增 加一个 内钢管 ， 且仅在 内、 外钢管之间浇筑混凝 土， 而 内钢管里面是空 的 ， 不 浇 筑 混 凝 土 的 结 构 形 式 。 其 截 面 如 图 1所 示 。这 种 结 构 形 式介于钢管混凝 土结构 与钢结构 之 问。当 内钢 管直径 逐渐 减小至零 ， 即 A ： = 0时 ， 双 管混凝土结 构就 变成 了钢管 混凝 土结构 。而当 A 逐 渐减 小至零 或不 配置 混凝 土时 ， 双管 混 凝土结构就变成 了钢结构 。由于双管混凝 土受力 性能 及耐 图 1 双管混凝 土截 面示 意 收稿 日期 ： 2 0 1 00 31 5 作者简介 ： 朱星彬( 1 9 6 5 一 ) ， 男 ， 河南省禹州人 ， 毕业于郑州工学 院， 本 科学历， 副教授 ， 现主要从 事结构工程研究及教学工作。 火性能优于 以上两 种结构 形式 ， 因此 ， 它 将成 为混凝 土结构 的发 展 方 向之 一 。 本文主要探讨双管混凝士短柱在轴心 压力作用下 ， 其受 压承载力更合理的计算方法 。 1 目前双 管混凝 土轴心受压短柱承载力计算公式不尽合理 轴心受压构 件有 短柱 和长 柱 之分 ， 其 受 力情 况 明显 不 同。本文仅研究长细 比不大 于 6 ( L D6 ) 短柱 的轴心受 压 承载能力 。 目前 ， 关于双管混凝土短柱在 轴心压力作用下 的 近似计算 公式为 ： N = ( A +Ad ， ) ( 1+ ) ( 1 ) 其中0= A f , ( A ) ； a=1 +1 ( 注 ： A A 分别为外钢 管 、 内钢管 的面 积 ， A 为混凝 土 的面积 分别 为钢 管及 混凝 土的抗压强 度设计值 ， 为 双管混凝土轴心受压构 件的极 限承载力理 论 值， 0为双管混 凝土轴心受压构件 的套箍指标 ， 为双管 混凝土轴 心受压构 件的套箍效果系数 ) 当 0值不是太大时 ， 该公式 的理 论值与模 拟分析的结果 具有很好一致性 。若 0 5 0 1 5时 ， 其误 差一般 在 5 以 1 5 第 6期 朱星彬 ， 等 ： 双管混凝 土轴心 受压短柱承栽力计算的一种新 方法 第 3 7卷 内， 分析结果见表 1 。 表 1公式计算 结果与模拟结果的 比较 方案 A , l m m 2 A a r a m2 A c m m 2 L ， D d k N P k N 1一l 3 3 8 O 9 3 3 4 6 9 8 3 3 9 5 6 0 9 7 2 O1 4 0 5 0 4 O 6 O 1 2 哇 1 O 9 3 3 4 6 1 5 4 3 9 5 6 l _ 2 2 1 9 1 4 5 1 O 4 5 6 O l一3 1 3 9 4 4 6 6 1 9 8 6 7 4 0 o O 0 9 4 2 0 3 1 7 5 0 l 6 9 O 2 1 3 3 8 0 8 2 9 4 8 6 5 1 3 9 5 6 O 9 3 2 0 4 4 0 0 0 4 0 2 0 2 2 4 3 6 1 1 O 6 4 8 2 l 9 4 3 9 8 9 0 7 1 2 1 9 5 7 0 0 5 7 7 0 2 3 3 0 2 8 7 5 4 3 8 7 0 4 4 0 o O 1 O 5 1 9 8 3 4 7 0 3 4 7 0 31 l 3 o 0 6 3 2 1 5 4 5 7 4 o 0 O 1 1 3 1 9 4 1 7 6 0 1 7 o o 注： P k N是构件极限承载力的模拟值 ， u k N是构件极限承载力的 理论计算值， L D是构件的 长细比 = 3 1 0 b l m m = 2 3 1 N ra m 。 l 6 U3 P I ：n T 1 No d e 8 4 I n NS ET S Er l 下面是几个构件的模 拟受力情况 ( 图形 2一图 4 ) 由表 1可知 ， 公式 ， ( 1 ) 的计算结果 与模 拟值很接 近。但 不能说该公式很合适 ， 只能说它在一定 的范 围内比较适用。 如果结合公式( 1 ) 对 图 1 所示的双管混凝 土截面进行 仔 细分析 ， 不难得 出 以下 结论 ： 1 ) 若 内管 直径不 断缩 小 ， A 就 会逐渐趋近于零 ， 当 A = 0时， 双管混凝 土构件就 变成 了钢 管混凝土构件 ， 计算公式 ( 1 ) 也就 变成 了钢管混凝 土轴心 受 压 的承载力计算公式 ， 即： = A ( 1+a p ) 。从这个 角度 分 析 ， 无疑计算公式 1 是合适的。 OD B ： l o b - l l o d b AB AQ US S u md a r d 6 4 - P RI I T t t e s e o 0 72 3 ： 3 2 ： 3 0 2 O O 4 -毒 ： s 兽 + 。 咖 图 2 第 1 1 试件轴力一位 移曲线形状 ， 破坏模态 。 ( 轴力一位移曲线横坐标为施力点 ( s e t 1 ) 位移( U 3 ) ， 纵坐标为固端( s e t 2 ) 反力 ( R F 3 ) ， 下同) - T e mp - - 1 ) 缸N O 伽咖B + o o ) 3 3 9 1 E + o 2 Y N 0 O 0 0 E + O 0 Yh I A X 1 7 O 5 E + 0 6 【 x l O 4 O 0 3 6 0 茸3 2 0 鼍2 8 0 2 4 o I I ， I I I I I 一 _ 一l- 一J一上 一一L I J一一J 一一L一 _ = 1 I ，l I I I I I 一 。 I I ， l I I I I I 一 一一广 一 一 T一 一 r 一一广 一 一 一 1 一一 r 一一 ： I I J I I I I ： 一- I q -一 一 一 + 一 一 一 一 一 一 一 4 一 一 一 一 l ， I f I 1 I I I 。 -_ 一l _ J一一上一一L一一L J一一J一一L一_ = I，I I 1 I I l I 一 一 l ， I I I I I I I 一 一一 I 1 1 一 一 T一 一 r 一一广 一 1一 一 1 一一 r 一一 ： I I l l I l I ： 一 一 一一 一一k 一 一 J 一 一 一 一 L 一 一 一 I I I I I l I 一 ，I l I I I I I I 一， I I I I I I l 1 一 ， I I I I I 1 I l 一 1一r 一1 一 一 t一 一 r 一 一 r 一 1一 一 一一 f 一一 ： I I I I I I I I I ： 一| _ 一J 一 一 一 一 L 一 一L J 一一 J 一一 L 一一 ， I I I I I I I I r I _I I _I I I I I I I l I I_ I I 1 I J I I 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 _ 一 l No d e 8 4 m NS ET S Fr 一 1 图 3 第 21 试件轴力一位移 曲线形状 ， 破坏模态 l 。 。 。 。 饕 s c a k 。 o 】 图 4 第 31 试件轴力一位移 曲线形状 ， 破坏模态 一 z暑 葛 誊z e _ bH v d、 m 盘 J 田 k Z 羞 _l 曲 p 0 lN _【 n JH l r 歪 1 d n 1 王 第 3 7卷 朱星彬 ， 等 ： 双管混凝 土轴心 受压短柱承栽 力计算 的一种新方法 第6期 2 ) 如果其他条件不变 时， 使 A ， 逐渐变小 ， 直至其截 面面 积为零时 ， 公式( 1 ) 就变成了 = A +A 。其意义 是 ： 当 不配置外钢管时 ， 截面极限承载力是 由混凝土 及内钢管 承载 力之和组成。这显然 与实 际受 力情况不符 。因为， 此时 混凝 土包括在内钢管的外 面 ， 可 以有效地提高 内钢 管的刚度及其 稳定性 ， 从而使其综合 承载力 有所提 高 ， 而不仅 仅是 混凝 土 与 内钢管的承载力之 和。因此 ， 当外钢管面积较 小时， 公式 1 计算结果明显偏 小 ， 若 按此设 计构 件 ， 不利 于充分发 挥材料 的 性 能 。 3 ) 若把 内、 外钢管 的直径不断接近 ， 逐渐减少 内、 外钢管 之间混凝 土的面积 ， 直至 A = 0， 此时 ， 双 管混凝 土构件 ， 就变 成了钢结构 构件。或者 ， 内、 外钢管不变 ， 在其 中配置强度很 低且变形能力很大 的混凝土甚至不在其 中配置混凝 土， 即令 A = 0 ， 此时双管混凝 土构件 就变成 了格 构式钢 结构 构件。 无论何种情况 ， 此时构件 的极 限承载力 都应按钢结 构构件来 计算 ， 即 ： N = A 。 。 + A 。 。而如果 按公 式 ( 1 ) 来计 算 ， 就会 出现怪异 曲线 。 计算 出的极限承载力值 也远远超过 实际极 限 承载力 ， 与 N = A , I + 的值 比较有 很大 出入 ， 公式 明显 不合适 。当 A = 0时 ， 其极 限承载力计算分析如下 ： N = A +A ( 1+a 日 ) = A ： A 0 A 1 A 1 A 1 A 1 , A j , A Z A0 A 0 ， A j =A 1 A 1 A A 01 ， A A 1 A 01 A j ： 显然 ， 当 A = 0 ， 即 0 = A 。 。 ( A ) 趋向于无穷大时 ， 上 式极限承载力的计算值也趋 向于无穷大 ， 这 与实际情况N 。 = A。 。 + A 明显不符 。 上述分析表 明 ， 公式 ( 1 ) 只能在 一定 的范 围内适用 ， 即： 在 0 不是太大时 ， 其 计算结果 与实 际情况 比较一致 。 2双管混凝土轴心受压短柱 承载力的计算 分析及其新 的计 算 公 式 通过对 双管混凝土轴压构件受力情 况的分析 ， 得出 以下 几 个 结 论 ： 1 ) 若不配置 内钢 管 ， 即 A = 0时 ， 双 管混凝 土构 件就 变成 了钢管混凝土构件 ， 此时应按 钢管混凝土构 件的承载力 计算公式计算轴压承载力 。即 ： 7、 r = A ( 1 +a ) 。 2 ) 若内 、 外管之 间不 配置混凝 土 ， 即 A ：0时， 应 按钢 结构构件来计算受压承载力 ， 即： = A 。 。 + 。 。 3 ) 若不配置外钢 管 ， 即 4 。 。 =0时 ， 此时构 件 的受压 承 载力应该大于混 凝土及 内钢管承 载力 之 和 ， 即 ： N A 十 。 。 为此 ， 可 以把双管混凝土短柱轴心受压 承载力计算公 式 分成两部分。一部分是 ： 不考虑 内管 ， 即 4 =0时， 构件 的 承载力是如何 计算 。另 一部分 是 ： 当配置 内钢 管时 ， 内钢 管 的承载力 情况。 令N =N l + 2 其中 N 。 为不 配 内钢 管 ， 即 4 =0时 ， 构件 的轴 压 承 载 力 。 =A ( 1+ a O )=A Z +, A Z A l +A J 为配置 内钢管时 ， 构件增加 的承载能力 。 令N =A ( 1+卢) 其中 口为内钢 管轴压 承载力效果 增强系 数。当 A = 0 时 ， 混凝土对构件受压承载力没有贡献 ， 此 时卢= 0 ； 而 当A 。 = 0 ， 混凝 土单独对 内钢管起作用 ， 它提 高了内钢管 的受压 承 载力 ， 因 此 ， 此 时 口0 。 根 据 对大 量数 据 进 行研 究 ， 当 取JB = L n 1 + A ( A 。 +A ) ( A ) 时， 最 终计 算 结果 与 已 知 数据 比较 接近。 因此 ， 双管混凝土短柱的轴压极限承载力理 论公式表达 式 为 ： N = A ( 1+a )+A ( 1十卢) ( 2) 其中0 = A 。 A ； a= 1 + 1 4 -0 , 卢 v 1 + A ( A 。 + A ) A 根据公式 ( 2 ) 计算 的双管混凝土轴压短柱极限承载力理 论值见表 2 。 表 2 双管混凝土轴压公式( 2 ) 的计算结果与模拟结果的比较 方案 A , l m m A ,2 m m A c m m L D N k N P k N l一1 3 3 8 0 9 3 3 4 6 9 8 3 3 9 5 6 0 9 7 2 0 l 3 9 8 0 4 0 6 0 12 4 2 l O 9 3 3 4 6 l 5 4 3 9 5 6 1 2 2 1 9 l 4 3 5 0 4 5 6 0 13 l 3 9 4 4 6 6 l 9 8 6 7 4 0 O O 0 9 4 2 0 3 1 71 O l 6 9 0 2 1 3 3 8 0 8 2 9 48 6 5 l 3 9 5 6 O 9 3 2 0 4 3 9 7 0 4 0 2 0 2 2 4 3 61 l O 6 4 8 2 1 9 4 3 9 8 9 0 7 1 2 1 9 5 7 9 O 5 7 7 0 2 3 3 0 2 8 7 5 4 3 8 7 0 4 4 0 0 O 1 0 5 1 9 8 3 3 9 O 3 4 7 0 3 一l l 3 0 O 6 3 2 1 5 4 57 4 0 0 O 1 1 3 1 9 4 1 6 1 O 1 7 O O 注 】 ： P是构件极限承载力 的模拟值 ， 是构件极 限承载 力的 理论计算值 ， L D是构件 的长细 比 =3 l O N ra m ； =2 3 1 N ra m ； 0=A l A 。 从表 2可以看 出， 公式( 2 ) 的理论计算结果与模拟值很 接 近。为了更进一步说明问题 ， 把公式( 1 ) 、 公式( 2 ) 的计算结果 与材料单独作用时的承载力之和进行 比较。结果见表 3 。 表 3分 析 对 比 l Jv 2 方案 s i m m A B 2 mm A m m2 Nl k N N 2 k N ， v 。 。 l 0 1 0 6 4 8 2 l 9 4 0 2 2 3 0 2 6 8 0 1 1 2 2 1 5 0 0 l O 0 5 0 0 0 0 0 4 0 2 4l O 2 4 6 0 1 4 6 1 4 8 3 2 0 0 0 9 3 3 4 6 9 8 3 O 5 7 3 2 0 0 3 2 7 0 1 6 1 6 4 4 3 0 2 8 7 5 4 3 8 7 0 4 1 O 5 3 4 7 0 3 3 9 0 1 6 8 1 6 5 5 4 3 61 8 2 9 3 8 7 0 4 1 5l 4 3l O 4 0 6 0 1 7 2 1 6 2 6 4 21 O 9 3 3 2 6 2 3 0 2 1 5 4 l 4 0 3 5 5 0 1 8 8 1 61 7 5 O o o 1 1 0 0 l 5 0 0 0 4 4 7 5 2 2 0 3 4 4 0 2 3 3 1 5 4 8 8 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 0 l O 7 l 2 7 8 0 4 7 l O 3 8 4 1 4l 9 l 3 o o 1 l O 0 1 0 0 l 7 4 6 4 6 0 0 8 1 7 0 8 6 6 1 0 9 注 ： l 及 2 分别表 示按公 式 ( 1 ) 及 公式 ( 2) 计 算的极 限承 载 力 ， 。 。 为 内、 外钢管及混凝土单独作用时的极限承载力之和 ； N 及 N 2 N 分别表示公式 ( 1 ) 及 公式 ( 2) 计 算 的承载力 理论增 大倍 数 ； 构件长细 比为 4 ； Q 3 4 5钢管 ； C 5 0混凝 土。 ( 下转 第 3 0页) 1 7 第 6期 任 国秋 ： 建筑 中庭 用玻璃 热性能研究 第 3 7卷 为主。玻璃 材料 的选择与夏热冬暖地 区类似 ， 选择单 片热反 射玻璃 、 L o wE玻璃 、 S o l a r E玻璃 、 单片吸热玻 璃 ， 中空玻 璃选吸热玻 璃、 热 反射玻 璃 、 吸热 的 L o wE玻 璃、 S o l a r E 玻璃做外 片 ， 内片采用透明玻 璃 ， L o wE玻 璃等组成 的中空 玻璃。 南京地 区冬季需要采暖 ， 而南 向全 年的 日照得热 为有 利 日照 ， 即能节省耗 能。所 以 ， 中庭 的南 向选 用透 明玻 璃和 透 明中空玻璃更合适 。在夏热冬冷地 区某 区域 ， 如果夏 季的 日 照耗 能小于冬季 因 日照得热而节省 的能量 ， 应 以冬季保 温为 主 ， 同时尽量利用冬季 的 日照采 暖 ， 玻璃材 料 的选 择与严 寒 地区类似 。除 了要根 据气候 和朝 向来选择 中庭 的玻璃材 料 外 ， 还要采用遮 阳措 施 ， 减 少夏 季的 日照耗能 。另外 要综 合 考虑中庭及其旁边房间的天然采光要求 ， 防止照 明耗 能的增 加。总之 ， 要 根据 具体 的气 候条 件和 中庭 的不 同朝 向 ， 合 理 选择玻璃材料和窗框材料 ， 采取其他有效措施 ， 共 同作用 ， 来 利用或减弱太 阳辐射 ， 增加热阻 ， 从 而达到节能的 目的。 参考文献 1 彭 小 云玻 璃 热 性 能 与 中 庭 节 能 J 工 业 建 筑 ， 2 0 0 4， ( 5)： 2 72 9 2石 民 祥 试 论 建 筑 外 窗 的 夏 季 节 能建 筑 节 能 ， 2 0 0 2， ( 3 6 )： 6 3 7 5 3 杨什超 南力炎热 地区玻璃 幕墙 与门窗的节 能问题 建 筑节能 ， 2 0 0 2 ( 3 6)： 7 59 2 ( 上接第 1 7页) 从 表 3可 以 明显看 出： 随着 A 值 的不断 减少 ， 按公 式 ( 1 ) 计算 出的极 限受压承载力理论值 与材料单 独承载 力 之和 J 7 r 的比值确在不断地增大 。尤其是 ， 当 4 减少到 零时 ， 其 比值为无穷大 ， 即构件 的极 限承 载力为无 穷大 。由 于此时构件变成 了钢结构 ， 其计算结果 明显与实际受力情况 N =A 。 + A 不 符。从 N N。 数 据可 以看 出 ， 当套箍指 标 2时 ， 公式 ( 1 ) 的承载力 计算 值逐 渐偏离 实际 受力情 况。而当外钢 管配 置过 少 ， 0= A 。 。 , A 接 近于零 时 ， 公式 ( 1 ) 的承载 力计 算值 又 明显 小 于实 际 承载 力。 因此 ， 公 式 ( 1 ) 在 0 5 1 5之 间应 用 比较合 适 ， 其 它情 况则 误差 较大。 从表 3还可 以明显看 出： 当混凝 土面积 A 趣近于零时 ， 双管混凝土构件按公 式 ( 2 ) 计算 的承载 力理论 值接 近于 钢 结构受力情况 ， 与受力 分析结果 一致。当不 配置外 钢管时 ， 公式( 2 ) 计算 的承载力理 论值 大于混凝 土及 内钢管 共 同受 力之和 ， 与实 际受力分析结果也是一致的。而当减少 内钢 管 面积直至接近于零时 ， 公式 ( 2 ) 计算 出的构件 承载力基本 接 近于钢管混凝土结构 的承 载力 ， 因此 ， 其 结果也 与受力分 析 一 致 。 上述分析表明 ， 公式 N = A ( 1+d )+A ( 1+ 卢 ) 能 很好地解决 当 A = 0 、 A 。 。 = 0或者 A =0时， 承 载力理 论计算值与实际受力分 析一致性 的问题 。且此 公式 不再受 条 件限制 ， 因此 ， 适用于双管混凝土短柱受压 的任何情 况 ， 其 计算误差均在允许范 围以内。 3对双管混凝土轴心受压构 件承载 力新计算公式的分析 1 ) 当A = 0时， 双管混凝土构件变成了钢结构构件。 公 式( 2 ) 变为 ： | r =( A + A +A , l )+A ( 1+卢 ) = A 。 + A 。 + A L n 1 4 - A ( A 。 ， + A ) ( A ) 30 = A 0 +A 0 显然 ， 其计算结果与构件实际受力分析一致。 2 ) A 。 = 0时， 公式( 2 ) 变 为： N =( A + A J o 。 A , I + A 。 。 )+ A 。 ( 1+ 卢 ) = A j ： A 0 +A v L n ( 1 A A 这与分析的构件实 际承载力应 大于混凝 土及 内钢 管承 载 力 之 和 相 一 致 。 3 ) 当 A =0时 ， 双 管混凝 土构 件变成 了钢 管混凝 土 构件 。此 时 A 。 ( 1+13 )：0 ， 公式 ( 2 ) 就变 成 了钢 管混凝 土 的计算 公式 N =A ( 1+a )， 与分析结 果 一致 。证 明 如 下 ： m A e ( JB ) 2 A L n 1+ A ( A 。 - + A ) ( A ) ： Li m ： A a f y L n 1+A A 。 - ( A ) 而 当 A 。 逐渐趋近于零 时 ， 上式 的极 限值 为 0 。所 以， 此时与钢管混凝土构件的受力分 析一致 。 综上 所述 ， 公式 N =A ( 1+a )+A ( 1+卢 ) 是较 为合理的双管混凝 土轴心受压短柱 承载力计算公式 。这 为 设 计此类构件并 在实 际工 程 中的应 用 提 供 了较 为 合理 依 据 ， 使得 这种 介于 钢 管 混凝 土 结 构及 钢结 构 之 间 的结 构 形式 ， 能够充 分发 挥 两 者 的优 点 ， 即 ： 比钢 管 混 凝 土结 构 具有 更高 的承载 力和 耐火性 能 ； 而 与钢 结 构相 比， 其 用钢 量要 明显减 少 ， 更 加经 济 。因此 ， 随着 国 内外对 这种 结构 形式 的进一 步研 究 ， 双 管 混凝 土结 构 必将 在 工 程 中 发 挥 重要 作用 。 参考 文献 朱星彬 ， 张静 双管混凝土轴心受压 构件承载力 的计算 方法 建筑技 术 开 发 ， 2 0 0 6 ， 3 3 ( 5 ) ， 2 22 4