大跨度混凝土梁桥的合理成桥状态设计方法.pdf

4 0 桥梁建设 2 0 1 0年第 1期 文章 编号 ： 1 0 0 3 4 7 2 2 ( 2 0 1 0 ) 0 1 0 0 4 0 0 5 大跨度 混凝 土梁桥 的合理成桥 状态设计方法 刘 钊 ， 戴 玮 ， 贺志启 ， 吉 林 ， 李准华 ， 赵君黎。 ( 1 东南大学混凝土及预应力混凝土结构教育部重点实验室， 江苏 南京 2 1 0 0 9 6 ； 2 江苏省长江 公路大桥建设指挥部， 江苏 南京 2 1 0 0 0 4 ； 3 中交公路规划设计院有限公司， 北京 1 0 0 0 8 8 ) 摘 要：针对采用节段悬浇施工的大跨度混凝土梁桥普遍存在 的持续下挠 问题 ， 提 出基于荷 载 效应 平衡 的“ 合 理成桥 状 态” 概念 以及 相应 的预应 力 配筋设 计 方法 。通过合 理 的纵 向预 应 力配置 去适度 平衡 多种作 用效 应 ， 使桥 梁处 于合 理 的成桥 状 态 ( 弯 曲状 态、 应 力状 态和 挠 曲状 态) ， 以便 能 够抑制跨 中长期下挠。此外 ， 还提 出控制最大压应力水平和采 用体 内一体外混合配束的设计策略。 结合持续下挠的机理讨论 ， 认为合理成桥状态是一种 能有效抑制桥梁下挠的实用设计方法。 关键 词 ： 混凝 土 梁桥 ； 合 理成桥 状 态 ； 预 应 力 ； 下挠 ； 桥 梁设计 中图分类 号 ：U4 4 2 5 1 文献 标志码 ： A De s i g n M e t h o d f o r Ra t i o n a l Co mp l e t i o n S t a t u s o f Lo ng S p a n PC Gi r d e r Br i d g e s LI UZh a o ，DA1 We i ，HE Z h i q i ，J J Li n ，LJ Z h u n h u a 。 ， ZHAO d u n - l i 。 ( 1 Ke y La b o r a t o r y o f Co n c r e t e a n d P r e s t r e s s e d C o n c r e t e S t r u c t u r e s o f M i n i s t r y o f Ed u c a t i o n， S o u t h e a s t Un i v e r s i t y ，Na n j i n g 2 1 0 0 9 6，Ch i n a ；2 J i a n g s u Pr o v i n c i a l Ya n g t z e Ri v e r Hi g h - wa y Br i d g e Co n s t r u c t i o n Co mma n d i n g De p a r t me n t ，Na n j i n g 2 1 0 0 0 4，Ch i n a ； 3 CCCC Hi g h wa y C o n s u l t a n t s C o ，Lt d ，B e ij i n g 1 0 0 0 8 8，Ch i n a ) Ab s t r a c t ：I n t he l i g ht o f t he s us t a i ne d d e f e c t i o n d e t e r i o r a t i o n c o mm o nl y e x i s t i ng i n t h e l o ng s p a n p r e s t r e s s e d c o n c r e t e ( PC)g i r d e r b r i d g e s c o n s t r u c t e d b y t h e s e g me n t a l c a n t i l e v e r c a s t i n g m e t h odt h e c o nc e p t of t he“ r a t i on a l c o mpl e t i o n s t a t us ”ba s e d on t he l o a d e f f e c t ba l a n c i ng p r i nc i p i e a n d t he c o r r e s p on d i ng de s i g n me t ho d f or a r r a nge me nt o f pr e s t r e s s i ng a r e p r o p os e d By wa y o f t h e r a t i o n a l a r r a n g e me n t o f t h e l o n g i t u d i n a l p r e s t r e s s i n g，t h e d i f f e r e n t a c t i o n s o f v a r i o u s e f f e c t wi l l b e b a l a n c e d t o a n a p p r o p r i a t e d e g r e e a n d t h e b r i d g e s wi l l b e k e p t i n t h e r a t i o n a l c o mp l e t i o n s t a t u s( b e n d i n g s t a t u s ，s t r e s s s t a t u s a n d f l e x u r e s t a t u s )S O t h a t t h e mi d d l e a n d l o n g t e r m d e f l e c t i on o f t h e b r i d ge s c a n b e i nhi bi t e dI n a d di t i o n，t he de s i g n s t r a t e g y o f c o n t r ol l i n g t he ma xi mu m c o m p r e s s i v e s t r e s s l e ve l a nd t he mi x e d a r r a n ge m e nt o f t he i n t e r n a l a nd e x t e r n a l pr e s t r e s s i ng i s a l 一 8 0 p u t f o r wa r d W i t h r e f e r e n c e t o t h e d i s c u s s i o n s o n t h e me c h a n i s m o f t h e s u s t a i n e d d e f l e c t i o n， t h e“ r a t i o n a l c o mp l e t i o n s t a t u s ”c o n c e p t a s p r o v i d e d h e r e wi t h i s j u s t i f i e d a s a p r a c t i c a l d e s i g n me t ho d t ha t c a n e f f e c t i v e l y i nh i bi t t h e s u s t a i ne d de f e c t i on o f t he b r i dg e s Ke y wo r d s ：c o n c r e t e g i r d e r b r i d g e ；r a t i o n a l c o mp l e t i o n s t a t u s ； p r e s t r e s s i n g； d e f l e c t i o n ； b r i dg e de s i gn 收稿 日期：2 O 0 9 1 O 一2 9 基金项目：江苏省交 通科学研究计划项 目( 0 8 Y2 9 ) 作者简 介： 刘钊 ( 1 9 6 4 一) ， 男 ， 教授 ， 博士生导师， 1 9 8 4年毕业于西南交通大学桥梁专业 ， 工学学士 ， 1 9 8 7年毕业 于西南交通 大学桥梁专业 工学硕士 ， 2 0 0 1年毕业 于东 南大学结构工程专业 ， 工学博士( mr 1 i u z h a o s e u e d u c n ) 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 大跨度 混凝 土梁桥 的合理 成桥 状态设计方法 刘钊 ， 戴玮 ， 贺志启 ， 吉林 ， 李准华 ， 赵 君黎 4 1 1 引 言 调 查表 明 ， 采 用 节段 悬 浇 施 工 的混 凝 土梁 桥 的 长期 下挠 问题 比较 普 遍 ， 已成 为 困扰 混 凝 土梁 桥 向 大跨度发展的一个棘手问题 。毋庸置疑 ， 这些下挠 量过大的桥梁在当初的变形检算中也都能满足规范 要求 。当审视我们 目前的桥梁设计过程时 ， 不难发 现， 在拟定构造尺寸和预应力配筋之后 ， 一般设计者 仅满足于根据规范来进行验算 ， 而不 去关注桥梁内 力状态 的合理性 。实际上， 满足规范 的预应力配筋 方案可以有很多种 ， 若从抑制桥梁长期变形的角度 来看 ， 不是每一种配筋设计方案都是合理 的。 林 同梭教授在 2 0世纪 5 O年代提出的预应力荷 载平衡设计方法 ， 其基本点是 ： 预应 力等效 荷 载0 恒载 + k活 载 ( 1 ) 式中 ， k为被平衡活载的比例系数 ， 取 0 1 。 基 于荷 载平衡 的 预应力 设 计 方法 认 为l_ 】 ： 应 该用预应力等效荷载的竖向分量去平衡恒载与部分 活载； 被平衡 的活载 比例 k ， 应根 据实际情 况选 取 ， 而不应根据规范设计荷载组合选取 。 通过荷载 平衡将结构的初始 弹性挠度限制在较小范 围内， 以 抑制收缩徐变的时效变形 ， 同时也可避免复杂的徐 变效应计算 问题 。 预应力竖 向分量在平衡外荷 载之后的残差 ， 会使 刚度偏弱的结 构产生显著的上 拱或下挠 。 若等效荷载 的竖 向分量能够精确平 衡持久荷载， 混凝土 的弹性模量与徐变则不影响结 构的挠度。 林 氏荷载平衡法可直接应用于布置通长预应力 束的梁桥。但是 ， 对于大跨度节段悬臂施工的混凝 土梁桥 ， 有 新 的结 构 特点 ： ( 1 )节段悬臂施工桥梁的顶板悬臂束与底板合 龙束为分段布置 ， 不能提供竖 向分量去直接平衡外 荷载。在很大程度上 ， 是靠 预应力 的偏心弯曲效应 来平衡恒载及其他外荷载产生的弯曲效应 ， 见图 1 。 ( 2 )对 于节 段 悬 臂 施 工 所 形 成 的 桥 梁 ， 不 能 用 初始成桥线形或预应力引起的弹性挠度的大小来控 制长期时效挠度 ， 应 该通过控制成桥时的初始挠 曲 状态来控制后期的徐变挠度 。 ( 3 )在大跨度混凝土梁桥 中， 预应力所需抵消 的外荷载效应 ， 不能仅包括恒载与一定 比例的活载， 还应 该全 面考虑 恒 载 、 活 载 及 其 他 可变 荷 载 的 变 异 性及其影响。 ( 4 )对于大跨 度混凝土梁桥 ， 因采用节段平衡 悬臂 、 跨中合龙的方式施工 ， 沿桥跨纵向的恒载 、 活 载比例大不相同。为此， 应该针对不同的部位 ， 采用 q P qD +q L ( a )通长束 悬臂束 ( b )悬臂束 图 1 通长束 与悬臂 束的等效 荷载 示意 不同的荷载效应平衡 系数。 ( 5 )桥梁的实际预应力损失往往超过规范公式 计算值 ， 且影响因素多、 离散性大 ， 所 以， 不能指望用 有效预应力来“ 精确” 平衡持久荷载的弯曲效应 。 2 预 应力 混凝 土梁 桥 的合理成 桥状 态 根据徐变的性质 ， 受弯构件 的徐变变形总是加 剧初始挠曲的发展 。于是 ， 可以通过控制成桥 弯曲 状态来实现预定的初始曲率状态 ， 进而抑制长期徐 变 下挠 。这 种 以控 制 长期 时效变 形为 目标 的成桥 状 态 ， 称为合理成桥状态 ， 其定义为： 在桥梁竣工时 ， 预 应力在抵消恒载产生 的弯 曲效应之后 ， 使得梁体处 于恰当的轴压和弯曲状态 ， 使之能够平衡定 比例 的活载、 温度作用等产生的弯曲效应， 以抑制桥梁的 长期时效变形 。在合理成桥状 态下 ， 连续 梁 ( 或刚 构) 的弯曲状态、 应力状态和挠曲状态有以下特征 。 ( 1 )对于弯 曲状态 ： 要求梁体根部 区域储备一 定量的正弯矩 ， 用以抵抗活载 ( 包括超载) 、 温度等在 根部截面产生的负弯矩 ； 跨 中部位储备一定量的负 弯矩 ， 用以抵抗在长期运营中因活载、 温度等可变荷 载效应造成的不利影响。现以图 2所示三跨连续梁 桥为例， 在合理成桥状态下预应力平衡恒载效应后 的弯矩分布， 应该与活载及其他 可变荷载的弯曲效 应相反 ， 即： 梁体根部区域 承受正弯矩， 跨中区域承 受负弯矩。 I l r 图 2合理成 桥状态下的弯矩分布 ( 2 )对于应力状态 ： 要求 梁体全截面保持一定 的压应力 ， 且梁体根部截 面上缘压应力要大于下缘 压应力 ， 跨中截面下缘压应力大于上缘压应力 ， 这种 应力状态可以避免在长期运营及最不利荷载下出现 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 4 2 桥梁建设 2 0 1 0年第 1期 拉应力 ( 图 3 ) 。 恒载+ 预应力 恒载+ 预应力 = DD+ op 时效作用 长期应力状态 一 ( a ) I I 截面 时效作用 长期应力状态 丝 塑 活 载 、 环 境 作 用 l l ( b ) I I I I 截 面 图 3 合理成桥状态下的应力分布 ( 3 )对于挠曲状态 ： 要求跨 中区段的初始曲率 向上凸起 ， 使徐变作用下的跨 中变形趋势 向上， 这种 状态在一定程度上可以抑制因活载 、 温度及预应力 损失过 大 引起 的持 续下挠 。 根据合理成桥状态原理 ， 有效预应力引起 的弯 矩与其他荷载下的弯矩平衡关系如下： MP 忌 D MD+ 走 L M L + 尼 T M T+ + 忌 u N M u N( 2 ) 式 中， MP 为有效预应力引起的弯矩 ； MD为恒载弯 矩 ； Ml ， 为活 载弯矩 ； M 为温度 作用 引起 的弯矩 ； M 为其他需要考虑的荷载弯曲效应 ； k 。 、 走 、 尼 分 别为恒载、 活载及温度的荷载效应平衡系数 ； k 为 考虑其他因素时的荷载效应平衡系数 ， 如支座沉降、 连续刚构桥的整体升降温等。 3 基 于合 理成桥 状态 的配 筋设计 方法 3 1 荷载效应平衡系数取值 ( 1 )恒载效应平衡系数 k 。 。在合理成桥状态设 计法中， 恒载效应也存在变异 ( 如来 自梁体超重 、 铺 装超厚) ， 在节段悬臂施工桥梁中， 一期恒载在梁体 根部截面产生很大 的负弯矩， 而在跨 中截面几乎不 产生弯矩 ； 二期恒载对根部截面的弯矩贡献 比一期 恒载小， 但对跨 中截面弯矩影响大。一期恒载与二 期恒载的变异对不 同部位影 响程度不一致 ， 故采用 预应力平衡恒载时 ， 一期恒载与二期恒载需 区别对 待 ， 针对不 同部 位选 取不 同 的平 衡 系数 。 ( 2 )活载效应平衡系数 k 。对于大跨度混凝土 梁桥 ， 普遍认为恒载远大于活载。但是 ， 仔细分析后 可以发现这一认识并不完全正确 。以三跨连续梁为 例， 根部活载弯矩与恒载弯矩相比很小 ， 在大跨度时 有时不足 1 0 9 ， 6 。但在跨中区段活载 比例很大， 在恒 载零弯矩处 ， 梁体只承受活载的作用， 在跨中( 0 2 0 4 ) L范围内， 活载弯矩也接近或大于恒载弯矩( 图 4 ) ； 同时在跨中( O 2 0 5 ) L范围内的活载应力 幅 度 ， 已经达 到或超 过 恒 载与 预 应 力 引起 的梁 体应 力 水平 的一半 ( 图 5 ) 。可见 ， 活载与恒载的效应 比值 沿桥跨分布不均匀 ， 在跨中区段 ， 活载效应较大 ， 而 这一区段的梁体刚度又小于根部， 对活载比较敏感 。 故在预应力设计中， 必须针对不同的部位 ， 选取不同 的活载效应平衡系数。在跨中预应力应该平衡更多 比例 的活 载 。 图 4 中跨范 围的活载与恒载弯矩 比 图 5 中跨 范 围 的活 载 应 力幅 与 梁 体 应 力 比 ( 3 )温度效应平衡系数 k 。温度作用对于大跨 度混凝土梁桥不可忽略， 在梯度温度作用下三跨连 续梁的次弯矩见 图 6 。梯度升温在跨中区段产生的 正弯矩与活载弯矩相近 ， 需用跨 中合龙束 去平衡。 梯度降温产生负弯矩值是梯度升温产生正弯矩值 的 一 半 ， 对梁体根部不利， 需用悬臂束去平衡 。所以， 采用预应力平衡温度荷 载时， 应针对不 同部位选取 不 同 的平衡 系数 。 梯度降温弯矩 一 一一一一一一一一一一一 一 梯度升 温萼矩 图 6 梯度温度作用下三跨连续梁的弯矩分布 ( 4 )荷载效应平衡系数取值 。基 于合理成桥状 态设计思想并结合 以上分析， 对于节段悬臂施工的 大跨度混凝土梁桥 ， 对各控制截面的荷载平衡系数， 建议按表 1取值 。 3 2 预应力筋的定量设计方法 在计算出截面设计 弯矩后 ， 根据表达合理成桥 状态的公式( 2 ) ， 可得到跨中和梁体根部截面的预应 力用量配筋计算公式 。 O 8 6 4 2 0一 一 1 0 0 0 0 一 一 口 日 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 大跨 度混凝 土梁桥 的合 理成 桥状态设 计方法 刘钊 ， 戴玮， 贺志启 ， 吉林 ， 李准华 ， 赵君 黎 4 3 表 1 建议 的荷载效应 平衡 系数 取值 梁体根部悬臂预应力束的用量 ： Nl ( 走 D Ml ， D+是 L Ml - l + T M1 ， TM ) 8 l ( 3 ) 式中， N 为施加于根部截面上的有效预加力 ； M n 、 M M 1 ， 分别为恒载 、 活载、 温度在根部截面产生 的弯矩 ； e 为根部截面预应力偏心距； M 为合龙束 在根部截面产生的次弯矩 。 跨 中合龙预应力束 的用量 ： 2 ( 忌 D M2 ， D+ 愚 L M2 ， l J +忌 T M2 ， T ) e 。( 4 ) 式 中， 叩 为合龙束 的效率系数 ； N 为跨 中截面上 的 有 效预 加轴 力 ； M2 ， 。 、 M2 M2 分 别 为恒 载 、 活 载 、 温度在跨 中截面产生的弯矩 ； e 为跨 中截 面预应力 偏 心距 。 跨 中合龙束在张拉时桥梁已成为超静定结构 ， 因此， 张拉合龙束会产生次弯矩 ， 次弯矩对于梁体根 部截面有利， 但在跨 中截面与其初弯矩方向相反( 图 7 ) ， 即降低 了合龙束 的使用效率 。可通过 引入合龙 束的效率系数 刁加以考虑 ， 对于边跨合龙束为0 9 5 ， 中跨合龙束取值范围是 0 2 5 O 5 。 总弯矩 图 7 跨 中合龙束弯矩效 率示 意 在得到满足合理成桥状态的预应力用量后 ， 再 结合运营阶段控制条件 、 施工 阶段控制条件 与局部 应力的验算 ， 即可完成预应力配筋设计 。 4实例 分析 例 1 某悬臂施工 的三跨连续 刚构桥 ， 其跨 径布置为( 1 5 0 +2 7 0 +1 5 0 )m， 采用单箱单室截面， 顶宽 1 5 m， 底宽 7 IT I 。根部梁高 1 4 8 m， 跨中梁高 5 r n 。梁体采 用 C 5 5混 凝 土 。1 9 9 7年 大桥 建 成 通 车 。 据报道， 2 0 0 3年 l 1 月左幅跨 中下挠达 2 2 2 C IT I ， 右 幅跨中下挠达 2 0 7 c m， 均超过了设计预期l 2 。 计算表明预应力未能平衡所有的恒载效应 ， 长 期徐变变形趋势为下挠 ， 该桥成桥弯矩分布不满足 合理成桥弯曲状态( 图 8 ) ； 关键截面的应力分布 ( 表 2 ) 也 不满足 合理 成桥应 力状 态 。 ( 欠合理成桥弯矩) 图 8 例 1中的实际成桥 弯矩 与合理成桥弯 矩比较 表 2 关 键截 面法向应 力分布 ( 例 1 ) MP a 例 2 某 五跨连续 刚构 桥， 其 跨径 布置 为 ( 1 6 2 5 +3 2 4 5 +1 6 2 5 )r n 。箱梁顶面宽 1 9 6 r n ， 底面宽 1 0 0 m， 薄壁 墩处梁高 1 3 0 m， 跨 中梁 高 4 1 m。梁体采用 C 5 5混凝土 。1 9 9 5年 1 2月大桥 通车 ， 成桥 7 年后即有严重病害。主要病害为： 共发 现箱梁裂缝 6 6 3 8条 ， 包括腹板斜裂缝和竖 向裂缝、 底板下表 面的横 向裂缝等 。各跨跨 中均有 明显下 挠， 与成桥相比， 大桥北岸 次边跨跨 中下挠达 3 0 5 c m， 中跨跨 中下挠达 2 1 2 c m， 南岸次边跨跨中下挠 已达 2 2 6 c mL 3 。 计算得到该 桥的成桥弯矩分布 ( 图 9 ) ， 表 明预 应力仅平衡约 3 4的恒载弯矩 ， 因而不满足合理成 桥弯曲状态 ， 关键截面的应力 分布( 表 3 ) 也不满足 合理成桥应力状态 ， 因此认 为后期持续下挠与成桥 状态欠合理有着很大的相关性。 本例成桥弯矩 ( 欠合理成桥弯矩) 、 、 i t - “ 合理成桥弯矩 。 。 图 9例 2中的实际成桥弯矩与合理成桥弯矩比较 表 3 关键截面法 向应力分布 ( 例 2 ) MP a 5 基 于合 理成 桥状 态的 实用设 计 策略 5 1 通过合 理选 择截 面尺 寸 ， 控 制最 大压 应力水 平 为得到合理成桥状态 ， 如果增加预应力用量会 使根部截面的压应力水平超 限， 这说明其截面尺寸 偏小。同时， 偏小 的截 面尺寸也会增加 布束 困难。 应通 过合 理 的截 面尺 寸 设 计 ， 既 保 证 能得 到合 理 成 桥状态 ， 又能使最大压应力满足规范要求的限制。 5 2 采用体内一体外混合配束设计 考虑到实际预应力损失 总是 大于按规 范计算 值 ， 同时摩阻、 收缩徐变、 松弛等损失也存在着很 大 的不确定性 ， 故建议采用体内一体外混合配束 的 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 4 4 桥梁建设 2 0 1 0年第 1 期 设计方式 ， 用体外束补偿预应力长期损失过大的问 题。对于大跨度桥梁 ， 应优先采用通长布置的体外 束 ， 通过对体外束 的后期张拉来调整 内力 和应力状 态 ， 从而抑制可能产生的持续下挠变形 。 6 混凝 土梁桥持 续 下挠 的机理讨 论 正确认识长期下挠 的机理是解决问题 的关键 。 对于实际桥梁发生持续下挠的原因， 除预应力时效 损失过大外 ， 有以下几点讨论 ： ( 1 )关于徐变 、 收缩对下挠 的影响。目前的徐 变 、 收缩模式要么收敛 ， 要么就是后期发展 十分缓 慢 ， 据此计算得到 的长期 时效挠度也应是收敛或者 缓慢发展的， 这与 目前观测到 的持续下挠现象不吻 合。对此 ， V K i s t e k和 Z P B a a n t 等研究认为 ， 对于悬臂施工的预应力混凝土箱梁 ， 目前普遍对全 截面采用统一的收缩、 徐变模式是不正确的， 并认为 因箱梁顶、 底板厚度差较大而引起 的截面上收缩和 干缩徐 变差 异是桥 梁持续 下挠 的重 要原 因之一 5 。 ( 2 )关于温度交变和活载疲劳下 的残余变形。 考虑环境温度的交变作用， 布置于箱梁顶板中的悬 臂预应力束受温差影响大， 会产生不可恢复的松弛 与残余变形( 图 1 0 ) 。同时 ， 跨中区域的活载应力幅 大且结构刚度较小 ， 活载导致的疲劳残余变形也会 不断累积， 成为跨中塑性下挠的组成部分( 图 1 1 ) 。 l 8 6 0 重1 0 0 0 2 0 “ 图 1 0 预 应力筋与混凝 土的残余 变形 图 l l 温 度 交 变 和 活 载 疲 劳 下 的 残 余 变 形 ( 3 )关于裂缝与下挠之间的相互影响。桥梁开 裂与下挠之间存在 明显的相关性 ， 时效变形的增长 会使某些区域的拉应变超 限( 连续性受到破坏) ， 从 而导致开裂； 同时 ， 裂缝导致的刚度退化和结构内力 重分布也将加剧跨中下挠 。影响桥梁开裂的原因有 来 自设计 、 施工 、 材料等方 面的多种因素， 甚至包括 使用期超载的影响 ， 但是在桥梁后期出现的裂缝 ， 均 可以看成是早期裂缝的显化。 对于采用悬浇施工 的大跨度梁桥 ， 由于挂篮施 工时养护条件差、 加载龄期短 ， 因而混凝土结构的时 效变形与早期损伤 均 比节段预制 拼装 桥梁更为不 利 ， 因此预制拼装技术值得重视与推广。 7结 语 合理成桥状态设计方法 旨在从全桥受力与变形 状态上克服可能引起下挠的多种不确定因素。按照 合理成桥状态进行设计是解决长期下挠问题的必要 条件 ， 但还不是充分条件 。 在大跨度混凝土桥梁设计中， 体 内一体外混合 配束以及节段拼装技术有助于更好地使桥梁达到合 理成桥状态。另一方面， 由于影 响桥梁持续下挠的 因素很多 ， 且有很大的不确定性 ， 所以更应该注重合 理成桥状态设计方法， 以便最大程度地抑制桥梁长 期 下挠 。 参 考 文 献： 1 L i n T YL o a d - B a l a n c i n g Me t h o d f o r De s i g n a n d A n a l y s i s o f Pr e s t r e s s e d C o n c r e t e S t r u c t u r e s I- J - J o u r n a l o f t h e Ame r i c a n C o n c r e t e I n s t i t u t e ， 1 9 6 3 ， ( 6) ：7 l 9 7 4 2 2 杨 志平 ， 朱桂新 ，李卫预应力混 凝土 连续 刚构桥 挠度长期观测 口 公 路 ， 2 0 0 4 ， ( 8 ) ： 2 8 5 2 8 9 ( YANG Z h i - p i n g，ZHU Gu i - x i n ，L I W e i L o n g Te r m Ob s e r v a t i o n o f P e f l e c t i o n o f Pr e s t r e s s e d Co n c r e t e C o n t i n u o u s Ri g i d F r a me B r i d g e s J Hi g h wa y ，2 0 0 4 ， ( 8 ) ：2 8 5 2 8 9 i n Ch i n e s e ) 3 詹建辉 ，陈卉特大跨 度连续 刚构 主梁 下挠及 箱梁 裂缝成 因分 析 J 中外 公 路 ，2 0 0 5 ， ( 1 ) ：5 6 5 8 ( ZHAN J i a n h u i ，CHEN Hu i Ca u s e s o f Cr a c k i n g a n d De f l e c t i on f o r Lo ng Sp a n Co nt i nuo us Ri g i d Fr a me B r i d g e s J J o u r n a l o f C h i n a F o r e i g n Hi g h wa y ， 2 0 0 5，( 1 )：5 6 5 8 i n Ch i n e s e ) 4 李准华 ， 刘 钊大 跨度 预应力 混凝 土梁桥 预应力损 失及敏感性分析I- J 世界桥梁 ， 2 0 0 9 ， ( 1 ) ： 3 6 3 9 ( LI Zh u n - h u a ， L I U Zh a o An a l y s i s o f Pr e s t r e s s i n g Lo s s a n d S e n s i t i v i t y o f L o n g S p a n P r e s t r e s s e d Co n c r e t e B e a m B r i d g e J Wo r l d B r i d g e s ，2 0 0 9 ， ( 1 ) ： 3 6 3 9 i n Ch i n e s e ) E 5 KH s t e k V，B a i a n t Z P ，Z i c h M，e t a 1 B o x Gi r d e r B r i d g e De f l e c t i o n s - W h y i s t h e I n i t i a l Tr e n d De c e p t i v e I- J - I Co n c r e t e I n t e r n a t i o n a l ，2 0 0 6 ，2 8 ( 1 )：5 5 6 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m