不同环境下普通混凝土抗冻试验研究及机理分析.pdf

2 0 1 0 年 第 2期 (总 第2 4 4 期) Nu mb e r 2i n 2 01 0 ( T o t a 1 No 2 4 4) 混 凝 土 Co nc r e t e 理论研究 THEoRETI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 - 3 5 5 0 2 0 1 0 0 2 0 0 7 不同环境卞普通混凝土抗冻试验研究及机理分析 徐 小巍， 金伟良， 赵勃匀。 段 安 ( 浙江大学 结构 工程研究所， 浙江 杭州 3 1 0 O 5 8 ) 摘要： 试验测试 了不同水灰 比普通混凝土在标 准水冻环境 、 浓度 5 的氯化钠溶液环境 以及一 1 0冻融循环 3种不同环境下 的抗冻性 能。 以试件的动弹性模量与质量损失作为抗冻性能的评判标准， 试验结果表明： 降温幅度对混凝土的抗冻性有显著影响， 降温幅度越大， 水 灰比对试件抗冻性影响也越显著； 1 0冻融循环下， 试件的质量损失不明显； 在盐冻环境中， 普通混凝土的动弹性模量与质量损失严重， 试件迅速破坏 。 关键词 ： 冻结最低 温度 ；动弹性模量 ；质量损失 ；水灰 比；结晶压力 ；破坏 机理 中图分类号 ： T U 5 2 8 0 l 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 0 ) 0 2 一 o o 2 i 一 0 4 E x p e r i me n t a l s t u d y a n d me c h a n i s m a n a l y s i s o n f r o s t r e s i s t a n c e o f n o r ma l p e r f o r ma n c e c o n c r e t e u n d e r d i f f e r e n t e n v i r o n me n t s XUXi a o we i ， J 1 N We i l i a n g， ZHAO Vu x i ， DUAN An ( I n s t i t u t e o f S t r u c t u r a l E n g i n e e r i n g ， Z h e j i a n g Un i v e r s i t y， Ha n g z h o u 3 1 0 0 5 8 ， Ch i n a ) A b s t r a c t ： T h e e ff e c t s o f mi n i mu mt e mp e r a t u r e a n d s a lt s o l u t i o n o nf r o s t r e s i s t a n c e p r o p e r t yo f n o r ma l p e rf o r ma n c e c o n c ret e ( NP C) wi t hd i ff e r e n t wa t e r c e me n t r a t i o a r e a n a l y z e d t h r o u g h t h e me a s u rin g o f ma s s l o s s a n d d y n a mi c e l a s t i c mo d u l u s l o s s o f t h e s p e c i me n T h r e e d i ff e r e n t e nv i r o n me n t s a r e c o n s i d e r e di nt h efre e z i n g t h a wi n gt e s t ， the s t a n d a r dp u r ewa t e r e n v i r o nme n t ， t h e5 s o d i u m c h l o r i d e s o l u t i o n e n v i r o nme n t a n dt h e一1 0 f r e e z i n g e n v i r o n me n t T he r e s u l t s s h o w t h a t t h e t e mp e r a t ur e a mp l it ud e h a s a s i g ni fic a n t e ffe c t o n the a n t i fro s t p r o p e r t y Th e d a ma g e i n c r e a s e s a s the t e mp e r a tur e g o e s d o wn a n d i n t h e me a n t i me t he wa t e r c e me n t r a t i o h a s a g r e a t e r i n flu e n c e o n t h e p e r f o r ma n c e o f s p e c i me nDu r i n g t h e一 1 0 fre e z i n g e n v i r o n me n t ， t h e r e i s s c a r c e l y s c a l i n g p h e n o me n o n b u t i n the 5 s o di u m c h l o rid e s o l u t i o n e n v i r o n me n t ， b o t h the d y n a mi c e l a s t i c mo d u l u s a n d ma s s o f t h e s p e c i me n d e c r e a s e r a p i d l y Keywor ds ： mi n i mu m fre e z i n gt e mp e r a tur e； d yn a mi c e l a s t i cmo d u l u s ； ma s s l os s ； wa t e r c e me nt r a t i o； c r y s t a l l i z a t i o npr e s s u r e； dam a g eme c h a n i s m 0 引言 寒冷地 区混凝 土的耐久性 问题主要是冻 融破坏 _ l l ， 我 国北 方 幅员 辽阔 ， 环境差异 明显 ， 混凝土冻融环 境不 同导致 的冻融 破坏 差异显 著 ， 国内外大量 的试 验研究 主要 是针对 混凝 土 的 材料组成对其抗冻性的影响 ， 余红发 ， 等研究了盐湖环境 中膨胀剂、 纤维对高性能混凝土抗冻性的影响 ； 巴恒静l 4 l等参 照 C D F抗冻性能试验方法， 证明活性掺合料及引气剂能够改 善道路混凝土的抗冻性 ； 慕儒_5 _等对盐冻混凝土的抗剥蚀特性 进行了分析； 国外学者在材料层面也进行深入的分析 1 。 但 目 前的室内加速试验研究统一采用降温至一 1 7的方法 ， 没有 考虑降温幅度x ,I - ；, E 凝土抗冻性的影响 ， 同时由于既有试验结 果中试件尺寸及试验方法 q 的差异， 对同种试件在不同环境下 抗冻性能的差异性也缺乏综合的评定， 因此本文在 G B J 8 2 8 5 普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法 中“ 快冻法” 试验 方法的基础上， 调整了试验的最低温度( 一 1 O冻融循环 ) 及 冷冻液环境( 盐冻) ， 采用 3组对比试验， 综合测定了降温幅度 和冷冻环境 对普通混凝 土抗冻性 的影 响 ，并对不 同环境下 的 混凝土破坏机理进行了分析， 部分结论对耐久性区划工作有一 定 的指导意义 。 1 试验介 绍 1 i 混凝土原材料及配合 比 试验所用水泥为浙江杭州钱潮水泥厂生产的 P O 4 2 5级 水泥 ， 砂 子为天然河砂 ， 属 于中砂 ， 石子为产 自獐 山的 5 1 6 m m 连续级配的碎石。 本次试验 中， 抗 冻性试 验与混凝土抗折强度测定采用标 准 试件尺寸 1 0 0m mx l O 0mmx 4 0 0mr n ， 同时制备尺寸 1 5 0i T l r n和 1 0 0 mm立方体试件测试混凝土的劈拉强度和抗压强度。设计 了水灰比( W C) 为 0 3 5 、 0 4 5 、 0 5 5的 3种素 昆凝土( N P C) ， 配 合 比及其 2 8 d力学性能如表 1 所示 ， 混凝土的力学性能试验在 浙江大学材料实验室中的万能试验机上进行 ， 试件浇筑过程中 采用强制型搅拌机搅拌， 机械振动台振动 ， 钢模成型。新拌混凝 土和易性适中， 坍落度在 5 0 9 0 mm， 振动密实后 2 4 h脱模， 水 养护 2 8 d ， 为了准确研究 混凝 土的性能 ， 在试件 浇筑过程 中并 未使用任何外加剂。 1 2试验 方 法 1 2 1 混凝土的抗 冻性试验 混凝 土 的冻融 循环试 验在 浙江 大学 耐久性 实验 室进 行 ， 设备采用江苏东华试验仪器厂生产的混凝土快速冻融试验 收稿 日期 ：2 0 0 9 1 0 _ o 6 基金项目：国家自然科学基金重点项目( 5 0 5 3 8 0 7 0 ) ； 国家自然科学基金对外交流与合作项目( 5 0 8 1 l 1 3 0 2 1 5 ) 21 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 机， 试验按照 GB J 8 2 8 5 普通混凝土长期性能和耐久性能试 验方法 中快冻法进行， 试验分 3组进行 ， 每组 9个试件 ， 具体 分组情况及冻融循环制度见表 2 ， 各组试验过程中的降温速率 相同。 表 1 混凝土配合比及力学性 能 注 ： $ 3 5 、 $ 4 5 、 $ 5 5 分别代表水灰 比 O _3 5 、 O 4 5 、 0 5 5的 3 组试件 ， s 3 5 1 为试件编号 。 每组试件试验前先在 温度为 2 0 - 2 5水中浸泡 4 8 h ， 浸泡 前后分别测得试件的初始质量和动弹性模量， 试验过程中第一 组和第三组试验按照规范要求每 2 5 个循环测取一次动弹性模 量和质量损失， 对于第二组盐冻试验， 冻融环境为浓度为 5 的 氯化钠溶液 ， 考虑到盐冻破坏程度比较剧烈， 测试间隔为 1 5 次 循环。 1 2 2 混凝土质量测试和动弹性模量测试 试验中对于试件损伤的评定采用动弹性模量和质量损失 率两个指标， 试件的动弹性模量测试按照 普通混凝土长期性 能和耐久性能试验方法 ( 以下简称 方法 ) 中共振法测试混凝 土动弹性模量， 使用感量为 0 5 g的电子台秤称量试件的质量， 动弹性模量和质量损失取 3个试件的平均值。 方法 中规定， 当相对动弹性模量下降4 0 或试件质量损失大于 5 时即认定 试件破坏 ， 本次试验也 以此作 为破坏标准 ， 但介于本次试验侧 重于解释破坏机理， 为便于进行比较 ， 故试件达到破坏标准之 后根据需要并不马上退出试验， 继续参与冻融循环。 2 试验结果及机理 分析 2 1 质 量损失 2 1 1 试验结果 第一组标准水冻试验结果如图 1 所示， 对于水灰比较小的 $ 3 5与$ 4 5的试件， 在水冻环境中冻融破坏导致的质量损失并不 明显。 尤其 $ 3 5 试件， 在冻融 1 2 5次循环后， 质量损失仅为 0 2 o 0 经过 2 0 0次冻融循环， 质量损失也不过 0 3 ， 而对于水灰比较 大的试件 $ 5 5 ， 冻融循环导致了明显的质量损失， 冻融 1 2 5次循 环后， 质量损失已经达到 6 3 ， 且质量损失呈现出逐渐加剧的 趋势。其中$ 5 5的3个试件在冻融 2 5次后就已出现明显剥蚀， 浇筑面的粗骨料已经开始外露 ， 到质量损 失达 到 6 时 ， 最外层 粗骨料已经开始剥落， 试件表面疏松。 第二组标准盐冻试验结果如图 2 所示， 对于盐冻环境， 剥蚀 现象非常严重； $ 3 5 在只经历了6 0 次循环后， 试件质量损失就达 到了2 5 。 而水灰比为 0 5 5的 $ 5 5 试件， 表面剥落十分严重， 大 约在2 O 个循环之后， 质量损失已经达到了5 的规定值； 在 6 0个 循环之后 ， 试件尺寸已经发生明显改变， 剥蚀深度达到 8 mr r l 。表 2 2 毒 删 冻融循环 次数 图 1 标准水冻试件相对质量随冻融循环次数的变化 面疏松， 表层骨料和砂浆体之间的黏结性能丧失殆尽。可见对 于水灰 比较大 的混凝土受冻融环境的影 响更大。 冻融循 环次数 图 2 标准盐冻试件相对质量随冻 融循环次数 的变化 第三组一 1 0冻融循环试验结果如图 3 所示， 在一 l O冻融 循环作用下， 3种水灰比试件在试验过程中试件质量呈现出持 续上升的趋势， $ 4 5 试件质量增加最为显著， 在试验过程中， 试件 并无明显的表面剥蚀， 其中 $ 4 5在第 1 2 5 次循环后质量明显下 降是由于其中试件 s 4 5 8 在冻融循环后， 边角处出现大块崩裂。 这种现象可能是由于试件自身就存在缺陷， 在冻融循环过程中， 结晶压力作用导致裂缝扩展贯通， 最后断裂缺角 ； 而该组其他 试件表面几乎完好， 剥蚀过程尚未开始。 2 1 2 质量损失机理分析 ( 1 ) 溶液环境对试件的质量损失的影响 在 3组试验中， 盐冻剥蚀破坏最为严重， 国内外大量试验 证实，冻融质量损失在浓度为3 o 旷 5 的氯化钠溶液环境中最为 严重。从剥落物状态上看， 盐冻状态和水冻状态下混凝土的剥 落物， 均是疏松的沙质状细屑， 粗细骨料颗粒明显， 水冻环境和 盐冻环境下的剥落物形状和组成成分并无明显的区别。所以， 盐冻剥蚀破坏是一个单纯的物理过程。从质量损失程度来看， 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 0 25 50 75 1 00 1 25 冻融循 环次数 图 3 1 O冻融试件相对质量 随冻融循环次数的变化 如表 3所示 ， 盐冻环境试件 的相对质量损 失明显大于标准水冻 环境， 且水灰比越大， 盐冻剥蚀越严重。 表 3 标准水冻试验与盐冻试验试件相对质量 损失对 比 盐冻环境下造成剧烈剥蚀破坏的机理 ， 国外学者提 出过 多 种假设 ， J J Va l e n z a与 G W S c h e r e r t 2 】认为混凝土的盐冻剥蚀 破坏过程是 由于混凝土和冰在降温过程中的不均匀收缩造成 的。盐冻环境的混凝 土 ， 降温过程中冰晶与混凝 土同时收缩 ， 其 中冰的收缩程度大约是混凝土的 5倍 ， 从 而导致混凝土表面形 成拉力， 混凝土表面本身所具有的裂缝在拉力作用下不断扩展， 从而导致表层混凝土剥落。 所以混凝土抗剥蚀能力与其表面强 度有关， 水灰比较小、 强度较高的混凝土抗剥蚀能力较强。不仅 如此， 氯化钠盐溶液冻结而形成的冰晶比水冻结而产生的结晶 具有更高 的强 度5 ， 所以盐冻 环境下结 晶性能 的差 异也是导 致 剧烈剥蚀破坏 的原 因之一 。 根据 F i c k第二定律， 盐冻环境下， 溶液中的氯离子会不断 侵入混凝土内部。 黄世元认为， 混凝土表层氯离子的存在会增 加表面混凝土的饱水度 。试验 中， 为测定混凝土表层氯离 子浓 度与试件剥蚀之间的关系， 取盐冻剥蚀过程中损伤较轻的$ 3 5 组 3个试件 ， 采用 表面磨削机 磨取表层 5 mm粉 末 ， 用 R C T法 测 得其表面氯 离子浓度 ， 如图 4所示 。可以看出 ， 混凝土表层氯离 子浓度 与质量损失之 间表现出明显 的规律性 ， 氯离子含量越高 ， 剥蚀量越大。所以 ， 表 面剥 蚀破坏与氯离子侵入表层混 凝土导 致的饱水度 提高有关 。 ( 2 ) 冻结最低温度对试 件质量损失 的影响 对比图 1 和图 3试验数据 ， 在相同的水环境中， 降温幅度 不同对试件的质量损失率有明显的影响。 在一 1 0冻融循环中， 试件在最初的 1 0 0次循环 中质量一直处 于上升状态 ， 且表面均 无明显的剥蚀现象发生， 说明在试验过程中， 试件的含水率不 断上升 。混凝土 内部原有 的初始微 裂纹在冻融 循环作 用下扩 展、 贯通， 导致混凝土损伤增加、 吸水量增大， 试件的整体含水 率升高， 如图 5所示。造成这种现象的原因可能为， 一 1 0环境 下混凝土内部 的结冰量少于一 1 7时 的结冰量 ， 混凝土表面受结 冰破坏的程度较小 ； 同时 ， 一 1 0冻融循环 的周期为 2 5 2 7 h ， 水 处于结晶状态的时间较短， ? 昆 凝土的冻融剥蚀与低温的持续时 间有关 ， 在一 1 0 冻融循环下可能未达到破坏所需要的冻结时间。 4 3 琶 裢 耄 z 瞧 1 0 0 4 0 3 0 1 0 S35 4 S 356$ 355 图 4 9 3 5试件表面氯离子含量与质量损失关系 2 0 1 - 5 堡 o 如 0 5 芝 皿 嘲 抽 H 1 褪 璐 芝 m 散 需 霞 竖 冻 融 循 环 次 数 图 6标准水冻试 验试件 相对动弹性模量变化 第二组盐冻试验结果如 图 7 所示 ， 盐冻剥蚀破坏过程 中试 件的动弹性模量衰减并未出现很好的规律性 ， 3种水灰比的试 件动弹性模量的衰减速度相仿。其中， 水灰比较小的 $ 3 5试件 的抗冻能力损失最为显著， 而试件 $ 5 5的抗冻性较水冻环境相 誊 融 需 霞 冻融循 环次 数 图 7盐冻环境 混凝 土的相对 动弹性模量变化 2 3 O O 0 0 9 9 _軎 靛 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 比却没有发生较大的变化。 第三组一 1 0冻融循环试验结果如图 8 所示， 对比标准水冻 环境下的试件动弹性模量， $ 5 5试件抗冻性有明显提高。 芝 删 教 幅 莨 0 25 0 ， 5 l U U l 2 5 冻融循环 次数 图 8 1 0冻融循环下混凝土的相对动弹性模量变化 2 2 2 机理分析 ( 1 ) 水冻环境下动弹性模量的损失 根据第一组和第三组试验数据比较， 水冻环境下混凝土的 抗冻性规律明显， 水灰比越小， 抗冻性越强。以动弹性模量作为 损伤指标， 以抗冻耐久性指数 D F = r d 3 0 0作为混凝土的抗冻性指 标， 其中， n为试件相对动弹性模量降低到 6 0 1t 经历的循环次 数。 根据第一 、 第三组试验数据 ， 对水灰比与耐久性指数进行线 性拟合 ， 如图 9 、 1 0所示 。 船 窿 水 灰 比 图 9 标准水冻环境 下水灰比与耐久性指数关系 水灰 比 图 1 0 1 0冻融循环水灰比与耐 久性指数关系 可以看出， 在标准水冻环境中， 混凝土的耐久性指数随水 灰比变化明显； 而一 1 O冻融试验中， 耐久性指数随水灰比变化 要小。说明， 降温程度越大， 水灰 比对混凝土抗冻性的影响就 大。混凝土动弹性模量的降低是由于其内部水分冻结所产生的 结晶压力和静水压力造成的。静水压力是水冻结后体积膨胀导 致过量水分迁移而产生的压力， 与混凝土内部孔隙间距 、 整体 渗透性等因素有关。对于非引气普通混凝土， 静水压力不可忽 视。结晶压力是晶体作用于孔壁的压力， 如图 1 1 所示。 假设混凝土内部毛细孔为理想圆柱形孔隙， 则结晶压 计算公式【 为： 尸 A y ( 蝠_ 越 ) = L_ _ ( 1 ) 2 4 L j _ _ l j ( a ) ( b ) 图 1 1 理想 圆柱形孔隙中的结 晶压作用模 型 式中 ： P _结晶压力 ； K 与娼柱状晶体的侧面 B与柱端 E两处的曲率； 一 晶体与孔壁之问的液膜厚度 ； ， 一孑 L 径。 由式( 1 ) ， 混凝土在冻融循环过程中毛细孔隙的结晶压力 与孔隙的半径成反比， 孔隙越小 ， 结晶压力越大。如图 1 1 ( b ) 所 示， 结晶压力 P A 直接作用于孔壁上， 使孔壁内产生环向拉应力 。，根据弹性力学原理， 一 。由物理化学的基本理论， 在小 孔环境中， 液体的冰点与液面的曲率有明显的相关性， 曲率越 大， 冰点越低 ， 由吉布斯一 汤姆森公式可以表示为： z T： ? ：z 一 一 ( 2) “ ( ) 式中： s 广融化单位体积冰所需要的熵； r表面张力 ， 即表面能 ； r曲率 ； -一正常溶液冰点， 其他符号同前。 由式( 2 ) 可 以计算得 出， 当 A T = T In - 7 - 1 0时 ， r P 一7 ri m； 当 A T = 1 7 时， r p -4 a m。由式( 1 ) 计算得， 在一 l 0 降温过程中， 最小 结晶孔隙内的结晶压力约为 4 MP a ； 当降温为一 1 7时， 最小结 晶孔隙内的结晶压力约为 1 9 MP a 。 所以， 降温幅度较大时， 产生的 结晶压力和静水压力都比较大， 其引起的孔隙内力6 r 。 容易超过 混凝土抗拉强度， 所以水灰比小 、 强度高的混凝土在冻结温度 较低时表现出较高的抗冻性。 ( 2 ) 盐冻环境下动弹性模量的损失 试验中， 在盐冻环境下混凝土动弹性模量的损失较为剧烈。 水灰比较小试件动弹性模量损失速度明显加快。一般认为， 盐 对于混凝土的抗冻性有双重作用， 盐的存在可以降低溶液的冰 点 ， 从而在试验过程中减少结冰量， 对于某些降温幅度不大的 混凝土试件有一定的保护作用。在本文盐冻试验过程中， 试件 中心最低温度为一 1 7， 试件外表面温度约为一 1 9， 降温幅度 较大。 由 $ 3 5 试件的表面氯离子浓度可知( 图4 ) ， 在冻融循环过 程中混凝土内部的氯盐含量并不高， 这样就有可能导致混凝土 内部冰点高于外部溶液冰点。降温过程中， 当温度达到正常结 晶温度 时 ， 混凝土外部 由于盐未立 即形 成结晶 ， 导致 混凝 土内 部水分处于过冷状态， 这些处于过冷状态的水分极不稳定， 一旦 混凝土外部结晶开始， 其内部的结晶过程将迅速开展， 对水灰 比较小的混凝土试件 $ 3 5 ， 由于其孑 L 隙尺寸小， 抗渗性能好 结 晶膨胀后多余水分不能及时排出， 产生的静水压力消散缓慢， 对混凝土产生破坏作用， 造成试件在盐冻环境下相对动弹性模 量迅速降低。所以动弹性模量损失这一指标不能很好的反映 “ 快冻法” 循环制度下的普通混凝土盐冻破坏。 下转第2 8页 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m ( 2 ) 降低混凝土水灰比、 使用掺合料混凝土能显著降低钢 筋的腐蚀速率 。 ( 3 ) O P C中钢筋腐蚀速度与暴露时间成正 比。 ( 4 ) 普通混凝土的使用寿命不能满足海港工程设计使用寿 命要求， 必须采用粉煤灰或矿渣等掺合料混凝土。 ( 5 ) 海港混凝土工程浪溅区部位应加强防腐蚀处理。 参考文献： 川 1洪乃丰 混凝土中钢筋腐蚀与防护技术( 1 ) 钢筋腐蚀危害与对 混凝土的破坏作用【 J 工业建筑 ， 1 9 9 9 ， 2 9 ( 8 ) ： 6 6 6 8 2 J 柯伟 中国腐蚀调查报告 M 】 第 1 版 北京： 化学工业出版社， 2 0 0 3 ( 1 O ) ： 1 2 2 3 13 方礞 ， 高文英 ， 吴秋冬 双掺技术的海工钢筋混凝土中的应用问 题【 R 】 南京水利科学研究院， 1 9 8 9 4 1 R O S E J T h e e f f e c t o f c e me n t i t i o u s b l a s t f u r n a c e s l a g o n c h l o r i d e p e me a b i l i t y o f c o n c r e t e， S P-1 0 2， C o r r o s i o n C o nc r e t e a n d C h l o rid e s S t e e l C o r r o s i o n， Ca u s e s a n d Re s t r a i n t s ， AC I ， 1 9 8 7： 1 0 7-1 1 2 【 5 】B I J E N J M B e n e fi t s o f s l a g a n d fl y a s h 1 C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g Ma 一 上接第 2 4页 3结 论 ( 1 ) 冻融环境中， 降温幅度对混凝土的抗冻性有显著影响， 降温幅度越大， 水灰比对抗冻性的影响越显著， 建议在降温幅 度较大的环境下， 应控制普通混凝土的水灰比不宜过大。 ( 2 ) 在 5 氯化钠盐冻环境中， 普通混凝土的动弹性模量与 质量损失明显大于水冻环境 ， 所以， 对于有氯盐存在的冰冻环 境的普通混凝土， 应采取必要措施提高其抗冻性； 同时， 在盐冻 环境中， 试件的动弹性模量衰减迅速， 所以， 动弹性模量损失这 一 指标不 能很好的反映 “ 快冻法 ” 循环制度下 的普通混凝 土盐 冻破坏。 ( 3 ) 测定盐冻环境下混凝土表面氯离子浓度， 规律显示， 混 凝土表面氯离子含量越高， 剥蚀量越大。 参考文献： 1金伟良， 赵羽习混凝土结构耐 性 M J - E 京： 科技出版社， 2 0 0 2 ： 5 7 - 6 0 2 余红发， 孙伟， 杨波 在盐湖环境中高强与高性能混凝土的抗冻J 性 J l _ 硅酸盐学报 ， 2 0 0 4 ， 3 2 ( 7 ) ： 8 4 3 8 4 8 3 】 余红发， 孙伟， 张云生， 等 膨胀剂和纤维及其复合对混凝土抗冻性 的影响 J 1 南京航空航天大学学报， 2 0 0 6 ， 3 8 ( 2 ) ： 2 4 5 2 5 0 f 4 1巴恒静 ， 李中华， 关辉 混凝土抗盐冻性能影响因素的研究f J J l混凝 土 ， 2 0 0 8 ( 1 1 ) ： 1 - 3 【 5 5 缪昌文， 刘加平， 慕儒， 等 混凝土抗除冰 的剥落性能与机理研究 公路 ， 2 0 0 1 ( 1 2 ) ： 8 8 9 2 6 】C E N G I Z D A， O KA N K P r o p e r t i e s o f s t e e l fi b e r r e i n f o r c e d fl y a s h c o n - ， t e ri a l s ， 1 9 9 6 ， l O ( 5 ) ： 3 0 9 - 3 1 4 【 6 T H OMA S M D A， MA T H E WS J DP e rf o r m a n c e o f ll y a s h L r n c i e t ：6 i h s t r u c t u r e s J A C I ， M a t e ri a l s J o u r n a l ， 1 9 9 3 ， 9 0 ( 6 ) ： 5 8 6 - 5 9 3 【 7 H AQ U E M N L o n g t e r m b e h a v i o r o f c o n c r e t e w i t h a n d wit h o u t f l y a s h c o n t a i n i n g c h l o r i d e s C P roc e e d i n g s o f t h e I n t e rna t i o n a l C o n f e r e n c e o n C 0 r r o s i o h a n d C o r ms i o n Pr o t e c t i o n o f S t e e l i n Co n c r e t e Un i v 0 f S h e f f i e l d， UK， R N S wa my ， 1 9 9 4： 7 4O - 7 5 0 8 ME J L B RO L T h e c o m p l e t e s o l u t i o n o f F i c k s S e c o n d l a w o f d i ff u s i t w i t h t i m e d e p e n d e n t d i f f u s i o n c u e 脯c i e n t a n d s u r f a c e c o n o e n i 6 C y ， D u r a b i l i t y o f c o n c r e t e i n s a l i n e e n v i r o n me n t C e me n t A B， D a n d e r y d ， 1 9 9 6： l 2 7 一l 5 8 【 9 9 T HO MAS M D A， B E N T Z E C L i f e - 3 6 5 ： C o m p u t e r P r o g r a m f o r P rc- d i c t i n g t h e S e r v i c e L i f e a n d L i f e - Cy c l e Co s t s o f Re i n f o r c e d Co n c r e t e E x p o s e d t o C h l o r i d e s ， 2 0 0 1 ( 1 2 ) 作者简介： 李震( 1 9 7 8 一 ) ， 男， 工程师， 从事腐蚀与防护专业辩究。 单位地址： 南京市广州路2 2 3 号 南京水利科学研究院_( 2 1 o 0 2 9 ) 联 系电话 ： 1 3 9 1 5 9 7 1 3 1 8 c r e t e J C o n s t ru c t i o n a n d B u i l d i n g M a t e ri a l s ， 2 0 0 9 ， 2 3 ( 1 ) ： 3 9 2 - 3 9 9 、 【 7 S A B I R B BMe c h a n i c a l P r o p e r t i e s a n d F r o s t R e s i s t a n c e o f S i l i c a F u me C o n c r e t e J C e m e n t a n d C o n c r e t e C o mp o s i t e s ， 1 9 9 7， 1 9 ( 4 ) ： 2 8 5 2 9 4 , 8 HA L I T Y T h e e f f e c t o f s i l i c a f u m e a n d h i g h - v o l u me c l a s s C y 蛐 me c h a n i c a l pr o p e rti e s ， c h l o rid e p e n e t r a t i o n and f r e e z e - t h a e s i s t a n c e o f s e l f - c o mp a c t i n g c o n c r e t e J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g Ma t e ri a l s ， 2 0 0 8 ， 2 2 ( 4 ) ： 4 5 6 4 6 2 9 贾耀东， 谢永江， 朱长华 国外混凝土抗冻性控带 0 要求和试验方法综 述叨 混凝土 ， 2 0 0 5 ( 6 ) ： 2 5 2 8 1 o 赵霄龙， 卫军， 黄玉盈j 昆 凝土冻融耐久性劣化的评价指标对比册 华 中科技大学学报， 2 0 0 3 ， 3 1 ( 2 ) ： 1 0 3 1 0 5 1 1 VA L E N Z A J J ， S C H E R E R G WA r e v i e w o f s a l t s e ali n g ： I t Me c h a - n i s m s J C e me n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 7， 3 7 ( 7 ) ： 1 0 2 2 - 1 0 3 4 1 2 V AL E N Z A J J ， S C HE R E R G W Me c h a n i s m f o r s a l t s e a l i n g J A m C e r - a m S o c ， 2 0 0 6 ， 8 9 ( 4 ) ： 1 1 6 1 1 1 7 9 【 l 3 】 杨全兵， 黄世元 受冻地区混凝土的 冻破坏【 J 】 黑龙江交通科技。 2 0 0 0 ( 增刊) ： 7 - 9 1 4 S U S A N T A， C H A TI? E R J I A s p e c t s o f t h e f r e e z i n g p r o c e s s i n a p o r o u s ma t e r i a l wa t e r s y s t e m ： P a r t 1 Fr e e z i n g a n d t h e p rop e r t i e s o f wa t e r a n d i c e J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 1 9 9 9 ， 2 9 ( 4 ) ： 6 2 7 6 3 0 1 5 S C HE R E R G W C r y s t a l l i z a t i o n i n p o r e s J C e me n t and C o n c r e t e I s e a r c h 。 1 9 9 9， 2 9 ( 8 ) ： 1 3 4 7 1 3 5 8 p 0 0 c 中国民营企业创富榜发布 三一名列第八 近日， 南方周末) 2 0 0 9年“ 中国企业社会责任榜” 在广州发布，