海洋环境下混凝土墩柱的耐久性模拟.pdf

2 0 1 3年 第 7期 (总 第 2 8 5期 ) Nu mb e r 7 i n 2 0 1 3 ( T o t a l No 2 8 5 ) 混 凝 土 Co nc r e t e 理论研究 THEORETI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 3 0 7 0 0 4 海洋环境下混凝土墩柱的耐久性模拟 李根涛 ，方从启 ( 上海交通大学 船舶海洋与建筑工程学 院，上海 2 0 0 2 4 0 ) 摘要： 海洋环境条件下混凝土墩柱的耐久性配合比和构造一直是耐久性设计的重点 ， 因耐久性设计不足给国家和社会带来 了严重损失。 基于全寿命成本分析软件 l i f e 3 6 5 ， 通过分析保护层厚度 、 水灰比、 掺合物、 扩散系数对氯离子侵蚀期的影响 ， 得到了 如下结论 ： 保护层厚度 的增加能极大地延长氯离子侵蚀期， 有效地延迟 了钢筋锈蚀发生的时间。 降低水灰比可以提高氯离子 侵蚀期 ， 但增幅相对有限。 掺合料的种类和掺和量对氯离子侵蚀期的长短影响显著 ， 添加掺合料对提高混凝土构筑物的耐久性 有着极大意义。 海洋环境下混凝土墩柱的耐久性不仅与扩散系数有关 ， 还与水化系数有关 ， 仅通过判断特定时间点氯离子扩散 系数大小无法判断其耐久性性能的优劣。 关键词 ： 海洋环境 ；混凝土墩柱 ；氯离子 ；侵蚀期 ；耐久性 中图分类号： T U5 2 8 0 1 文献标志码： A 文章编号： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 3 ) 0 7 0 0 1 1 0 4 Du r a b i l i t y s i m u l a t i on o f c o n c r e t e pi e r s u n d e r t h e m a r i n e e n v i r on me n t LIGe nt a o， F ANG Co n gq i ( S c h o o l o f N a v a l A r c h i t e c t u r e ， O c e a na n d C i v i l E n g i n e e r i n g ， S h a n g h a i J i a o t o n g U n i v e r s i ty ， S h a n gha i 2 0 0 2 4 0 ， C h i n a ) Abs t r a c t ： I t i s a l wa y s a f oc us po i n t o n t h e mi xt u r e r a t i o a nd s t r u c t u r e d e s i g n f o r t h e d u r a bi l i t y d e s i gn wo r k s of c on c r e t e pi e r s u nd e r ma r i n e e n v i r o n me n t A h u g e l o s s h a s ma d e t o o u r c o u n t r y a n d s o c i e ty a s a r e s u l t o f l a c k i n g d u r a b i l i t y d e s i g n B y a n a l y z i n g t h e t h i c k n e s s o f t h e p r o t e c t i v el a ye r ， W C r a t i o， a d mi x t u r e s ， d i f f us i o n c o e ffic i e n t S e f f e c t o nt h e c hl o rid ei o ne r o s i o np e r i o db a s e do nthel i f e c y c l e c o s ta na l ys i s s o f t wa r e l i f e - 3 6 5 ， s o me c o n c l u s i o n s h a s b e e n o b t a i n e d a s f o l l o w： I n c r e a s i n g t h e t h i c k n e s s o f p r o t e c t i v e l a y e r c o u l d i m p r o v e t h e c h l o ri d e i o n e r o s i o n pe riod， whi c h me an t t he s t e e l c or r o s i o n t i me ha s be e n d e l a ye d Re d u c i n g t h e W C r a t i o a l s o c o ul d i nc r e a s e t h e c h l o r i de i o n e r o s i o n， b u t i t wa s v e ry l i mi t e d Adm i x tu r e t y p e s and a mo u n t s ma d e a g r e a t s i gni fi c a n c e t o i m p r o v e t h e d u r a b i l i ty o f c o n c r e t e s t r u c t u r e s T h e p e r f o r ma n c e o f c o n c r e t e p i e r s d u r a b i l i ty i n t h e ma ri n e e n v i r o n me n t wa s n o t o n l y h a d a r e l a t i o n s h i p wi t h t h e d i f f u s i o n c o e ffic i e n t ， b u t a l s o r e l y i n g o n t h e h y d r a t i o n c o e ffic i e n t Aj u d g m e n t o f i t s d u r a b i l i ty p e r f o r ma n c e c o u l d n t b e g o t j u s t f r o m a c e r t a i n t i me S d i f f u s i o n c o e ffic i e n t Kayw or ds ： ma r i n e e n v i r o nm e n t ； c o nc r e t ep i e r s； c hl o r i d ei o n； e r o s i o npe r i o d； d u r a b i l i t y 0 引言 海洋环境下 ， 氯盐的侵蚀会导致钢筋混凝土墩柱的钢筋 锈蚀 ， 由此产生的锈胀最终将导致保护层混凝土剥落 ， 大大 加速内部钢筋的锈蚀速度 ， 从而降低桥墩的承载能力， 导致 其出现耐久性破坏田 。 由于忽视 了前期的耐久性设计 ， 不少设 计使用寿命 7 5 、 1 0 0 年的桥梁工程在使用 1 0 2 0 年便出现了 各种问题12 1 。 2 0 世纪 9 0 年代 ， 中交四航局研究 院对华南地区 的湛江港 、 深圳赤湾港 、 惠州港等 2 0多个泊位码头进行调 查 ， 发现仅经 1 0 年左右 ， 不少钢筋混凝土设施 中便 出现 了锈 蚀裂缝 。 其中最严重的是修建于 1 9 9 2 年的惠州港油气码头 ， 虽然仅使用 了 8 年 ， 但锈蚀严重 ， 不得不考虑停产修复网 。 因 此 ， 海洋环境条件下钢筋混凝土桥墩的耐久性设计考虑不足 将会给工程的后期运营带来严重的维修与养护负担。 提高混凝土耐久性能的方法有很多 ， 如选择高性 能混 凝土 、 添加阻锈剂 、 对构件进行表面涂层 、 钢筋表面涂抹环 氧树脂等。 这些方法既有其相应 的优点， 又需要一定的费用 ， 确定耐久性设计最优策略 的最好方法就是采用全生命周 期费 用分析方 法 ( 1 i f e c y c l e c o s t a n a l y s i s ， L C C A) 以减 少工 程使用寿命期间的总体 费用。 1 9 9 8 年 1 1 月 ， 美 国国家标准及 技术研究所 ( N I S T ) 、 美 国土木工程协会 ( A C I ) 和美 国材料试验协会 ( A S T M) 联 合赞助了一个名叫“ 钢筋混凝 土使用寿命 和寿命周期成本 预测模型” ( Mo d e l s f o r P r e d i c t i n g S e r v i c e L i f e a n d L i f e Cy c l e C o s t o f S t e e 1 R e i n f o r c e d C o n c r e t e ) 的工作室网 。 该 工作室发 布的 l i f e 3 6 5 预测模型不仅可以帮助工程师选择具有更好 抗侵蚀性能的混凝土 ， 还为业 主提供了各种提高混凝土使 用寿命 的成本分析方案 。 为了提高混凝土构筑物的耐久性水平， 我国颁布了一 系列的规 范和标准 ， 本研究 以文献 6 为依据 ， 结合课题 组铁道部项 目“ 高速铁路跨海大桥桥墩耐久性设计与安全 监测关键技术研究” ， 基于全寿命分析软件 l i f e 一 3 6 5 计算氯 收稿 日期 ：2 0 1 3 - 0 1 1 7 基金项 目：国家 自然科学基金项 目( 5 1 1 7 8 2 6 4 ) ； 铁道部科技研究开发计( J 2 0 1 1 G 0 0 3 ) l1 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 离子环境下混凝土构件从服役到内部钢筋产生锈蚀所需 时长的功能 ， 通过分析保护层厚度 、 水灰 比、 掺合料用量对 氯离子侵蚀期的影响， 对海洋环境下混凝土墩柱 的耐久性 设计配合比进行优化模拟 。 1 氯 离子侵蚀相 关模型 1 1 氯 离子扩散模 型I 8 - 9 1 大量研究表 明 ，氯离子在混凝土 中的扩散 满足 F i c k 第二定律 ： ! = D ( 1 ) a f a 式 中： C ( x ， t ) 时刻 x 深度处氯离子浓度 ， ； D扩散系数 ， m2 s 。 t 时刻 深度处的氯离子浓度 C ( x ， ) 满足 ： c ( f )= c s _ l _ e 矿 l ) _ ( 2 ) 式中： C ( ， t ) f 时刻 处氯离子浓度 ； C 表面氯离子浓度 ； e ) 标准误差 函数。 最新研究表明， 扩散系数会 随着水化反应 的进行而 逐渐降低 ， 满足 ： D ( ) = D 衙 【 ) ( 3 ) 式 中： D ( t ) 时刻扩散系数 ； D f 2 8 d ) 时刻的扩散系数 ； m水化系数或扩散衰减系数 ， 与掺合料品种和掺 合量有关。 水灰 比对扩散系数的影响： D ： s = 1 0 ( 嘶 ( 4 ) 式中： D 2 8 2 8 d 时扩散系数 ， m 2 s ； C 水灰比。 粉煤灰和矿粉掺合料对 2 8 d时的扩散系数无影 响， 但 粉煤灰和矿粉 的加入会使水泥的水化反应变缓慢 ， 从而影 响了扩散衰减系数 m： m= 0 2 + 0 4 ( F A 5 0 + S G 7 0 ) ( 5 ) 式中： F A粉煤灰用量 ， ； S G矿粉用量 ， 。 F A用量不超过 5 0 ， S G用量不超过 7 0 ，因此 m不 大于 0 6 。 硅灰对扩散系数 的影 响为 ： D D P c e m ( 6 ) 式 中： D 普通混凝土的扩散系数 ； S F 硅灰用量 ， 。 反应不会一直进行 ， l i f e 一 3 6 5 假定混凝 土浇筑 2 5 年后水化 反应停止， 扩散系数不再降低， 即 2 5 年后 m = O 。 另外 ， 温度对也对扩散系数有一定影 响。 。 c ，= D 耐 e (去 一 c7 式 中： D ( ) 时刻温度为 时的扩散系数 ， m2 s ； D 时 2 9 3 K) 下的扩散系数 ， m2 s ； 扩散过程中的活化能 ， 3 5 0 0 0 J m o l ； R气体常数 ， 8 - 3 1 4 J ( m o l K) ； 绝对温度 ， K。 为 了简化分析 ， 在此不考虑温度 的影响 ， 假设全年 温 度保持 2 0 不变 。 1 2 墩柱表面氯离子浓度变化 对混凝土墩柱来说 ， 其表面氯离子达到最大浓度需要 一 定的时间， 主要与其所处环境有关 。 其模 型如图 1 所示 。 时间 年 图 1 混凝土表面浓度随时间变化 1 3 氯 离子侵蚀期 氯离子侵蚀引起的混凝 土墩柱退化全 过程 可以分为 三个阶段从服役 到钢筋表 面氯离子达 到临界浓度并 开始产生锈蚀 的侵蚀期 t ， ， 从开始锈蚀到第 一次维修的锈 胀期 t ， 以及从第一次维修到耐久性失效的修复期 t 。 因此 ， 混凝土构件耐久性寿命 T - t + 。 l i f e 3 6 5默认 t ： 为 6年， 即从发生 锈蚀到锈胀开裂需要 6年 ， 两 次修复之 间相隔 1 0 年。 而侵蚀期相对来说可以达到 5 0 甚至 1 0 0 年 ， 因此 ， 研 究不 同构造配合 比下侵蚀期 t 的时长对耐久性方案选择 具有很好 的参考意义。 本研究主要利 用 l i f e 3 6 5中计算侵 蚀期 的功能 ， 通过分析保护层 厚度 、 水灰 比 、 掺合料 、 扩散 系数对侵蚀期的影响 ， 对海洋环境下 的混凝土墩柱耐久性 构造和配合 比进行优化设计 。 2 模 拟条件 2 1 模 拟 环 境 假设所处环境海水盐浓 度为 2 3 3 k eg m ， C s 为 2 3 3 。 由于该桥墩同时处于大气 区、 浪溅 区、 潮差 区和浸泡 区， 按 我 国铁路耐久性规范 ， 该桥墩所处环境类别为 L 3 ， 设计年 随着水化反应的不断进行， 扩散系数逐步降低。 但水化 限为 1 0 0 年时其具体限值如表 1 。 表 1 L 3环境下设计年限 1 O 0年时的材料和构造限值 2 2 构造要 求 假定桥墩截面尺寸为 1 0 0 0 m inx 1 0 0 0 m m 的方柱 ， 采 l 2 用普通钢筋 ， 配筋率为 1 2 。 保 护层厚度 a 从 6 0 9 0 mm。 其截面图如图 2 所示。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 可 I m- I 图 2 混凝土墩柱截面形式 2 3 临界浓度 钢筋产 生锈蚀 的临界浓度主要与阻锈剂 的品种和掺 和量有关 ， 为 了简化分析 ， 在此不考虑添加剂的影 响 ， 临界 浓度 G采用 l i f e 3 6 5 默认 的 1 1 7 5 k g m 。 2 4 模 拟 分 组 本次模拟主要以保护层厚度 、 水灰 比、 粉煤灰掺量 、 硅灰 掺量 、 8 4 d 扩散系数 ， 水化系数为变量。 以其中保护层厚度取 6 0 9 0 mm， 水灰 比取 0 3 2 0 3 6 ， 粉煤灰掺量 3 0 o 5 0 ， 硅灰 掺量 5 o 1 5 ， D 8 4 取 0 5 2 5 x 1 0 - m 2 s ， 水化系数 m = 0 2 0 6 。 3 模 拟结果 3 1 粉煤灰与保护层厚度 对侵 蚀期的影响 图 3 为当水灰 比为 0 3 6时 ， 不 同粉煤灰掺量随着保护 层厚度的增加侵蚀期长度 的变化 ， 由该 图可以看出 ， 随着保 护层厚度和粉煤灰含量的增加 ， 侵蚀期大幅增加。 粉煤灰含 量为 5 0 时 ， 随着保护层厚度从 6 0 mm增加到 9 0 I T I 1 T I ， 其 侵蚀期从 2 0 9年增加 到 9 6 年 。 对于保护层厚度 为 7 5 m m 的混凝土墩柱 ， 当其粉煤灰含量从 3 0 增加到 5 0 时 ， 其侵 蚀期从 1 7 5 年增加到 5 4 年。 保 护层厚 度 mm 图 3 保护层厚度与粉煤灰掺量对侵蚀期的影响 对于设计基准期 2 0 5 0 年 的混凝土墩 柱 ， 当其水灰 比 为 0 3 6时 ， 要使其在基准期不产生锈蚀 ， 不 同保护层厚度 下粉煤灰含量应满足表 2限值。 表 2 基准期内不发生锈蚀所需的粉煤灰含量和保护层厚度 保护层厚度 mm 6 0 6 5 7 0 7 5 8 0 8 5 9 0 粉煤灰含量 5 0 4 5 4 0 3 5 3 0 一 一 侵蚀期长度 年2 0 9 2 2 4 2 3 0 2 2 9 2 2 2 一 一 粉煤灰含量 一 一 一 5 0 4 5 4 5 4 0 侵蚀期长度 年 一 一 一 5 4 5 1 2 6 2 - 3 5 7 2 3 2 硅灰和保 护层厚度对侵蚀期 的影响 图 4为水灰 比 0 3 6 时不 同硅灰掺量 与保 护层厚度的 变化对侵蚀期 的影响。 对 于硅灰掺量为 9 的墩柱来说 ， 当 j 斗 罨 雹 60 65 ， U l ，8U 9 0 保护层厚度 mm 图 4 保护层和硅灰对侵蚀期的影响 保护层厚度从 6 0 m m增加到 9 0 mm时， 其侵蚀期从 1 6 - 2 年 增加到 4 9 8 年 。 而对于保护层厚度为 7 5 mm的墩柱 ， 当硅 灰从 5 增加到 1 5 时， 侵蚀期可从 l 4 - 2 年增加到 9 0 1 年 。 对 于设 计基准期 为 2 0 、 5 0年 的混凝 土墩柱 ， 当水 灰 比为 0 3 6时， 保护层厚度和硅灰含量满足表 3的要求时， 可保 证其在基准期内不发生锈蚀。 表 3 基准期 内不发生锈蚀的硅粉含量和保护厚度限值 保护层厚度 m m 6 0 6 5 7 0 7 5 8 0 8 5 9 O 粉煤灰含量 1 1 9 9 7 7 5 5 侵蚀期长度 年 2 3 9 2 0 5 2 5 4 2 0 9 2 5 2 0 2 0 3 粉煤灰含量 1 5 1 5 1 3 1 3 1 1 l 1 9 侵蚀期长度 年 5 0 8 6 3 1 5 3 7 6 4 2 5 2 9 6 1 8 4 9 9 3 3 粉 煤灰和水灰 比对侵蚀期 的影响 图 5 为保 护层为 6 0 mm时不 同粉煤灰含量和水灰 比 条件下的侵蚀期变化。 通过该图可以发现 ， 当基准期为 2 0 年 时， 只有粉煤灰含量大于或等于 4 5 以上且水灰 比低于 0 3 2 才能保证基准期内不发生锈蚀 。 而粉煤灰掺量为 5 0 时， 只 要满足水灰 比低于 0 3 6 便可满足要求 。 当基准期为 5 0年 时 ， 均无法满足基准期不发生锈蚀的要求 ， 需增加保护层 厚度或采取其他耐久性措施 。 界 黉 水 灰 比 W， C 图 5 粉煤灰与水灰比对侵蚀期的影响 3 4 硅灰和水灰 比对侵蚀期 的影响 图 6 为保护层厚度为 6 0 m m 时不同硅灰掺量 和水灰 比条件 下的侵蚀期变 化。 通过 上图可 看 出 ， 随着水灰 比 的降低， 锈蚀期长度随之增加。 当保护层厚度为 6 0 m m， 设 计基准 期为 2 0 年时 ， 若硅灰含量低于 9 ， 即便水灰 比降 低到 0 3 2 仍无法保证基准期内不发生锈蚀。 但 当硅灰含量 大于 1 1 时 ， 即便水灰 比取 限值 0 3 6 ， 仍可满足要求 。 当硅 粉含量为 1 5 时 ， 即便取水灰 比 0 3 6 ， 仍 能满足 5 0 年基准 1 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 水 灰 比 图 6 硅灰和水灰比对侵蚀期的影响 期 内不发生锈蚀的要求。 3 5 扩散 系数和水化 系数 对侵蚀期 的影响 对实际工程应用来说 ， 除了对材料配合 比加 以限制外 ， 另一要求是混凝土 5 6 d 或 8 4 d的扩散 系数或 电通量应小 于限值u 一 。 因此 ， 考虑扩散 系数的高低对耐久性 的影响具 有很好的工程应用价值 。 因电通量与扩散系数有一定的换 算关系， 在此仅考虑扩散系数的变化对耐久性的影响。 图 7 为保护层厚度为 6 0 m m 时 8 4 d的扩散系数与水化系数对 侵蚀期的影响。 通过图 7 可以看 出， 侵蚀期的长短不仅与扩散系数有 关 ， 还与水化系数有关。 仅靠限定 2 8 d 或 5 6 d的扩散系数 无法准确判定其 耐久性 的好坏 。 对于设计基准期为 2 0年 墩柱， 欲使其在基准期内不发生锈蚀， 对其特定时间扩散 系数进行限定 的同时应对水化系数有一定 的要求 。 由于水 化系数由粉煤灰 和矿渣 的掺量决定 ， 可 以判定的是 ， 特定 时间点扩散系数相同的混凝土 ， 粉煤灰或矿渣的掺量越大 其侵蚀期越长， 耐久性性能越好。 廿 舞 题 水化 系数 m 图 7 扩散系数和水化 系数对侵蚀期的影响 4结束语 通过 以上分析 ， 可 以得到 以下结论 ： ( 1 ) 保护层厚度的增加可以有效提高氯离子侵蚀期的 长度 ， 从而提高耐久性使用寿命。 ( 2 ) 降低水灰 比可 以改善混凝土 的耐久性性能 ， 但不 如增加保护层厚度和调整掺合料效果 明显。 ( 3 ) 掺合料的种类和掺和量对氯离子侵蚀期的长短影 响显著 ， 添加掺合料对提高混凝土构筑物 的耐久性有着极 大意义 。 ( 4 ) 海洋环境下混凝土墩柱的耐久性不仅与扩散系数 有关 ， 还 与水化系数有关 ， 仅靠判断 5 6 d 或 8 4 d的氯离子 扩散系数大小无法判断其耐久性性能的优劣。 参考文献： 【 1 】王德志， 陈顺平 温福铁路桥梁结构耐久性设计 铁道标准设 计 ， 2 0 0 5 ( 1 1 ) ： 1 6 1 8 【 2 】 杨世威， 张雄文滨海环境下钢筋混凝土桥梁的耐久性优化设 计 特种结构， 2 0 1 1 ( 1 0 ) ： 1 0 1 1 0 3 3 】高祥杰 海港码头氯离子侵蚀混凝土实测分析研究【 D 】 _ 杭州 ： 浙 江大学 ， 2 0 0 8 4 J T J 2 7 5 -2 0 0 0 ， 海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范 s E 京： 人民交通出版社 ， 2 0 1 1 5 G B T 5 0 4 7 6 -2 0 0 8 ， 混凝土结构耐久性设计规范I s 1 北京 ： 中国 建筑工业出版社 ， 2 0 0 8 6 T B 1 0 0 0 5 -2 0 1 0 ， 铁路混凝土结构耐久性设计规 范【 s 】 E 京 ： 中 国铁道出版社 ， 2 0 1 1 7 L i f e 一 3 6 5 T M c o n s o r t i u m I I 1 i f e 一 3 6 5 s e r v i c e l i f e p r e d i c t i o n mo d e l J O L h t t p ： fl i - 3 6 5 o r g c o n t a e t h t m l ， 2 0 1 2 8 B r a d V a l e t t a L i f e p r e d i c t i o n m o d e l J C o n c r e t e I n t e r n a t i o n a l ， 2 0 0 0 ( 1 2 ) ： 5 3 5 7 【 9 】HOO T O N R D， B E NT A E， KO J UND I C T L o n g T e r m C h l o r i d e P e n e ga t i o n Re s i s t a n c e o f S i l i c a Fu me C o n c r e t e s Ba s e d o n F i e l d Ex p o s u r e ， P r o c e e d i n g C S e r v i c e L i f e D e s i g n f o r I n f r a s t r u c t u r e R I L E MPRO 7 0， 2 01 0， 1： 5 0 3 51 2 1 0 E H L E N M A， T H O M A S M D A， B E N T Z E C L i f e - 3 6 5 S e r v i c e L i f e P r e d i c t i o n Mo d e l TM Ve r s i o n 2 0 Z 】 C o n c r e t e i n t e r n a t i o n， 2 0 0 9 【 1 1 盖国晖， 李超， 熊建波， 等 青岛海湾大桥海工高性能混凝土配 制技术研究I J 1 公路 ， 2 0 0 9 ( 9 ) ： 1 5 5 1 6 1 【 1 2 王东晖 杭州湾大桥混凝土结构防腐方案构思【 J J _ 铁道标准设 计 ， 2 0 0 3 ( 5 ) ： 3 8 4 0 1 3 卢永成， 艾伏平 东海大桥结构设计耐久性设计与技术措施f J 1 上海公路， 2 0 0 5 ( 1 ) ： 2 3 2 7 1 4 】 焦运攀 ， 秦明强 ， 屠柳青， 等 厦漳跨海大桥海工高性能混凝土 配制技术 施工技术， 2 0 1 1 ( 4 ) ： 9 4 9 7 作者简介 ： 李根涛( 1 9 8 6 一 ) ， 男 ， 硕士研究生 ， 主要从 事混凝土耐 久性研究。 联系地址 ： 上海市 闵行区东川路 8 0 0号 上海交通大学船建楼 A 5 0 4 ( 2 0 0 2 4 0 ) 联系电话： 1 8 8 0 1 9 6 9 5 3 0 徐工混凝土机械展翅拉美之巅 近 日， 在 巴西圣保罗州国家会展中心 的展会上 ， 徐工 H B 3 4 B R、 H B 3 8 B R、 H B C 9 0 B R， 以及起重机 、 挖机等产品精彩展 出， 展会现场实现了 2台 3 8 m泵车 、 7台 9 0 车载泵的销售 ， 进一步扩大了徐工混凝 土机械产品在巴西市场 的影响力。 巴 西是拉美地 区最大的国家 ， 市场潜力巨大 ， 发展前景广阔 ， 徐工集团首个集采购 、 生产 、 营销 、 服务于一体 的大型海外基地 也建在巴西。 凭借着徐工在当地的品牌影响力和美誉度， 徐工混凝土机械设备展翅翱翔， 积极献力巴西的经济建设 ， 同时， 也 为进一步实现“ 徐工梦” 奠定坚实基础 。 l 4 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m