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带肋薄壁方钢管混凝土轴压短柱的极限承载力.pdf

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资源描述

1、2 0 1 3年 第 9期 ( 总 第 2 8 7期 ) 混 凝 Nu mb e r 9 i n 2 0 1 3 ( T o t a l No 2 8 7 ) Co n c r e t e 土 理论 研究 THE0RETI CAL RES EARCH d o i : 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 2 - 3 5 5 0 2 0 1 3 0 9 0 0 2 带肋薄壁方钢管混凝土轴压短柱的极限承载力 赵均海 ,徐坚锋 。李艳 ( 长安大学 建筑工程学院,陕西 西安 7 1 0 0 6 1 ) 摘要: 针对带肋薄壁方钢管混凝土轴压短柱, 通过引入混凝土强度折减系数和修正后的

2、等效约束折减系数 , 将方钢管混凝土 等效为圆钢管混凝土, 采用统一强度理论推导出极限承载力的计算公式, 并对影响因素进行了分析。 将采用本研究公式计算所得 的理论值与相关文献中的试验值进行 比较 , 吻合良好, 验证了公式的合理性, 可为带肋方钢管混凝土柱轴压极限承载力 的研究提 供 理论 依 据 。 关键词 : 统一强度理论 ;加劲肋 ;方钢管混凝土 ;轴压短柱 ;极限承载力 中图分类号: T U5 2 8 O 1 文献标志码 : A 文章编号: 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 3 ) 0 9 0 0 0 5 0 5 T h e u l t i m a t e b e a

3、r i n g c a p a c i t y f or t h e c o n c r e t e - f i l l e d s q u a r e s t iffe n e d t h i n - w a l l e d s t e e l t u b u l a r s h o r t c ol u m n s u n d e r a x i a l c ompr e s s i o n ZHAO J u n ha i , XUJ i a n f e n g, LIYa h ( S c h o o l o f C i l E n g i n e e r i n g , C h a n

4、g a n U n i v e r s i t y , X i an 7 1 0 0 6 1 , C h i n a ) Ab s t r a c t : Ai mi n g a t s t i f f e n e d a n d t h i n wa l l e d s q u a r e c o n c r e t e fi l l e d s t e e l t u b u l a r s h o r t c o l u mn s t h e s q u a r e c o n c r e t e fi l l e d s t e e 1 tub e s we r e e q u i v

5、 a l e nt t o t he c i r c l e o ne s t h r o ug h i n t r o d u c i ng c o n c r e s tre n g t h r e d u c t i o n f a c t o r a n d e q u i v a l e nt c o ns tra i n t r e d uc t i o n f a c t o r a n d the u l t i ma t e b e a r i n g c a p a c i ty wa s d e d u c e d b a s e d o n the u n i fi e

6、 d s tr e n gth t h e o r y wi 廿 1 s o me i n fl u e n c i n g f a c t o r s a n a l y z e d a s we l 1 T h r o u g h c o m pa r i n g t h e r e s u l t s of p r o p os e d f o r mu l a wi th that o fe xp e r i me n t s o fr e l e va n t l i t e r a t u r e s, the r a t i o n a l i t y o fp r o po s

7、 e d f o r mul a i s p r o ve dThe S O l u t i o n ma y pr o v i d e t he o r e t i c a l r e f e r e n c e s f o r the s tud y o fthei ffe n e d an d thi n wa l l e d s q u a r e c o n c r e t e - fil l e d s t e e l tub u l ar s h ort c o l u mns K e y wor d s :u n i fie d s tr e n g t h the o ry

8、; s ti ff e n i n g fi b ; c o n c r e t e - fi l l e d s q u a r e s t e e l t u b e ; s h o r t c o l u mn s un d e r a x i a l c o mp r e s s i o n ; u l t i ma t e be a tin g c a p a c i t y 0 引言 薄壁钢管混凝土是指在薄壁钢管 中填充 混凝土而形 成 的构件 , 其具有钢 材用量少 , 焊接工作量 小 , 工程 造价 低 的优点 , 所以在钢管混凝土工程 中运用广泛 。 薄壁钢管 混凝土在荷载作

9、用下其管壁较易产生局部屈曲, 当构件截 面形 状为方形 或矩形 时更 是如此 。 近年来 国 内外学 者先 后提出了一些抵消这种影响的构造措施, 包括采用约束 拉杆, 角部隅撑和设置纵向加劲肋等。 黄宏等人对带肋方 钢管混凝 土柱偏 心受压及纯弯 的力学 性能进行了分析与 研究 ; 左志亮 等人对带约束 拉杆 的 T形 钢管混凝 土短 柱轴压性能进行 了试验研究 嘲 ; 徐超等人对方形设肋薄壁 钢管混凝土柱的恢复力模 型进 行了研 究及分析【 叼 ; 黄义勇 对带肋方钢管混凝 土偏 压构件 承载力的计算方法进行 了 研究 ; 陈曦等人对带约束拉杆的矩形钢管混凝土轴压承 载力进行 了分析【 司

10、; 郭兰慧等对带有加劲肋 的大长宽 比薄 壁矩形 钢管混凝 土进行 了试验研究及理论分析 9 。 研究 结 果表 明, 与不设加劲肋 的方钢管混凝土相 比 , 加劲肋 的存 在可延缓钢 管混凝土试 件 的局部屈 曲 , 从 而使试件 的承 载能力有所提高。 以上研究大多是在试验或有限元模拟 的基础上 , 对带肋或带约束拉杆的钢管混凝土进行定性 分析 , 且 大多都是将钢 管和混凝 土视为一种 材料进 行分 析, 而没有考虑中间主切应力及材料拉压 比对其承载力 的影 响。 本研究通过引入修正 的等效约束折减 系数 和混凝 土 强度折减系数 , 将方钢管混凝土等效为圆钢管混凝土 , 采用 统一强度

11、理论 , 考虑 中间主切应力及材料拉压 比的影响, 推 导 了带肋 薄壁方钢 管混凝 土轴压 短柱极 限承载力 的计 算 公式 , 并对其影响因素进行 了分析 。 1 统一强度理论 统一强度理论是从一个统一的力学模型出发 , 考虑了 应力状态的所有应力分量及它们对材料屈服和破坏的不 同影 响, 而建立 的一个 全新 的强度理论 。 该理论考虑 了 中间主应力o r : 的影响, 用一个适用于各类材料的统一方程 来描述 , 其数学表达式 为: 收稿 E t 期 :2 0 1 3 - 0 3 - 0 5 基金项目: 国家 自 然科学基金资助项 目( 4 1 2 0 2 1 9 1 ) ; 陕西省自

12、然科学基金资助项目( 2 0 1 1 J M7 0 0 2 ) ; 教育部博士点基金资助项目( 2 0 1 1 0 2 0 5 1 3 0 0 0 1 ) 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m F = o - 一 ( b 0 2 + 0 3 s c r 2 ( 1 ) 1 + b o 2 ) _ 町 ( 2 ) 式 中: 、 c r 2 、 ( r 3 第一 、 第二 、 第三主应力 ; o e 材料 的拉 伸极 限强度 与压 缩极 限强 度 o -c 之 比, = ; o- 。 b 反映中间主切应力影响的系数 。 2 等效转化 2 1 方钢管混凝土的等效转化 方

13、钢管对核心 区混凝 土的约束作用与 圆钢管 的相 比 较弱 , 并且方 钢管提供 的约束较不均匀 , 角部混凝土受 到 的约束较强 , 边 中部混凝 土受到 的约束较弱 。 加劲肋的设 置增加了方钢管的约束支撑点, 减小了鼓曲的横向变形值 , 增强了核心区混凝土与管壁的相互作用 , 使得截面角部及 加劲肋设置处钢管对核心混凝土的约束作用增强 , 延缓 了 带肋方钢管混凝土 的屈曲变形。 带肋方钢管混凝土的受力 分析如图 1 所示 。 图中P为核心混凝土对方钢管及加劲肋 的内压力 。 图 1 方钢管及加劲肋的受力分析 通过引进等效约束折减系数, 将不均匀应力等效为均 匀应力 , 等效后符合圆钢管

14、混凝土 中钢管对核心混凝土约 束较均匀的特点, 故把方钢管混凝土等效为圆钢管混凝土, 如图 2 所示。 参考文献 1 1 , 等效过程为: 的截面形式 日 =叮 r R ( 一 2 ) 竹 r 2 , 一 产 、 v 式中: 曰 方钢管 的边长 ; 方钢管的壁厚 ; 6 ( 3 ) 等效圆钢管的外半径 ; r 等效圆钢管的内半径 ; t 等效 圆钢管 的壁厚 。 2 2 修正的等效约束折减系数 由于带肋方钢管对核心混凝土约束的不均匀性, 本研 究在将方钢管混凝 土等效转化为 圆钢管混凝 土时对 内压 力进行折减。 参考文献 1 2 , 等效约束折减系数 为: 6 6 4 7 锄2 - O 9

15、9 1 + O 4 1 6 1 8 ( 4 ) 式中: 带肋方钢管一条边上受到约束的长度比例; 厚边 比 v = t B。 由于加劲肋 的存在使得带肋方钢管混凝 土每边 受到 约束作用的长度增加, 并且受约束的长度随加劲肋个数的 增加而增大。 因此对式中13 进行了修正, 修正后为: = ( 1 + n ) t B ( 5 ) 式中: n 带肋方钢管混凝土每边设置的加劲肋个数。 等效圆钢管混凝土 内压力 P 。 为: ( 6 ) p 2 3 混凝土强度折减 系数 由于带肋方钢管的约束较不均匀, 核心区混凝土存在 约束区和非约束区, 故需对混凝土的抗压强度进行折减。 混凝土强度折减系数 为 13

16、 : 1 6 7 D 0 “ ( 7 ) 式 中: D 。 等效圆钢管混凝土截面的内径。 3 极 限承载 力 3 1 方钢管的极限承载力 因为钢管和混凝土之间存在相互作用 的紧箍力 , 所 以 两者处于三 向应力状态。 方钢管混凝土 中的薄壁钢管承受 的三 向应力分别为轴向压应力 o r 、 径向压应力 和环向拉 应力 0 r e , 即 : 鲁 t r - p ( 8 ) cr。 等 式中 : 等效钢管的面积 , 取 A 2 r r t 。 对于薄壁钢管而言 , 径向压力远小于环向拉应力。 混凝 土的应变发展加剧时, 薄壁钢管的环向拉应力不断加大, 轴 向压应力相应减小 , 薄壁钢管从 主要

17、承受轴 向压应力转变 为主要承受环向拉应力 】3 1 。 规定 1 Io 2 1o 3 , 则 : I 1 0 r e ( 9 ) I 【 _仃 z 由于 c r 2 , 故将 式 ( 2 ) ( 8 ) 整 理并代人 式( 1 ) , l 卜 1 化简得 : 】= 盘 O l ( 1 0 ) 式中: s 带肋方钢管混凝土中周边钢管的极限承载力; 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 钢材单向拉伸屈服应力。 当薄壁 钢管环 向拉应力达到屈服极限时 , 钢管 的承载 力达到最大值。 即 O 0 = , 推得最大内压力: E P l ( 1 1 ) r 将式( 1 1 )

18、 代人式( 1 0 ) , 考虑修正的等效约束折减系数 ,化简得 : N sl 盟 f( 1 ) ( 1 + 6 ) f 卜 2 6 1 ( 12 ) L 、 , J 3 2 核心 区混凝 土的极 限承 载力 对核心 区混凝 土 , 其应力状态 为 0 , = : _ p ; , 由 文献 1 4 】 得 : ; j : 1 + s i n o ( 1 3 ) j l 1 -s i n cp 式中 : k 侧压力影响系数 , 其取值范围 1 0 7 0 ; 混凝土的内摩擦角 , 三轴受压混凝土的内摩擦 角变化范围为 3 0 。 5 0 。 , 侧压力小 时内摩擦 角 大 , 侧压力大时内摩擦角

19、小 ; o r 混凝土受到的侧 向约束应力 ; 混凝土圆柱体的单轴抗压强度 = O 雹 ; 混凝土的标准立方体抗压强度 。 当混凝土受到的侧向约束应力 达到最大值时, 核心 区混凝土的承载能力达到极限状态。 由式( 6 ) 、 ( 7 ) 、 ( 1 3 ) 整 理得 : 。 ) ( 1 4 ) 式 中: c 带肋钢管混凝土 中混凝土的极限承载力 ; A 。 核心区混凝土的面积 , A ( B 一 2 t ) 2 - 4 n b 。 t 。 ; 6 加劲肋 的长度 ; 加劲肋的厚度 。 定义 叼为带肋方钢管混凝 土加劲肋 与周边钢的面积 比, 则 : 钉 : ( 1 5 ) 。4 Bt 核心区

20、混凝土的极 限承载力可化简为 : ( 2 v k f y )( 1 6 ) 3 3 加劲肋的极 限承载 力 加劲肋的极 限承载力 为 : 心 s l ( 1 7 ) s 1 式中 : A s 2 加劲肋的面积 , 且 A a = 4 n b t 。 把式( 1 3 ) 代人式 ( 1 9 ) , 整理得 : 忙 f ( 1 ) ( 1 + 6 ) f 二 卜 2 6 ( 1 8 ) 3 4 带肋薄壁方钢管混凝土轴压短柱的极限承载力 带肋薄壁方钢管混凝 土轴 压短柱的极限承载力为方 钢管 、 核心区混凝土和加劲肋 的极限承载力之和 , 即 : N=N N N 1 9 式 中: 带肋薄壁方钢管混凝

21、土的极限承载力。 把式( 1 2 ) 、 ( 1 6 ) 、 ( 1 8 ) 代人式( 1 9 ) , 化简得 : 肛 2 ( 1 + 叼 , ( + 芋) + 式中 : A = 1 + n 一 2 v ; E = r u 一 4 7 ( 1 + n ) 。 4 算例分析 ( 2 0 ) 由于钢材 的拉压强度相近 , 取材 料拉压 比 a = l , 此时 统一强度理论退化为统一屈服准则。 当 b为不同值时 , 统一 强度理 论 退化 为其 他 新 的屈 服 准则 当 a = l , k = 3 , b = O 5 时 , 式( 2 0 ) 可化简为 : = 生 f ( 1 ) f 3 A (

22、 1 ) 孚 1 + ( 2 0 ) L 、 ,1 J ) 一 取文献 1 5 1 6 中的试验数据与用式 ( 2 1 ) 计算 的带肋 方钢管混凝土轴压短柱极限承载力相比较, 结果见表 1 。 由 表 1 可见 , 采用本文公式计算所得的理论值与文献 1 5 1 6 1 的试验值均吻合良好, 且的平均值分别为: 0 9 8 6 、 1 0 4 2 , 方 差分别为 O 0 0 1 5和 0 0 0 0 7 o 并且该公式 的适用范 围不仅 适用于带肋方钢管混凝土轴压短柱 , 对 于不设加劲肋 的方 钢管混凝土轴压短柱也同样适用 。 5 影响因素分析 5 1 和 b对 的影响分析 和 b 变化

23、时, 用式( 2 O ) 计算的文献 1 6 中试件 C U S 1 6 1 的极限承载力 变化如 图 3 所示 。 由图 3可 以看出 , 随 的增大而减小 , 随 b的增大而增大 。 O t 的增大是 由于 的 减小 , 对应 的极限面的面积 随着减小 , 承载力降低。 b取不 同的值时统一强度理论退化为不同的屈服准则 , 由不 同的 屈服准则可以得到一系列 的极限面。 从统一强度理论的 平 面极 限线 图可以知道极 限面的面积大小 随 b的增 大而 增大 , 而 随极限面面积的增大而增大 。 5 2 叼和 对 的影响分析 当 B = 1 6 0 m m, t = 2 5 mm, 2 5

24、mmt 3 2 MP a , 且 = 0 0 0 5 时, 和 变化时, 用式( 2 0 ) 计算的极限承载力 变 化如图 4 所示 。 由图 4可以看 出 , 随 叼和 的增大而增大 。 当曰和t 一 定的情况下 , 由式( 1 5 ) 可知 增大时加劲肋 的面积增大。 加劲肋 面积 的增加一方 面直接增大 了加劲肋对带肋方钢 管极限承载力 的贡献 , 另一方面由于加劲肋个数 的增加对 周边钢管提供 了更 多的横 向约束支撑点 , 或者是加劲肋长 度的增大 , 增强了钢管对核心区混凝土的约束作用 , 从而 提高了钢管的极限承载力 。 5 3 V 及 n 对 的影响分析 当 B = 1 6 0

25、 l l l m, f y = 2 2 1 MP a 3 2 MP a , 且 叩 = 0 1 5时 , V和 Y , 变化 时 , 用式 ( 2 0 ) 计 算 的极 限承载 力变 化 如 图 5 所示 。 7 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 表 1 计算结果与试验结果比较 注: 为试验值 , 为理论值与试验值的比值。 图 3 O t 和 9 对 的影响 V 图5 几 和 y 对 的影响 由图 5 可 以看 出当 曰一定 时 , 随 的增 大而增 大 , 随 n的增加而降低。 这是因为当 和 n 一定时, t 随着 的 8 增大而增大 , 周边钢 面积和加劲肋

26、 的面积随之增大 , 极 限 承载力提高。 当 相同的情况下 , 7, 的增加使得 t 减小。 由 于 1 7, 的增加对核心混凝 土约束的增强效果 比 的减小对 降低的影响小, 所以整体仍为降低趋势。 6结论 ( 1 ) 本研究采用统一强度理 论 , 推导 了带肋方钢管混 凝土轴压短柱极限承载力的计算公式, 并用所推公式计算 结果和文献试验结果进行了对 比分析 。 结果表 明该公式不 仅适用于方钢管混凝土柱设置加劲肋 的情况 , 对不设加劲 肋的情况也 同样适用 , 对实际工程具有一定的参考价值。 ( 2 ) 带肋方钢管混凝土轴压短柱极限承载力随材料拉 压 比的增大而减小 , 随反映中间主切

27、应力影响的系数的增 大而增大。 ( 3 ) 在带肋方钢管混凝土柱边长 和钢管厚度一定的情 况下 , 轴压极 限承载力 随带肋方钢管混凝土加劲肋 与周边 钢面积 比的增大而增大 。 当钢材 的屈服应力提高时极 限承 载力也有所增大。 ( 4 ) 在带肋方钢管混凝土柱边长及加劲肋与周边钢面 积 比一定 的情况下 , 极限承载力 随厚边 比的增大而增大 , 但是随着单边加劲肋个数的增加, 极限承载力反而降低。 参考文献: 【 1 】黄宏, 陈梦成, 万城勇带肋方钢管混凝土柱偏心受压力学性能 研究 J 土木工程学报, 2 0 1 1 , 4 4 ( 1 0 ) : 2 6 3 4 2 张耀春, 陈勇

28、设直肋方形薄壁钢管混凝土短柱的试验研究及 有限元分析 J 】 建筑结构学报, 2 0 0 6 , 2 7 ( 5 ) : 1 6 2 2 3 3 T A O Z , H A N L H, WA N G D Y E x p e r i m e n t a l b e h a v i o r o f c o n c r e t e f i l l e d t h i n w a l l e d s t e e l t u b u l a r c o l u mn s J T h i n Wa l l e d S t r u c t u r e s , 2 0 0 7 ( 4 5 ) : 5 1 7

29、 5 2 7 【 4 】李毅, 黄宏, 张安哥 带肋方钢管混凝土纯弯力学性能研究 J 铁 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 道建筑 , 2 0 0 9 ( 1 0 ) : 1 1 3 1 1 6 5 5 左志亮, 蔡健, 钱泉, 等 带约束拉杆T形钢管混凝土短柱轴压 性能的试验研究 J 】 土木工程学报, 2 0 1 1 , 4 4 ( 1 1 ) : 4 3 5 1 【 6 J6 徐超, 张耀春, 卢孝哲 方形设肋薄壁钢管混凝土的恢复力模 型 J J 哈尔滨工业大学学报, 2 0 0 8 , 4 0 ( 4 ) : 5 1 4 5 2 0 7 】黄义勇 带肋方钢

30、管混凝土偏压构件承载力计算方法研究 J 1 铁 道建筑 , 2 0 1 1 ( 1 2 ) : 1 4 3 1 4 5 8 】8 陈曦 , 周德源 带约束拉杆矩形钢管混凝土轴压承载力分析 J 】 _ 沈阳工业大学学报, 2 0 0 8 , 3 0 ( 5 ) : 5 9 5 5 9 8 9 19 郭兰慧, 张素梅, 徐政, 等 带有加劲肋的长大宽比薄壁矩形钢 管混凝土试验研究及理论分析 J 土木工程学报 , 2 0 1 1 , 44 ( 1 ) : 42 -4 9 【 1 0 俞茂宏 虽 度理论新体系: 理论、 发展和应用【 M 西安: 西安交通 大学出版社, 2 0 1 1 【 1 1 】

31、钟善桐 钢管混凝土结构【 M 】 北京: 清华大学出版社, 2 0 0 3 【 1 2 李小伟, 赵均海, 朱铁栋, 等 方钢管混凝土轴压短柱的力学性 上接第 4页 吕 3 籁 垛 蛔 孔 隙 萼 图4 孔隙率和渗透系数的关系 混凝土, 这样的渗透系数对应的孔隙率 a = 0 0 3 3 0 0 2 5 , 它说 明普通混凝土和沥青混凝土同样 的渗透系数对应的孔隙率 相近。 根据该图, 渗透系数在 1 0 1 0 c m s 区间时, 渗透系 数与空隙率之 间的关系可近似采用式( 1 1 ) 计算。 塑性混凝土 渗透系数在 l O - S l 0 r 6 c m s 之间 , 孔隙率应为 a

32、= O 0 5 8 - - 0 0 4 2 。 k = 1 0 ( 1 1 ) 图4 中曲线是挪威威尼莫坝设计时, 室内测定沥青混 凝土渗透系数的试验结果嗍。 对于渗透系数在 1 0 l 0 r 6 c m s 之间的塑性混凝 土, 孔隙率应为 0 5 - - 0 0 4 。 根据一些学者的研究得 出的黏性土 的渗透 系数与孔 隙率之间的关系, 对于渗透系数在 1 0 1 0 r 6 c m s 之间的塑 性混凝土 , 孔隙率应为 a = 0 0 7 4 ) 0 5 同 。 建议 , 对渗透系数在 1 0 1 0 c m s 之间的塑性混凝土 , 孔隙率取 a = 0 0 6 。 7结 语 分

33、析了渗透能力较高的土的渗透试验方法和渗透能力 较低的普通混凝土的试验方法; 比较了流量法、 渗水高度法、 抗渗等级法和相对系数法; 建议将塑性混凝土按相对渗透系 数大小选择抗渗试验方法 , 相对渗透系数大于 1 0 c m s 时 , 宜选择流量法, 相对渗透系数小于 1 旷 7 c m s 时, 宜选择相对 渗透系数法 ; 通过对沥青混凝土和黏性土渗透系数与孑 L 隙 率的关系分析, 建议塑性混凝土相对渗透系数计算公式中 能 J 】 _ 中国公路学报, 2 0 0 6 ( 4 ) : 7 7 8 1 【 1 3 】 张常光, 赵均海, 魏雪英, 等 外方内圆中空夹层钢管混凝土轴 压短柱的极限

34、承载力 J 1 建筑科学与工程学报 , 2 0 0 8 , 2 5 ( 4 ) : 7 8 82 【 l 4 】 赵均海 强度理论及其工程应用【 M 】 匕 京 : 科学出版社 , 2 0 0 3 1 5 】 黄宏, 张安哥, 李毅, 等 带肋方钢管混凝土轴压短柱试验研究 及有限元分析【 J 】 建筑结构学报, 2 0 1 1 , 3 2 ( 2 ) : 7 5 8 2 【 1 6 】 黄宏 , 万城勇 带肋方钢管混凝土柱偏心 受压试验研究 J 】 铁道 建筑 , 2 0 1 1 ( 4 ) : 9 4 9 7 作者简介: 联系地址 : 联 系电话 : 赵均海 ( 1 9 6 0 一 ) ,

35、男 , 工学博士 , 教授 , 博士研究生导 师, 主要从事结构强度理论、 组合结构基本理论及其 应用等的研究。 西安市长安中路 1 6 1 号 长安大学小寨校区 1 9 7 信箱 ( 7 1 0 0 6 1 ) 0 2 9 8 23 3 7 2 38 的孔隙率取 0 0 6 。 参考文献: 【 1 】白顺果 土力学【 M E 京 : 水利水电出版社, 2 0 0 9 ( 4 3 ) 【 2 】 G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9 , 普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法 标准 S E 京 : 中国建筑工业 出版社 , 2 0 1 0 3 D lJ r 5 1 5 0 - - 2

36、 0 0 1 , 水工混凝土试验规程 北京 : 中国电力出版 社出版 , 2 0 0 2 4 】 E N l 2 3 9 0 8 : 2 0 0 0 , T e s t i n g h a r d e n e d c o n c r e t e - P a r t 8 S D e p t h o f p e n e t r a t i o n o f wa t e r u nd e r p r e s s u r e 【 5 】A S T M C 6 4 2 -1 9 9 7 , S t a n d a r d T e s t M e t h o d f o r D e n s i t y ,

37、 A b s o r p t i o n , a n d V o i d s i n H ar d e n e d C o n c r e t e S 6 J T B u i l d 3 6 9 , Wa t e r d i ff u s i o n S 【 7 】D I N 1 0 4 8 -p a r t 5 : 1 9 9 1 , T e s t i n g o f h ard e n e d c o n c r e t e( s p e c i m e n s p r e p ar e d i n m o u l d ) - w a t e r p e r me a b i l i t

38、 y S 8 8 G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9 , 普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法 标准 s J 北京 : 中国建筑工业出版社, 2 0 1 0 9 S L 3 5 2 -2 0 0 6 , 水工混凝土试验规程 s 】 北京: 中国水利水电出 版社 , 2 0 0 6 1 0 D L T 5 1 5 0 - - 2 0 0 1 , 水工混凝土试验规程 北京 : 中国电力出版 社出版 , 2 0 0 2 【 1 1 J T G E 3 O 一2 0 o 5 , 公路工程水泥及水泥混凝土试验规程 s E 京 : 人民交通出版社 , 2 0 0 5 【 1 2 J T J

39、2 7 o _ 8 , 水运工程混凝土试验规程 s 北京 : 人民交通出版 社 , 1 9 9 9 【 1 3 徐宝维 混凝土抗渗性能及检验方法研究【 D 】 兰州理工大学 【 1 4 】 吴立新 水工沥青混凝土配合比 J 】 石油沥青, 1 9 9 2 ( 2 ) : 1 3 1 6 1 5 】 方正三 沥青混凝土在土石坝防渗上的应用 M 匕 京 : 科学出版 社 , 1 9 7 9 ( 3 7 ) 1 6 】 杨进 良土力学 M】 京 : 中国水利水电出版社 , 2 0 0 9 作者简介: 田建设 ( 1 9 5 6 一 ) , 男 , 教授级高工。 联系地址: 郑州市文化路 郑州大学工学院图书馆( 4 5 0 0 0 2 ) 联系电话 : 0 3 7 1 6 3 8 8 7 5 8 1 9 口 4 0 4 “ m “ m m m m 旷 旷 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m

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