塑性混凝土渗透试验方法的探讨.pdf

2 0 1 3 年 第 9 期 (总 第 2 8 7 期 ) Nu mb e r 9 i n 2 0 1 3 ( To ml No 2 8 7 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 T HE0RETI CAL I ES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 3 0 9 0 0 1 塑性混凝土渗透试验方法的探讨 田建设 。张雷顺 z ( 1 石漫滩水库管理局 ，河南 平顶山 4 6 2 5 0 0 ；2 郑州大学 水利与环境学院，河南 郑州 4 5 0 0 0 2 ) 摘要： 分析 了土和普通混凝土的渗透试验方法 ， 比较了流量法、 渗水高度法、 抗渗等级法和相对系数法 ， 建议塑性混凝土按渗 透系数大小选择抗渗试验方法。 通过对沥青混凝土和黏性土渗透系数与孔隙率的关系分析， 建议塑性混凝土在相对渗透系数计算 公式中的孔隙率取 0 O 6 。 关键词： 塑性混凝土 ；抗渗试验 ；孑 L 隙率 中图分类号： T U5 2 8 0 1 文献标志码： A 文章编号： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 3 ) 0 9 0 0 0 1 0 4 Di s c u s s i o n o f s e e p a g e t e s t m e t h o d f o r p l a s t i c c o n c r e t e T I AN J i a ns h e ， ZHANG Le i s hu n ( 1 S h i ma n t a n R e s e r v o i r A d mi n i s t r a t i o n ， P i n g d i n g s h a n 4 6 2 5 0 0 ， C h i n a ； 2 C o l l e g e o f Wa t e r C o n s e r v a n c y and E n v i r o n m e n t E n g i n e e r i n g ， Z h e n g z h o uU n i v e r s i t y ， Z h e n g z h o u 4 5 0 0 0 2 ， C h i n a ) Ab str a c t ： P e r me a b i l i ty t e s t me t h o d s o f s o i l a n d c o n c r e t e we r e a n a l y z e d b y me a n s o f c o mp a r i n g the fl o w me tho d， s e e p a g e h e i g h t me tho d ， i mp e rm e a b i l i ty g r a d e wa y and r e l a t i v e c o e ffic i e n t me tho d I t wa s r e c o mme n d e d tha t the p e rm e a b i l i ty t e s t s h o u l d b e c h o s e n a c c o r d - i n g t o p e rm e a b i l i ty c o e ffic i e n t B a s e d o n s t u d y O i l r e l a ti o n s h i p o f p e rm e a b i l i ty c o e ffic i e n t and p o r o s i ty r a t i o o f a s p h a R c o n c r e t e and c o h e s i v e s o i l the p o r o s i ty r a t i o i n r e l a t i v e p e r me a b i l i ty c o e ffic i e n t f o rm u l a s wa s r e c o mme n d e d a s 0 0 6 i n p l ast i c c o n c r e Ke y w o r d s ： p l a i n c o n c r e t e ； s e e p a g e t e s t ； a i r v o i d c o n t e n t 0 引言 笔者参加了建工行业建设标准 J G J T 2 9 l 2 0 1 2 现浇 塑性混凝土防渗芯墙施工技术规程 的编写， 在编写中认 为塑性混凝土的抗渗性能是塑性混凝土重要性 能之一 ， 但 目前还没有检测试验标准方法， 研究和规定塑性混凝土渗 透试验方法非常必要 。 1 规定塑性混凝土渗透试验方法的必要性 土和普通混凝土的抗渗试验可分为两大类 ， 一是流量 法 ， 再是渗透深度法 。 对抗渗能力较低 的土 ， 渗透试验采用流量法 。 该法根 据 渗过试 件的流量依据达西定律计算渗透系数评价 土的 抗渗 能力 ， 其 中粗粒土( 砂质土 ) 多采用常水头渗透试验 ， 细粒土( 黏质土和粉质土 ) 多采用变水头渗透试验 。 对抗渗能力较高的普通混凝土， 抗渗试验采用渗透深 度法 。 根 据测得 渗透深度后继处理方式 的不 同 ， 试验方法 又分为三类 ： 在恒定水压和规定的加压时间内， 直接把渗 透深度作为评价普通混凝土抗渗能力的渗水高度法； 在恒 定水压和规定 的加压 时间内 ， 测量渗水高度 ， 根据渗水高 度依据达西定律计算渗透系数评定抗渗能力的相对渗透 系数法 ； 采用逐级加压方式， 取渗透高度为试件高度 ， 根据 收稿 日期 ：2 0 1 3 - 0 3 - 0 8 最后一级水压力评定普通混凝土抗渗性能 的抗渗等级法。 对塑性混凝 土 ， 由于其抗渗能力介于土 和普通混凝 土 之间， 且 目前没有抗渗能力的试验方法标准， 致使抗渗试 验方法很不统一 ， 或采用土 的传统渗透试验方法 ， 或采用 普通混凝土的传统抗渗试验方法 ， 或采用其他试验方法 。 因此 ， 依据渗透试验原理 ， 研究塑性混凝土 、 土和普通 混凝土抗渗特性 ， 分析 目前采用 的各种抗渗试验方法 ， 探 讨并选择适合于塑性混凝土抗渗试验的试验方法显得非 常必要 。 2 渗透试验基本原理 目前 ， 室 内和现场的各种渗透试验均以达西( H D a r c y ) 定律为基本理论 。 1 8 5 6 年 ， 法国工程师达西利用试验装置对均质砂试样 的渗透性进行了研究 ， 发现水在土中的渗流速度与水力坡 降的一次方成正 比， 即： v = k i ( 1 ) 式中 ： 水力坡降 ， 即单位渗透长度上的水头损失 ； k 土的渗透系数 ， c m s ， 与土的性质有关 ， 反映土 的透水性能。 根据式( 1 ) ， 有 ： q = v A = k i A ( 2 ) 式 中： q 单位时间的渗流量 ， c m S s ； A垂直于水流方 向土样 的横截面积 ， c m2 。 式( 1 ) 、 ( 2 ) 称为达西定律。 达西定律适用于层流渗透。 由达西定律知， 渗透系数 k为单位水力坡降下土中的 渗流速度 ， 它综合 反映了土的透水性强弱 ， 是土的重要 力 学性质指标。 了解土或普通混凝土的抗渗能力， 主要就是 测试其渗透系数 k 。 3 土的渗透试验方法 土的渗透系数参考值见表 1 t ” ， 由表 1 可以看 出， 大部 分土的渗透系数小于 1 2 x l O c m s 。 表 1 土 的渗透 系数 土的名称 渗透系数 ( c m s ) 黏土 中砂 粉质黏土 粗砂 粉土 砾砂 、 砾石 粉砂 卵石 细砂 漂石( 无砂质填充 ) 土的室内渗透试验按适用土类和仪器类型分为常水 头试验和变水头试验 。 在整个试验过程 中， 常水头试验保持水头为常数 ， 变水 头试验水头随时间而变化。 通常， 根据土样渗透性大小 ， 选用常水头试验或变水头 试验。 一般隋况下， 常水头试验适用于渗透系数大于 1 0 c m s 的粗粒土 ， 变水头试验适用于渗透系数小 于 1 0 c r n s 的细 粒土 。 ( 1 ) 常水头试验渗透系数计算公式。 因 Q = q T = k i A k n- - a r ( 3 ) 故常水头试验渗透 系数计算公式为 ： 后 ： L ( 4 ) 月A? 式中 ： k 渗透系数 ， c m s ； p 测定时间间隔 内流过试样 的总水量 ， c m， ； 试件长度 ， c m； 水位差 ， c m； A试件横截面积， c m 2 ； 测定 的时间间隔 ， s 。 ( 2 ) 变水头试验渗透系数计算公式。 变水头试验渗透系数计算公式为 ： a L 厂 ) I n h i ( 5 ) A( 厂 1 ) 式中： 渗透系数 ， c m s ； 0 澳 0 水头的水管截面积 ， c m ； 2 开始计时时 的水头 ， c m； 终止计时时的水头 ， c m； A试件横截面积 ， c m 2 ； t l 开始计时时的时间， s ； t 2 铬止计时时的时间， s ； L 渗径( 即试样高度) ， c m。 常水头试验 ， 渗流流过土样的总水量较 多 ， 可根据流 过试样的总水量 Q计算渗透系数 ； 变水头试验 ， 渗流流过 试样 的总水量较小 ， 不易准确测定 ， 故根据渗入试样 的总 流量( 由试件前水头差决定) 计算渗透系数。 图 1 常水头试验装置示意图 o o o o 图 2变 水头试 验装 置 示意 图 4 普通混凝土的抗渗试验方法 普通混凝土 的渗透 系数通常为 1 0 1 0 c m s ， 比土 的 渗透系数小得多， 通过测试渗过普通混凝土试件流量来计 算渗透系数 ， 需要压力大 、 时间长 ， 因此不宜直接采用土 的 渗透 系数试验方法与设备 。 目前 ， 基于达西理论 的普通混凝土抗渗试验方法主要 有渗水高度法、 相对渗透系数法和抗渗等级法。 4 1 渗水高度法2 1 试件 ： 上 口直 径 1 7 5 m i l l 、 下 口直 径 1 8 5 m m、 高度 1 5 0 miT l 的圆台体 ； 施压方式 ： 水压在 2 4 h内恒定控制在 ( 1 2 0 0 5 ) MP a ； 抗渗性能评价 ： 劈开试件， 测量平均渗水高度， 以渗水 高度作为评价指标。 4 2 相对渗透系数法3 1 试件 ： 上 口直径 1 7 5 mm、 下 口直径 1 8 5 mm、 高度 1 5 0 m m的圆台体； 施压方式 ： 水压在 2 4 h内恒定控制在 0 8 MP a ； 抗渗性能评价： 劈开试件， 测量平均渗水高度， 利用公 式计算相对渗透系数 。 相对渗透系数计算公式推倒如下 ： ” 叙 m 舨 舨 舣 舨 舨 三 j l _三 瞅 呶 m L L L 6 见图3 ， 设普通混凝土的空隙率为o ， 在水压 日作用下， 经 d 时间， 横截面为A的试件渗水高度增加 d D， 则 d T内 的流量为 d Q = A a d D， 代入达西公式积分 ， 得 ： = ( 6 ) 2 月 ? 采用相对渗透系数法试验时 ， 在规定 的水压作用时 间 停止后 ， 要把试件劈开， 测量 1 0 个位置的深水高度 ， 取平 均值 D ， 于是式( 6 ) 变为： ： 笪 ( 7 ) 2 丑 7 式中 ： 尼 相对渗透系数 ， c m h ； D 平均渗水高度， c m； 日水压力 ， 以水柱高度表示 ( 1 MP a = 1 0 2 0 0 c m) ； 恒压经过的时间 ， h ； o 混凝土的空隙率， 对普通混凝土一般取 0 0 3 。 图 3 渗透示意图 由推导过程知， 在测量渗水高度正确前提下， 利用式( 7 ) 计算 的相对渗透系数是否准确 ， 关键是普通混凝土的空隙 率 a 是否准确。 4 3 抗渗 等级 法圆 试 件 ： 上 口直径 1 7 5 m n l 、 下 口直 径 1 8 5 1 T l l r l 、 高度 1 5 0 i n n的圆台体 ； 施 压方式 ： 水压从 0 1 MP a 开始 ， 以后每 隔 8 h增加 O 1 MP a ， 当 6 个试件 中有 2 个试件顶 面出现渗水时 ， 停止 试验 ， 记下此时的水压力 日， 普通混凝土 的抗渗等级为 ： P =- I O H一 1 ( 8 ) 式中 ： P 混凝土抗渗等级 ； 日6 个试件 中有 2 个渗水时的水压力 ， MP a 。 抗渗等级法实际上取的渗水高度 为试件高度 。 当普通混凝 土的水灰 比较小时 ， 抗渗能力较好 ， 采用 这种方法进行试验往往水 压增加到很大值 时 ， 试件顶面仍 然没有渗水 。 5 抗渗试验方法比较 ( 1 ) 流量法和相对渗透系数 法的理论基础都是达西定 律 ， 二者具有较明确的物理意义。 渗水高度法和抗渗等级 法是抗渗能力的相对 比较法 ， 物理意义不太 明确。 ( 2 ) 流量法和抗渗等级法要求渗径不小于试件高度， 较适合于抗渗能力较低的介质。 渗水高度法和相对渗透系 数法的渗径可以小于试件高度 ， 较适合于抗渗能力较高的 介质。 ( 3 ) 在介质抗渗性能相 同时 ， 流量法和抗渗等级法要 比渗水高度法和相对系数法试验持续时间长， 试验效率低， 试验设备也相对复杂 。 ( 4 ) 当介质的空隙率测量准确、 试验不出现漏水时， 流 量法和相对渗透系数法具有 同样的准确性 。 ( 5 ) 渗水高度法和相对渗透系数法需要劈开试件测量 渗水高度 ， 而流量法不需要 。 国外 ， 比较倾 向于用渗水 高度法来评价普通混凝土 的 抗渗性 。 英国 B S E N 1 2 3 9 O 一8 2 o 0 9 嗍 、 美 国 A S T M c 6 4 2 2 0 0 6 、 德 国 D I N 1 o 4 8 2 1 9 9 1 网 、 北 欧 N T B u i l d 3 6 9 等 国 家与地区均有对普通混凝土渗水高度评价指标 。 我国， 现行国家标准 G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9 ( 普通混凝土 长期性能和耐久性能试验方法标准 对普通混凝土采用 的 是抗渗等级法和渗水高度法阿 ； 现行水利行业标准 s L 3 5 2 2 0 0 6 ( 水工混凝土试验规程 对普通混凝土采用 的是抗 渗 等级法和相对渗透系数法 ， 对全级配混凝土采用 的是流量 法嘲 ； 现行 电力行业标准 D L T 5 1 5 0 - - 2 0 0 1 水工混凝土试 验规程 对普通混凝土采用的是抗渗等级法和相对渗透系 数法【 ； 现行交通行业标准 J T G E 3 0 -2 0 0 5 公路工程水泥 及水泥混凝土试验规程 对普通混凝土采用的是抗渗等级 法、 渗水高度法和相对渗透系数法t n ； J T J 2 7 O 一9 8 水运工 程混凝土试验规程 对普通混凝土采用 的是抗渗等级法 、 渗 水高度法和相对渗透系数法【埘 。 6 塑性混凝土渗透试验方法 6 1 塑性混凝土的特 点 塑性混凝土是 由水 、 水泥 、 膨润土或黏土 、 粗 骨料 、 细 骨料及外加剂拌制而成 ， 具有较大流动性 、 低 强度和低弹 性模量等特性的混凝土 。 第 1 4 届 国际大坝会议经过讨论 ， 认为塑性混凝土 2 8 d 的抗压强度一般为 1 0 5 0 MP a ； 渗透系数 的变化范 围一般 在 l O - qO c m s 。 塑性混凝土比土的抗压强度高 ， 比普通混凝土抗压强度 低 ； 比土的抗渗能力高 ， 比普通混凝土的抗渗能力低。 塑性 混凝土抗压强度和抗渗能力介于土和普通混凝土之间。 6 2 宜根据塑性混凝土渗透 系数 范围选择抗渗试 验 方 法 塑性混凝 土抗渗试验宜根据抗渗能力选择试验方法 。 对抗渗能力较低的塑性混凝土宜采用流量法， 对抗渗能力 较高的塑性混凝土宜采用渗水高度法或相对渗透系数法。 下面利用相对渗透系数法计算公式， 分析在不同的压 力和恒压时间下的渗水高度。 由于塑 性混凝 土 强度低 ， 采用一 次加 压法 ， 压力 不 能太 大 ， 根 据多数 塑性混 凝土 抗渗 试验 经验 ， 压 力宜 取 0 2 0 4 MP a ； 为 了提高试验效率 ， 恒压时间不宜太长 ， 1 2 h 之内较好 ； 塑性混凝土孔隙率比普通混凝土要大， 普通混 凝 土孔隙率通 常取 0 O 3 ， 塑 性混凝 土孔隙率 建议取 0 0 6 ( 见后面分析 ) 。 表 2 是根据式( 5 ) 计算得到的渗水高度与压力、 恒压 时间 、 孔 隙率和渗透系数的关 系。 ； 表 2 渗水高度与压力、 恒压时间、 孔隙率和渗透 系数的关系c m 由表 2 可以看 出， 对于渗透 系数在 1 1 O 屯 1 l 0 c m s 的塑性 混凝 土 ， 运用 流量法 ， 一次加压 0 4 MP a 、 恒压 1 2 h 是合适的， 此时可以测得一定流量， 利用公式计算渗透系 数 ； 对 于渗透系数小于 1 x l O s c m s 的塑性混凝土 ， 运用相 对渗透系数法， 一次加压 0 4 M P a 叵压 1 2 h是合适的， 此 时可 以劈开试件 ， 测量渗水 高度 ， 通过公式计算相对渗透 系数。 对塑性混凝土， 不管抗渗性能高低， 都采用流量法， 则 对渗透系数较小的试件 ， 需要施压的时 间会很长 ， 如 k = l x 1 0 c m s ， a = O 0 6 ， 水压 0 4 MP a ， 水流透过 1 5 c m试件 的时 间就要 4 5 9 h ， 即 1 9 d ， 若再有一定的透水量 ， 则时间更长 ； 4 对塑性混凝土， 由于其抗压强度较低， 也不宜大幅度提高水 压 ， 过大水压渗透性会失真或引起塑性混凝土受压破坏。 对塑性混凝土， 不管抗渗性能高低， 都采用相对渗透 系数法 ， 则对于透系数较大的试件 ， 在施压很小 的情况下 ， 在较短时间就会 出现试件透水 ， 如 k = l l O c m s ， a = O 0 6 ， 既是施压 0 2 M P a ， 水流透过 1 5 c m试件 的时 间也 只需要 0 9 2 h ， 过短施压时间会影响测试结果的准确性。 6 3 塑性 混凝土孔 隙率 由相对渗透系数计算公式推导知 ， o 为试件 中有效孔 隙横截面面积占试件总横截面面积的比率。 塑性混凝土中的孔隙由连通孔 隙、 半连通孔隙和闭孔 隙组成。 连通孔隙是相互连通的孔隙 ， 水可 以通过该孔隙渗 出； 可以进水 ， 但不能渗 出； 封闭孔隙则是 和其他 孔隙不连通 的孤立的孔隙 ， 水不能进入 。 从水流运动的角度来看 ， 只有 连通孔隙是有效 的。 但半连通孔 隙中 的水在 疏干时能排 出 ， 对于排水来说是有效的。 因此 ， 有效孑 L 隙应由连通孑 L 隙 和半连通孔隙两部分组成 。 记 m 为试件干质量 、 m 为试件渗满有效孔隙后的质 量 ， 则 m 一 m 为试件 中渗入 的水质量 ， 水 质量 除以水密度 P ， 即( m 一 m ) p为试件的有效孔 隙体积 ， 体积除 以试件高 度 得有效 孔隙折 合横截面面积 ( m 一 m 。 ) ( w w ) ， 它除 以 试件横截面面积 A， 得有效孔隙横截面面积 占试 件总横截 面面积的比率 ， 即 2二 1 0 0 ( 9 ) w w 式中： 为试件的体积 ， V = A L ； a 有效孔 隙率 ， 简称孔隙率。 目前 ， 几乎所有的塑性混凝 土抗渗试验 ， 在计算 相对 渗透系数时， 孔隙率都取的是普通混凝土的孔隙率 0 0 3 ， 这 是很不合理 的。 渗透系数与孑 L 隙率 的关系虽 随介质不 同而异 ， 但孔 隙 率是影响渗透系数的主要 因素。 这里借助沥青混凝土渗透 系数与孔隙率的关系， 由塑性混凝土渗透系数反演塑性混 凝土孔隙率。 沥青混凝土的孔隙率定义为 ： f 1 - m o- m 1 1 ( 1 0 ) w 式中： 试 件的有效孔隙率 ， ； m 。 试件在水 中的质量 ， g ； 7 1,0 试件干质量 ， g ； 试件体积 ， c m 3 ； p w w 水 的密度 ， g c m 3 。 式( 1 0 ) 经化简与式 ( 9 ) 相 同。 试 验给出的沥青混凝土 的孔隙率和渗透系数 的关 系 见 图 4 。 普通混凝土渗透系数 k = n x l O ,- ,n x l O c m s ， 实测混凝 土的孔隙率a = O 0 2 9 - 0 0 3 9 o 3 1 ， 根据图 4中曲线 ， 对沥青 下转第 9页 道建筑 ， 2 0 0 9 ( 1 0 ) ： 1 1 3 1 1 6 5 5 左志亮， 蔡健， 钱泉， 等 带约束拉杆T形钢管混凝土短柱轴压 性能的试验研究 J 】 土木工程学报， 2 0 1 1 ， 4 4 ( 1 1 ) ： 4 3 5 1 【 6 J6 徐超， 张耀春， 卢孝哲 方形设肋薄壁钢管混凝土的恢复力模 型 J J 哈尔滨工业大学学报， 2 0 0 8 ， 4 0 ( 4 ) ： 5 1 4 5 2 0 7 】黄义勇 带肋方钢管混凝土偏压构件承载力计算方法研究 J 1 铁 道建筑 ， 2 0 1 1 ( 1 2 ) ： 1 4 3 1 4 5 8 】8 陈曦 ， 周德源 带约束拉杆矩形钢管混凝土轴压承载力分析 J 】 _ 沈阳工业大学学报， 2 0 0 8 ， 3 0 ( 5 ) ： 5 9 5 5 9 8 9 19 郭兰慧， 张素梅， 徐政， 等 带有加劲肋的长大宽比薄壁矩形钢 管混凝土试验研究及理论分析 J 土木工程学报 ， 2 0 1 1 ， 44 ( 1 ) ： 42 -4 9 【 1 0 俞茂宏 虽 度理论新体系： 理论、 发展和应用【 M 西安： 西安交通 大学出版社， 2 0 1 1 【 1 1 】 钟善桐 钢管混凝土结构【 M 】 北京： 清华大学出版社， 2 0 0 3 【 1 2 李小伟， 赵均海， 朱铁栋， 等 方钢管混凝土轴压短柱的力学性 上接第 4页 吕 3 籁 垛 蛔 孔 隙 萼 图4 孔隙率和渗透系数的关系 混凝土， 这样的渗透系数对应的孔隙率 a = 0 0 3 3 0 0 2 5 ， 它说 明普通混凝土和沥青混凝土同样 的渗透系数对应的孔隙率 相近。 根据该图， 渗透系数在 1 0 1 0 c m s 区间时， 渗透系 数与空隙率之 间的关系可近似采用式( 1 1 ) 计算。 塑性混凝土 渗透系数在 l O - S l 0 r 6 c m s 之间 ， 孔隙率应为 a = O 0 5 8 - - 0 0 4 2 。 k = 1 0 ( 1 1 ) 图4 中曲线是挪威威尼莫坝设计时， 室内测定沥青混 凝土渗透系数的试验结果嗍。 对于渗透系数在 1 0 l 0 r 6 c m s 之间的塑性混凝 土， 孔隙率应为 0 5 - - 0 0 4 。 根据一些学者的研究得 出的黏性土 的渗透 系数与孔 隙率之间的关系， 对于渗透系数在 1 0 1 0 r 6 c m s 之间的塑 性混凝土 ， 孔隙率应为 a = 0 0 7 4 ) 0 5 同 。 建议 ， 对渗透系数在 1 0 1 0 c m s 之间的塑性混凝土 ， 孔隙率取 a = 0 0 6 。 7结 语 分析了渗透能力较高的土的渗透试验方法和渗透能力 较低的普通混凝土的试验方法； 比较了流量法、 渗水高度法、 抗渗等级法和相对系数法； 建议将塑性混凝土按相对渗透系 数大小选择抗渗试验方法 ， 相对渗透系数大于 1 0 c m s 时 ， 宜选择流量法， 相对渗透系数小于 1 旷 7 c m s 时， 宜选择相对 渗透系数法 ； 通过对沥青混凝土和黏性土渗透系数与孑 L 隙 率的关系分析， 建议塑性混凝土相对渗透系数计算公式中 能 J 】 _ 中国公路学报， 2 0 0 6 ( 4 ) ： 7 7 8 1 【 1 3 】 张常光， 赵均海， 魏雪英， 等 外方内圆中空夹层钢管混凝土轴 压短柱的极限承载力 J 1 建筑科学与工程学报 ， 2 0 0 8 ， 2 5 ( 4 ) ： 7 8 82 【 l 4 】 赵均海 强度理论及其工程应用【 M 】 匕 京 ： 科学出版社 ， 2 0 0 3 1 5 】 黄宏， 张安哥， 李毅， 等 带肋方钢管混凝土轴压短柱试验研究 及有限元分析【 J 】 建筑结构学报， 2 0 1 1 ， 3 2 ( 2 ) ： 7 5 8 2 【 1 6 】 黄宏 ， 万城勇 带肋方钢管混凝土柱偏心 受压试验研究 J 】 铁道 建筑 ， 2 0 1 1 ( 4 ) ： 9 4 9 7 作者简介： 联系地址 ： 联 系电话 ： 赵均海 ( 1 9 6 0 一 ) ， 男 ， 工学博士 ， 教授 ， 博士研究生导 师， 主要从事结构强度理论、 组合结构基本理论及其 应用等的研究。 西安市长安中路 1 6 1 号 长安大学小寨校区 1 9 7 信箱 ( 7 1 0 0 6 1 ) 0 2 9 8 23 3 7 2 38 的孔隙率取 0 0 6 。 参考文献： 【 1 】白顺果 土力学【 M E 京 ： 水利水电出版社， 2 0 0 9 ( 4 3 ) 【 2 】 G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9 ， 普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法 标准 S E 京 ： 中国建筑工业 出版社 ， 2 0 1 0 3 D lJ r 5 1 5 0 - - 2 0 0 1 ， 水工混凝土试验规程 北京 ： 中国电力出版 社出版 ， 2 0 0 2 4 】 E N l 2 3 9 0 8 ： 2 0 0 0 ， T e s t i n g h a r d e n e d c o n c r e t e - P a r t 8 S D e p t h o f p e n e t r a t i o n o f wa t e r u nd e r p r e s s u r e 【 5 】A S T M C 6 4 2 -1 9 9 7 ， S t a n d a r d T e s t M e t h o d f o r D e n s i t y ， A b s o r p t i o n ， a n d V o i d s i n H ar d e n e d C o n c r e t e S 6 J T B u i l d 3 6 9 ， Wa t e r d i ff u s i o n S 【 7 】D I N 1 0 4 8 -p a r t 5 ： 1 9 9 1 ， T e s t i n g o f h ard e n e d c o n c r e t e( s p e c i m e n s p r e p ar e d i n m o u l d ) - w a t e r p e r me a b i l i t y S 8 8 G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9 ， 普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法 标准 s J 北京 ： 中国建筑工业出版社， 2 0 1 0 9 S L 3 5 2 -2 0 0 6 ， 水工混凝土试验规程 s 】 北京： 中国水利水电出 版社 ， 2 0 0 6 1 0 D L T 5 1 5 0 - - 2 0 0 1 ， 水工混凝土试验规程 北京 ： 中国电力出版 社出版 ， 2 0 0 2 【 1 1 J T G E 3 O 一2 0 o 5 ， 公路工程水泥及水泥混凝土试验规程 s E 京 ： 人民交通出版社 ， 2 0 0 5 【 1 2 J T J 2 7 o _ 8 ， 水运工程混凝土试验规程 s 北京 ： 人民交通出版 社 ， 1 9 9 9 【 1 3 徐宝维 混凝土抗渗性能及检验方法研究【 D 】 兰州理工大学 【 1 4 】 吴立新 水工沥青混凝土配合比 J 】 石油沥青， 1 9 9 2 ( 2 ) ： 1 3 1 6 1 5 】 方正三 沥青混凝土在土石坝防渗上的应用 M 匕 京 ： 科学出版 社 ， 1 9 7 9 ( 3 7 ) 1 6 】 杨进 良土力学 M】 京 ： 中国水利水电出版社 ， 2 0 0 9 作者简介： 田建设 ( 1 9 5 6 一 ) ， 男 ， 教授级高工。 联系地址： 郑州市文化路 郑州大学工学院图书馆( 4 5 0 0 0 2 ) 联系电话 ： 0 3 7 1 6 3 8 8 7 5 8 1 9 口 4 0 4 “ m “ m m m m 旷 旷