再生混凝土低矮剪力墙抗震性能有限元分析.pdf

第 3 1卷 第 1 期 2 0 1 5年 3月 北 京建 筑大 学学 报 J o u r n a l o f B e i j i n g Un i v e r s i t y o f C i v i l E n g i n e e r i n g a n d Ar c h i t e c t u r e V0 I 31 No 1 M a r 2 01 5 文章编号 ：1 0 0 4 6 0 1 1 ( 2 0 1 5 ) O 1 0 0 2 5 0 7 再 生混凝土低矮 剪力墙抗震 性能有 限元分析 郭建 东， 昊 徽 ， 彭有开 ( 北京建 筑大学 土木与交通工程学院 工程结 构与新材料北京市高校工程研究 中心 ， 北 京 1 0 0 0 4 4 ) 摘要 ： 基 于再生混凝土低矮剪力墙抗震性 能试验 结果及分析 的基础上， 通过 非线性有限元软件 MS C Ma r c ( 2 0 1 1 ) 时 6片再 生混凝 土低 矮 剪力墙 进行 了数 值模 拟 并得 到 了构件 的破 坏形 态、 滞 回 曲 线、 骨架曲线及各墙体的初 始刚度、 极限承栽 力、 位移延性 系数等有限元模型 中墙体及钢 筋采用 分 离式 有 限元模 型进 行 建模 ， 其尺 寸 均按 照 试验 实 际尺 寸确 定数 值模 拟 结 果 与试 验 结 果 对 比分 析表明应用有限元软件 MS C Ma r c ( 2 0 1 1 ) 可对再生混凝土低矮剪力墙的设计及抗震性能研究提供 参考和依据 关键词 ：再生混凝土；低矮剪力墙 ； 抗震性能 ； 有限元分析 ；滞回曲线 ； 骨架曲线 中图分 类 号 ：T U 3 7 5 ； T U 3 5 2 1 1 文献 标 志码 ： A Fi ni t e El e m e n t An a l y s i s o n S e i s mi c Be h a v i o r o f Sq ua t Re c y c l e d Co n c r e t e S h e a r W a l l G u o J i a n d o n g， Wu Hu i ，P e n g Yo u k a i ( S c h o o l o f C i v i l a n d T r a f f i c E n g i n e e ri n g ，B e i j i n g H i g h e r I n s t i t u t e E n g i n e e r i n g R e s e a r c h C e n t e r o f S t r u c t u r e a n d N e w Ma t e r i a l s ， B e ij i n g U n i v e r s i t y o f C i v i l E n g i n e e r i n g a n d A r c h i t e c t u r e ， B e i j i n g 1 0 0 0 4 4) Ab s t r a c t ：Ba s e d o n t h e e x p e r i me n t a l s t u d y a n d a n a l y s i s o n s e i s mi c b e h a v i o r o f s q u a t r e c y c l e d c o n c r e t e s h e a r wa l l s，s i x s q ua t r e c y c l e d c o nc r e t e s he a r wa l l s a r e s i mu l a t e d a n d t h e r e s u l t s o f f a i l u r e p a t t e r n s， h y s t e r e s i s c u r v e s ， s k e l e t o n c u r v e s ， i n i t i a l s t i ffne s s， l o a d c a r r y i n g c a p a c i t i e s， d i s p l a c e me n t d u c t i l i t y f a c t o r s a r e g o t t h r o u g h t h e n o n l i n e a r fi n i t e e l e me n t s o f t wa r e MS C Ma r c( 2 0 1 1 ) T h e w a l l a n d r e b a r s i n t h e fi ni t e e l e me n t mo de l a d o pt s e pa r a t e f i ni t e e l e me n t mo d e l f o r mo d e l i n g r a nd t h e i r d i me n s i o n s a r e d e t e r mi n e d a c c o r d i n g t o t h a t a c t ua l s i z e s i n t h e t e s t Co mp a r a t i o n b e t we e n s i mu l a t i o n r e s u l t s a n d t e s t r e s u l t s s h o w s t h a t t h e a p p l i c a t i o n o f fi n i t e e l e me n t s o f t w a r e MS C Ma r c( 2 0 1 1 )c a n p r o v i d e r e f e r e n c e a n d b a s i s for t h e d e s i g n a n d r e s e a r c h o n s e i s mi c be h a v i o r o f s q ua t r e c y c l e d c o n c r e t e s he a r wa l 1 Ke y wo r ds：r e c y c l e d c o n c r e t e；s q ua t s h e a r wa l l ；s e i s mi c b e h a v i o r ；fin i t e e l e me n t a n a l y s i s，h y s t e r e s i s c u r v e，s k e l e t o n c u r v e 在我 国经 济快 速 发 展 、 社 会 生 产 水 平 不 断提 高 和开放程度不断扩大的背景下， 城市改造和建筑工 业 的迅 速发 展 导致 混 凝 土 用 量 急剧 增 加 ， 大量 的混 收稿 日期 ： 基 金 项 目 ： 作者简介 ： 凝土不但消耗大量的原生资源 ， 而且还会带来大量 的建筑垃圾再生混凝土 的出现 ， 不但使有限的 资源 得 以再生 利 用 ， 而 且解 决 了部 分 环 保 问题 进 2 01 41 23 l 北京市 自然科学基 金重 点项 目( 8 0 9 1 0 0 2) ； 北 京市 属高 等学 校创 新 团 队建设 与教 师 职业发 展计 划 项 目( P X M2 0 1 3 1 4 2 1 0 0 0 0 1 6 6 ) 郭建东( 1 9 9 0 一 ) ， 男 ， 硕士研究生 ， 研究方向 ： 结构工程 2 6 北京 建筑 大 学学 报 行再 生 昆 凝 土技 术 的研究是 非 常重 要 的 在 建 筑结 构中， 剪力墙结构体系是一种应用较为广泛的结构 形式 剪 力墙 结 构 由于抗 侧 刚度 大 ， 在地 震 区应 用 其可建造抗震性能 良好的建筑 ， 并且在 良好的构造 措施 条件 下 ， 剪 力墙 结 构 能 够 表现 出较 好 的延 性 性 能 因此 将再 生混 凝土 运用 于剪 力墙 结 构 的研 究具 有非常重要的现实意义而且从 节约资源 、 保护环 境 方面来 看 ， 将 再 生混 凝 土 技 术应 用 于剪 力 墙 结 构 具 有广 阔 的前 景 研 究 表 明 ： 掺 人 再 生 粗 骨 料 的再生混 凝 土低矮 剪力 墙 的抗 震性 能和 普通 剪力 墙 相 差不 多 ， 再 生粗 骨料 的掺 量 对 剪 力墙 的性 能 影 响 不 大 ， 再 生细 骨料 的掺 量对剪 力墙 的性 能影 响稍 大 ， 并 且 随着骨 料掺量 的增 加 ， 剪 力墙 性能 呈下 降趋 势 ， 加 配 暗支撑 钢筋 的再 生混凝 土剪 力墙抗 震性 能 明显 提 高 陈 丽华等 人 的研究 结 果 表 明 ：轴 压 比对 再 生混凝土高墙的性能有重要影响 ， 轴压力的增加可 提 高再 生混 凝土 高 剪力 墙 的承 载 力 ， 但 会 降低 再 生 混凝 土剪力 墙 的延性 和耗 能能 力 本 文基 于 6片再 生混凝 土低 矮 剪力墙 抗震性 能试 验结 果及 分析 的基 础上 ， 通过有限元软件 MS C Ma r c ( 2 0 1 1 ) 建立实体 单元对 其进 行抗 震 性 能 的数 值 模 拟 ， 并 且根 据 数 值 模 拟结 果 与试验 结果 对 比和对数 值模 拟结果 的分析 验 证 有 限 元 软 件 的 准 确 性 同 时 对 有 限 元 软 件 M S C Ma r c ( 2 0 1 1 ) 模 拟再 生混 凝 土低 矮剪 力 墙 提供 相关参 考性 的建 议 1 试 验概 况 本文 所述 6片再 生混凝 土低 矮剪 力墙 墙体 的制 作及拟静力试验均在北京建筑 大学结构试验室 完 成 ， 6片墙体试件高宽 比均为 1 0 ， 试件编号分别为 R C S W一 1R C S W一 6 在再 生 混 凝土 材 料 方 面 ， 6片 墙体同时掺用再生粗 、 细骨料且每片墙体取代率均 相 同 ， 剪 力 墙 试 件 的墙 体 及 加 载 梁 为 再 生 混 凝 土 再 生混 凝土设 计 强 度 等 级 为 C 4 0 ； 剪 力 墙 试 件 的 基 础为普通混凝土 ， 混凝土设计强度等级为 C 4 0 ； 在钢 筋 材 料方 面 ， 6片 剪 力墙 试 件 的基 础及 加 载 梁 的配 筋完全相同， 墙体 的配筋均不相同， 试件的详细设计 参 数 见表 1 表 1 试 件参数 注 ： h 、 2 、 b 、 2 分别为试件墙体的高度 、 截面宽度、 厚度和边缘构件截面 宽度； p 为竖向分布筋配筋 率 ； p 为水平分布筋 配筋率 ； N为试验 施加 的轴力 ； ( A ) 为试 验轴压 比 为再生混凝土轴心抗压强度 ， A 为水平截面面积 ， A =z b 6片剪力 墙试 件 的边 缘 构件 纵 筋 均采 用 6根 直 径 1 4 m m 的 H R B 4 0 0级 钢 筋 ( 6业 1 4 ) ， 其 配 筋率 为 1 4 ； 边缘 构件 箍筋 采用 直径 1 0 m m 的 H P B 3 0 0级 钢筋 ， 箍筋间距为 7 5 mm( + 1 o 7 5 ) 此外 ， 为防止 基础 梁 与墙底 的 结合 面处 过 早 发生 滑 移 剪 切破 坏 ， 设 置 了 4根 HR B 4 0 0级 、 直径 为 1 4 m m 的插 筋 ， 长 度 为 7 0 0 mm 基础梁上 、 下部纵筋均为4 2 2 ， 箍筋为 1 0 1 0 0 加载梁上、 下部纵筋均为 2 2 2 ， 中部配 置腰筋 2 2 2 ， 箍筋为 1 0 1 0 0 ， 试 件外形尺寸 及 配筋 情况 如 图 1 所示 试 件 加载装 置如 图 2所示 墙体 试件 通 过压 梁 和螺杆 固定于 刚性 底 板之 上 ， 同 时在 水 平 方 向上 采 用 钢 梁与试 件基 础 梁 的两 端 顶 紧 ， 以防 止试 件 摇 摆 和基 础梁在 水平 方 向的移 动水 平反 复 荷载 由量 程 为 2 0 0 0 k N 的作 动 器 提供 ， 通 过螺 杆 与 连接端 板 施 加于加载梁轴向力由两个量程分别为 2 0 0 0 k N的 液压 千斤 顶提 供 ， 通过 张 拉 穿 过 千斤 顶 的螺 杆 施 加 于刚性大梁 ， 然后由刚性大梁传递至分配钢梁 ， 再由 分配钢梁均匀地施加于加载梁之上其中， 受 张拉 的螺杆与刚性底板铰接 ，当试件在水平反复荷载作 用下产生变形时 ， 螺杆可发生转 动， 保证轴 向力 稳 定 、 持续地施加于试件顶部在施加轴 向力过程中， 忽略 由于螺 杆转 动 引起 的轴 向力水 平 分 量 ， 原 因为 矮墙试件的总体变形相对较小 ， 螺杆转动幅度不大， 第 1 期 郭建东 等 ： 再生混凝土低矮剪力墙抗震 性能有限元分析 2 7 I B 复荷 裁 加载梁 厂 ( 长 21 0 A A 插筋 4 根直径 1 4mm 基 础梁 丰 量 15 oo 暗 柱 三 三 = 土 赛 l： ! 童 一 j 0_l _ _ 单位 ： ra m 。 A A 。 图 1 试件 尺寸 与配筋图 水平 分 量对 试件 承 载性 能 的影响很 小 E 5 3 星 寸 图 2加 载 装 置 图 2有 限元分析 2 1 有 限元模 型 的建 立 在有 限元 模 型 中 ， 墙体 及 钢 筋 采 用分 离 式 有 限 元 模 型进 行建 模 ， 其尺 寸均 按照试 验 实 际尺 寸确定 墙体中普通与再生混凝土均采用三维六面实体单元 ( H E X 8节点 7号实体单元 ) ， 钢筋采用三维桁架单 元 ( L I N E 2节点 9号 桁架 单 元 ) ， 模 型 中网 格 尺 寸按 单元长度 9 0 mm左右进行划分 ， 以保证计算精度要 求 ， 同时拥有 良好的稳 定性 和计 算效率钢筋和混 凝 土 的位 移协 调通 过 MS C Ma r c中 的 “ I n s e r t ” 功 能 实现 ， 并且 不 考 虑 钢 筋 与混 凝 土 之 间 的 黏 结 滑 移 有 限元 模 型如 图 3所 示 2 2有 限 元模 型 中材料 参数 设置 2 2 1 普通混凝土 在保证计算精度 的前提下， 为简化模型， 提高计 算效率 ， 文本 中有限元模型 的基础梁及加 载梁 的材 料均 设 置 为 弹 性 材 料 ， 基 础 梁 所 用 的 材 料 为 普 通 图 3有 限元 模 型 C 4 0混凝土 ， 其弹性模量及泊松 比按照 混凝土结构 设计规 范 分 别取 E =3 2 5 X 1 0 N m m ； t ， = 0 2 2 2 2再 生混 凝土 在 重 复荷 载作 用 下 ， 受 压 再 生混 凝 土 卸 载及 再 加载 应力 路径 如 图 4所 示 ， 其 中 ： 为 再 生 混 凝 土 相应于峰值应力时的压应变 ； 为再生混凝土的极 限压应变 ； o r 。 取为再 生混凝 土轴 心极 限抗压 强度 f r o ； 为受 压 再 生 混凝 土 卸 载 至 零应 力 点 时 的 残 余 应 变 ； 、 分别 为 受压 再 生 混 凝 土从 骨 架 线 开 始 卸载时的应力和应变再生混凝土单调受压本构采 用 H o g n e s t a d应 力 一 应 变关 系 曲线 ， 具 体 表达 式 如 下 ： 圈 4重 复 荷 载 作 用 再 生 混凝 土应 力一应 变 关 系 曲线 上 升 段 ： = 。 2 ( 旦8 0 ) 一 ( ) ， s 。 ( ) 下降段 ： O = O -0 1 0 5 ( 嚣 ) ,8 0 2 本 文有 限元 模 型 中考 虑 混凝 土 的开裂 行 为 ， 混 凝土的受拉 应力 一 应 变关系采 用简化 的双线性 模 型 ， 模 型 中 6片再 生 混凝 土剪 力 墙 的 轴 心抗 压 强 度 取 试验 实测 平 均 值 ， 轴 心 抗 拉 强 度 由再 生 混 凝 土立方体的劈裂试验计算所得， 详见表 2 模型中再 2 8 北 京建 筑大 学 学报 生混凝土单轴受压取 1 3 f r c 为弹性极 限点 ， 在此 之 前 的弹性模 量 和再生 混凝 土开 裂前 的受拉 弹性 模 量 相 等 ， 再 生混 凝 土 弹 性模 量 及 泊 松 比按 照 再 生 骨料应用技术规程 9 1 分 别取 E =2 6 31 0 N m m 、 = 0 2 混 凝 土 开裂 后 ， 由 于裂 面 骨 料 的 咬 合作用等因素， 在剪力作 用下裂面之间存在一定的 摩擦 阻力 ， 裂面 摩擦 阻 力 的 影 响在 固定 裂缝 模 型 中 可 以通过定 义剪 力 传递 系 数 卵得 到 反 映 ， 本 文 为 低 矮剪 力墙有 限元 模拟 ， 叼取 0 1 2 5 1 0 1 表 2再 生混凝土材料 力学性能 2 2 3 钢 筋 有 限元模 型 中所选 钢筋 直径 有 8 m m、 1 0 m m、 l d m m， 钢 筋弹性 模量 取试 验 实测 值 ， 详 见 表 3 ， 三 种直 径 钢筋 的反 复加 载应力 应变 曲线 如 图 5所示 在 有 限元 模 型 中钢 筋采 用 y o n mi s e s 屈 服准 则 ， v o n mi s e s 屈 服面 与静水 压力 无关 ， 在金 属塑 性 中最常 用 ， 并且 通 过采 用 随动强 化模 型来 模 拟 钢 筋 的包 辛 格 效 应 在 随动 强化模 型 中 ， 后 继屈 服 面只 是 初 始屈 服 面 整 体 在应 力空 间作 平 动 ， 模 型 中材 料 在 经 受 塑性 变 形 的方 向上 ， 屈 服 面 有 所 增 大 ， 而 在 塑 性 变 形 的 反 方 向 ， 屈 服 面则降 低 了 表 3钢筋 的弹性模量 注 ： E 为 钢筋 弹性 模 量 2 3有 限元模 型 边界条 件及 分析 工况设 定 有限元模型中基础梁底面所有节点采用 固接连 接 方式 加 载梁 顶面根 据试 验 中 的轴压 比施加 相 应 等效竖 向面 荷载 F a c e L o a d ， 并 采用 R E B 2连接 方 式 实现刚性面水平位移往复加载R E B 2连接使用灵 活， 可以只约束其 中的某些 自由度 ， 其常用于位移刚 性连接 有 限 元模 型边 界 条件 如 图 6所 示 有 限元 图 5钢筋反复加载应力应变曲线 模 型分 析工 况 中采用 N e w t o n r a p h s o n平衡 迭代 法 进 行 求解 ， 并采 用残 余 力 进 行模 型 计 算 迭代 收敛 的判 定 ， 收敛容差 设 为 3 图 6有限元模型边界条件 2 4有 限元模 拟 结果分 析 2 4 1 墙体开裂及最终破坏形态的比较 图 7为 R C S W2墙 体 开裂 情 况试 验 与模 拟 结 果 的比较 ， 其中 ( a ) 和 ( b ) 均是在水平正 向位移达 到 1 0 mm时所 表 现 出的裂缝 开 展情 况 且 ( b ) 所示 的模 拟结果 用开 裂应 变 云 图表示 从 ( b ) 中 的模 拟 结 果 可以看 出， 当墙体水平正向位移 达到 1 0 mm时， 墙 体开 裂显著 ， 主 要为水 平 裂缝 和 斜 裂缝 ， 这 与 ( a ) 中 的试 验结果 相 一致 图 8为 R C S W2墙 体 最 终 破 坏 形态 的 比较 ， 从 图中可 以看 出 ， 试 验结 果 与模拟 结果 吻合 较好 2 4 2 墙体滞 回曲线及骨架曲线的比较 通过 MS C Ma r c ( 2 0 1 1 ) 有 限元软件 对 6片再生 混凝土低矮剪力墙的数值模拟， 得到了墙体的滞回 曲线、 骨架曲线并将其与试验所得的滞回曲线 、 骨架 曲线进行对 比， 如 图 9 、 图 1 0所示由图 9可 以看 出 ， 除 R C S W5和 R C S W6以外 数 值模 拟 所 得滞 回曲 3 0 北京 建筑 大 学学 报 线 形态 与试验 结果 基 本 吻 合 ， 表 现 出低 矮 剪 力 墙所 具 有 的“ 捏 拢 ” 特 性 ， R C S W5和 R C S W6数 值 模 拟 的 结果较为饱满 ， 主要 是由于在数值模拟过程中没有 考虑钢筋与再生混凝土 间的粘结滑移特性 ， 这在没 有 轴压 下 的 R C S W5和 R C S W6墙 体 中表 现 的更 为 突出； R C S W1 R C S W6墙体数值模拟所得滞回曲线 每个循环的残余变形与试验结果存在误差 ， 这是 由 于没有 考虑 钢筋 与再生 混凝 土 间的粘结 滑移 特性 及 简 化模 型所 导致 由图 1 0骨架 曲线 的对 比可 以看 出 ， 数值模 拟 得 到 的骨 架 曲线形状 、 极 限荷载 、 破 损荷 载与试 验结 果 拟 合较 好 ， R C S W5和 R C S W6数 值 模 拟 骨 架 曲 线 的 中后期与试验结果有一定差距 ， 主要是在模拟 的时 候 将剪 力传 递 系数设 为 了 固定值 ， 剪 力传 递 实 际是 一 个动态的过程 ， 在墙体加载初期 ， 剪力传递系数应 该相对较大 ， 在墙体裂缝开展较为成熟时的中后期 ， 墙 体剪 力传 递 系数应 相对减 小 2 4 3 墙体初始刚度 、 极限承载力及位移延性 系数 的 比较 表 4 、 表 5 、 表 6分 别 给 出了 6片墙 体初 始 刚度 的对 比、 极 限承 载力 的对 比和位 移延性 系数 对 比 ， 其 中初 始 刚度 、 位 移 延性 系 数所 涉及 到 的墙 体 屈 服荷 表 4墙 体 初 始 刚度 对 比 注 ：相 对 误 差 = 塞 芎 高 。 。 表 5墙体极 限承载 力对 比 注： 相对误差= 塑鱼= 亟堕塑堕 试验均值 表 6墙体位移延性 系数对 比 注： 相对误差： 塑笪= 堕塑焦 试 验 均 值 载及 相应 位移 采用 “ 通用 屈服 弯矩法 ” 求 得 ， 从 表 4、 表 5 、 表 6中可 以看 出 6片墙 体 模 拟 结 果 与试 验 结 果拟合 较好 3 结 论 1 ) 通 过 非 线 性 有 限元 软 件 M S C M a r c ( 2 0 1 1 ) 建立实体单元对 6片再生混凝土低矮剪力墙进行数 值 模拟 并得 到 了构 件 的滞 回曲线 、 骨架 曲线 、 各 曲线 的极 限 承 载力 、 初 始 刚 度 、 位 移 延性 系数 及 R C S W2 墙 体 的裂缝 开展情 况 与最 终 破 坏形 态 ， 数 值 模 拟 结 果 与试 验结 果吻合 良好 2 ) 部分数值模拟所得到的墙体滞 回曲线 、 骨架 曲线结 果 与试验 结 果存 在 一 定 误 差 ， 这 在 没有 轴 压 下 的 R C S W5和 R C S W6墙 体 中表 现 的更 为突 出 ， 主 要是 由于在数值模拟过程中没有考虑钢筋与再生混 凝土 间 的粘结滑 移 特 性 、 剪 力传 递 系 数设 定 为 固定 值 、 简化模型三个方面的因素 3 ) 数值 模 拟结果 整 体 上 与试 验 结 果拟 合 较 好 ， 表 明应用 有 限元 软 件 MS C Ma r c ( 2 0 1 1 ) 可对再 生混 凝 土低矮 剪力墙 的设 计及抗 震性 能研 究提 供参 考和 依 据 参 考文献 ： 1 侯星宇 再 生混凝 土研究 综述 J 混 凝土 ， 2 0 1 l ( 7 ) ： 9 798 1 0 3 2 曹万林 ， 刘强 ， 张 建伟 ， 等 再 生混凝 土 低矮 剪力墙 抗 震性能试验研究 J 世界地震工程 ， 2 0 0 9 ， 2 5 ( 1 ) ： 1 5 3 曹万林 ， 刘 强 ， 张建伟 ， 等 再 生混 凝土 低矮 剪力墙 抗 震试验及分析 J 北京工 业大 学学报 ， 2 0 1 1 ， 3 7 ( 3 ) ： 4 0941 7 4 陈丽华 ， 肖飞 ， 柳 炳康 ， 等 不 同轴 压 比下再 生混 凝 土 高剪力墙试验研究 J 建筑结构 ， 2 0 1 3 ， 4 3 ( 9 ) ： 1 0 1一 】 0 4 第 1 期 郭建东等 ： 再 生混凝 土低矮剪力墙抗震性能有 限元分析 3 1 ( 上接 第 1 1页) 搅 拌工 艺相 比 ， 再 生骨 料 混 凝 土 的流 动 性 变化 幅度 不大 ， 且普遍稍有降低 ， 并未使工作性有所提高其 主要原 因是第一次预湿 ， 骨料吸收了较多的水分 ， 在 同样 水胶 比的情 况 下 ， 颗 粒 间浆 液 的 水 分较 常规 搅 拌 工 艺减 少所 致其 次也 与搅 拌机 的搅 拌速 度 较低 和 搅拌 时 间较 长 有 关 因此 ， 综 合 分 析 知 本 文 中影 响再生混凝土流动性 的的主要 因素是水泥用量的降 低 因为 本 文 采 用 的 二 次 搅 拌 工 艺 中水 的 用 量 不 变 ， 直 接减 少 了水 泥 用 量 ， 从 而 增 大 了水 灰 比 ， 最 终 增 加 了混凝 土 的流 动性 3 结论 1 ) 与传 统 一次 投料 搅 拌 工 艺 相 比 ， 采 用 二 次搅 拌工艺， 即便减少水泥用量 5 ， 其再生骨料混凝土 的强度也基本持平 2 ) 与传 统一 次投 料 搅 拌 工 艺相 比 ， 二 次搅 拌 工 艺 在 减少 水 泥 用 量 5 的情 况 下 ， 氯 离 子 扩 散 系数 普遍下降 ， 能有效改善再生骨料混凝土的耐久性能 3 ) 与传统一次投料搅拌工艺相 比， 二次搅拌工 艺 在减 少水 泥 用 量 5 的情 况 下 ， 再 生 骨 料 混 凝 土 的坍 落度 明显 增大 ， 其 工作性 大 大提 高 ， 这 对 于混凝 土 的运输 、 浇 筑及成 型 质量具 有 重要作 用 综上所 述 ， 二 次 搅 拌 工 艺 在 减 少 5 水 泥 用 量 的情 况下 ， 能 达到 采用 传 统 搅 拌 工 艺 不 减少 水 泥 时 的强度等级 ， 并可使再生混凝土的工作性和耐久性 有所提高可见 ， 二次造壳搅拌工艺可 以改善再 生 混凝 土 的性 能 ， 具有 稳定 的技 术效 果 参考 文献 ： 1 施惠生 ， 刘金 为再 生混凝 土微 观结构特 征及其 耐久 性改善技术 J 水泥工程 ， 2 0 0 9 ( 4 ) ： 6 7 7 1 2 水 中和 ， 潘 智 生 ， 朱 文琪 ， 等 再生 骨料 混凝 土的 微观 结构特征 J 武汉理工大学学报 ， 2 0 0 3 ， 2 8 ( 1 2 ) ： 9 9 1 O 2 3 孙成城 ， 袁东 ， 宋建学 二次搅拌 工艺对 再生混凝 土强 度的影响研究 J 混凝土 ， 2 0 0 8 ( 6 ) ： 1 2 5 1 2 8 4 V i v i a n W Y T a m，G a o X F ，T a m C MMi c r o s t r u c t u r a l a n a l y s i s o f r e c y c l e d a g g r e g a t e c o nc r e t e pr o du c e d f r o m t wo s t a g e m i x i n g a p p r o a c h J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h， 2 0 0 5， 3 5 ( 6 )：1 1 9 51 2 0 3 5 张学兵 ， 方 志 ， 匡成钢 ， 等 制备工艺 对再 生骨料 混凝 土性能的影响 J 工业建筑 ， 2 0 1 2 ( 2 ) ： 1 0 1 1 0 6 6 Mu J i n g b o ，C u i Y a q i a n S t u d y o n e f f e c t o f r e c y c l e d a g - g r e ga t e c o n c r e t e wi t h s e c o n da r y ma n u f a c t u r i n g mi x i ng a p p r o a c h A 6 t h I n t e r n a t i o n a l C o n f e r e n c e o n C o n t e m p o r a r y Pr o bl e ms o f Ar c h i t e c t u r e a n d Co n s t r u c t i o n， F a c ul t y o f Ci v i l Eng i n e e r i ng VSB Te c h ni c a l Un i v e r s i t y o f Os t r a v a，2 01 4 7 王卫 中， 冯忠绪 混凝土搅拌工艺方案 比较 J 工程 机 械 ， 2 0 0 6( 1 1 )： 6 26 5， 1 1 5 责任 编辑 ： 佟启 巾