陶粒预湿程度对轻骨料混凝土拉伸徐变的影响.pdf

第 1 5卷第 5 期 2 0 1 2年 1 O月 建筑材料学报 J OURNAL OF B UI LDI NG MATERI AL S Vo 1 1 5， No 5 Oc t 。 2 Ol 2 文章编号 ： 1 0 0 7 9 6 2 9 ( 2 0 1 2 ) 0 5 - 0 6 9 0 0 7 陶粒预湿程度对轻骨料混凝土拉伸徐变 的影 响 季 韬 ， 陈彩艺 ， 陈永 波 ， 庄一舟 ， 梁咏 宁 ( 福州 大学 土木 工程 学 院 ， 福 建 福州 3 5 0 1 0 8 ) 摘 要 ： 采 用 U 型 管微压 测定 装置 测定 不 同预 湿程 度 陶粒 在轻 骨料 混凝 土 中的 吸 水返 水过 程 ， 采 用 扫描 电子 显微镜 ( S E M) 观 察 轻骨料 混凝 土界 面 结构形 貌 ， 采 用新 型 环形 约 束 收缩 装 置研 究 了部 分 约束条件下轻骨料混凝土的拉伸徐 变特性 结果表 明： 随着陶粒预湿程度的提 高， 陶粒在轻骨料混 凝 土 中的吸水 能 力下 降 ， 返 水能 力提 高 ， 陶粒 与水 泥石 界 面 结合 程度 加 强 ， 轻 骨料 混 凝 土 的拉 伸 徐 变值 减 小 关键 词 ： 吸水返 水特 性 ；轻 骨料 混凝 土 ；预湿程 度 ； 拉 伸徐 变 中 图分 类 号 ： TU5 2 8 0 文献 标 志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 9 6 2 9 2 O 1 2 O 5 0 2 l Ef f e c t o f Ce r a m s i t e Pr e we t t i ng De g r e e o n Te n s i l e Cr e e p Cha r a c t e r i s t i c s o f Li g h t we i g ht Ag g r e g a t e Co n c r e t e J I T a o，C H EN C a i y i ， CHEN Yo n g b o， ZH UANG Yi z h o u， LI ANG Y o n g n i n g ( C o l l e g e o f C i v i l E n g i n e e r i n g，Fu z h o u Un i v e r s i t y ，F u z h o u 3 5 0 1 0 8，Ch i n a ) Ab s t r a c t ：The wa t e r a bs or p t i o n a nd d e s o r pt i on p r oc e s s o f c e r a m s i t e s wi t h di f f e r e nt p r e we t t i ng d e g r e e e m be dd e d i n l i g ht w e i gh t a g gr e ga t e c o nc r e t e we r e mon i t o r e d by a U t ub e mi c r o p r e s s ur e me a s u r e m e n t de v i c e Th e i nt e r f a c i a l s t r uc t u r e b e t we e n c e r a ms i t e s a nd h a r d e n e d c e m e nt pa s t e i n l i gh t we i ght a g gr e g a t e c o nc r e t e wa s s c a nne d by SEM By a ne w r i n g r e s t r a i n e d s hr i nka g e e q u i p m e n t 。t he t e ns i l e c r e e p c ha r a c t e r i s t i c s 0 f l i g ht we i gh t a ggr e ga t e c o nc r e t e wa s a l s o i nv e s t i g a t e d The s t u dy r e v e a l s t h a t wi t h t he i n c r e a s e of c e r a ms i t e p r e we t t i ng d e g r e e t he a b i l i t y o f wa t e r a bs or p t i o n de c l i n e s a n d t he a b i l i t y o f wa t e r de s o r pt i o n i n c r e a s e s f or e e r a m s i t e s e mbe dd e d i n l i g ht we i gh t a g gr e g a t e c o nc r e t e；t he i nt e r f a c i a l t r a ns i t i on z o ne( 1 TZ) be t we e n c e r a m s i t e s a nd ha r de ne d c e me n t pa s t e be c o m e s de ns e r ，a nd t he t e ns i l e c r e e p o f l i gh t we i g ht a ggr e ga t e c o n c r e t e de c l i ne s Ke y wo r d s：wa t e r a b s o r pt i o n a nd de s o r pt i on p r o pe r t y；l i gh t we i g ht a gg r e g a t e c on c r e t e ；p r e we t t i n g de gr e e； t e ns i l e c r e e p 轻 骨料 混凝 土 是指 采 用 轻 粗 骨 料 ( 如 页 岩 陶 粒 等) 、 轻砂 ( 或普通砂) 、 水泥和水配制 而成 的干表观 密度不大于 1 9 5 0 k g m。的混凝土 轻 骨料 混凝 土 具 有轻 质 、 保 温 、 耐火 、 耐久 性好 等特点 ， 可 广泛 应 用 于 各种 工业 与 民用建 筑 中 i - z 轻骨料混凝土在结构工程中的应用带来了可观 的经济 效益 和社 会效 益 然 而 ， 轻骨料 混凝 土 易开 裂 问题是 困扰 工程 界 的一个难 题 同普 通混凝 土 一样 ， 自收缩 受 到约束 是轻 骨料 混凝 土产 生开 裂 的最 根本 原 因 在外 部约束 和 内部 约束存 在 的条件 下 ， 当轻骨 料混凝土拉应力超过某一 临界值时 ， 其将不可避免 地产 生开 裂现 象 拉 伸 徐 变 是 轻 骨料 混 凝 土 另 一 显著的变形特征 ， 它可以有效缓解受约束轻骨料混 凝 土的部 分拉 应 力 ， 从 而 延 缓轻 骨 料 昆凝 土 开 裂 时 间 但 目前对混凝土徐变研究较多的是受压徐变， 而 对拉伸徐变 ， 尤其是轻骨料混凝土拉伸徐变的研究 收稿 日期 ： 2 0 1 I - 0 4 2 2 ；修订 日期 ： 2 0 1 1 - 0 9 2 1 基金项 目： 国家 自然科学基金资助项 目( 5 1 O 7 8 O 9 O ) 第一作者 ： 季韬( 1 9 7 2 ) ， 男， 福建福 鼎人 ， 福州大学教授 ， 博士 主要从事高性 能混凝土方面 的研究 E ma i l ： i t 7 2 1 6 3 C O IT I 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 5期 季韬 ， 等 ： 陶粒 预湿程度对轻骨料混凝土拉伸 徐变的影响 却 很少 见 本文以宏观和细观试验相结合的方法 ， 通过力 学 性 能 试 验 、 吸 水 返 水 试 验 、 S E M 试 验 和部 分 约 束 收缩试 验 等 ， 对 采 用 不 同预 湿 程 度 陶粒 的轻 骨 料 混 凝 土 的拉 伸徐 变特 性进 行研 究 1 试验 1 1试 验材 料 水泥 ( C ) 采 用福 建炼 石 牌 4 2 5 R普 通 硅 酸盐 水 泥 ， 其 表 观 密 度 为 3 0 5 0 k g m。 轻 ( 粗 ) 骨 料 ( G) 采 用 宜 昌页岩 圆球形 陶粒 ， 其堆 积 密 度 为 8 6 0 k g m。 ， 表观 密度 为 1 4 7 8 k g m。 ， 筒压 强 度 为 8 8 MP a ， 1 h 吸水 率”为 2 0 ， 2 4 h吸水 率 为 4 O 6 9 6 ， 级 配见 表 1 细 骨料 ( S ) 采 用 闽 江 中砂 ， 其 细度 模 数 为 2 3 ， 表 观密 度 为 2 6 3 0 k g m。 ， 级 配 见 表 2 减 水 剂 ( S P ) 为 福建 省建 筑科 学研 究 院生 产 的 Tw一 4缓 凝 高效 减水 剂 ， 减水 率为 1 5 2 5 9 6 水 ( w ) 为 自来 水 表 1轻 骨 料 级 配 T a b l e 1 Gr a d a t i o n o f l i g h t w e i g h t a g g r e g a t e ( c e r a ms i t e ) 表 2 细骨料级配 T a b l e 2 G r a d a t i o n o f f i n e a g g r e g a t e 【 s a n d ) Re s i d u e ( b y ma s s ) 2 0 1 5 n m1 0 1 5 n 1 m 0 3 0I T l n l 0 6 0 r f ln 2 1 1 8 F il m 2 3 6 n m1 4 7 5 n 2 i n 1 0 4 4 6 0 2 3 1 4 2 4 0 6 0 0 1 2试 验配 合 比 1 2 1 净 水 灰 比 、 总水 灰 比和有 效水 灰 比 轻骨 料混 凝 土 中存 在 3种 水 灰 比， 分 别 是 净 水 灰 比 、 总水 灰 比和 有 效 水 灰 比 ， 它 们 分 别 是 净 用 水 ( W ) 量 、 总用 水 ( W ) 量 和 有 效 用水 量 与水 泥 用 量 的 比值 净 用水 量是 指 混凝 土拌 和时 加入 的水 量 总 用水量是指净用水量与陶粒含水量 ( 陶粒预湿后具 有一 定 的含水 量 ) 之和 有效 用水 量则 为 总用 水量 扣 除保 留在 陶粒 内部 的水 量 对 同一 种 轻 骨 料混 凝 土 而言 ， 总用 水 量 和净用 水量 是定 值 但 在混 凝 土拌 和 及 陶粒 吸水 返 水 过 程 中 ， 有 效 用 水 量 是 变 化 的 因 此 ， 有效 水灰 比也 是变 化 的 1 2 2 轻骨 料混 凝土 配合 比设 计 轻骨料混凝土抗压强度和 弹性模 量测试分别 采用 1 5 0 mmX 1 5 0 m1 5 0 mm立 方体 试件 和 1 5 0 mm 1 5 0 mm3 0 0 mm 棱 柱 体 试件 试 验 过 程 依 据 GB T 5 0 0 8 1 - 2 0 0 2 普 通 混 凝 土 力 学 性 能 试 验 方 法 标 准 进行 在轻 骨 料混凝 土试 验 配合 比设计 中保 持 陶 粒 的用量 不 变 ， 只改变 陶粒 的预 湿程 度 ， 预湿 时 间分 别 为 0 ， 1 ， 2 4 h 采 用净 用 水 量 相 同 的配 合 比设 计 方 法 ， 净水 灰 比均 为 0 3 5 轻 骨 料 混 凝 土 配 合 比及 抗 压 强度 和 弹性模 量测 试结 果见 表 3 1 3吸水 返水 试验 采 用 U 型 管微 压测 定装 置 ( 见 图 1 ) 进行 吸水 返 水 试验 U 型 管 的外径 为 8 mm， 内径 为 4 mm， 精 度 为 0 0 1 m L U 型管 内水 柱表 面覆 盖有 液体 石 蜡 ， 以 防止水 分 的蒸 发 试 验 时 ， 先 在 陶粒 的表 面钻 1个小 表 3 轻 骨料混凝 土配合 比、 抗压 强度和 弹性模量 T a b l e 3 M i x p r o p o r t i o n，c o mp r e s s i v e s t r e n g t h a n d e l a s t i c mo d u l u s o f l i g h t we i g h t a g g r e g a t e c o n c r e t e 孔 至陶 粒 的中心 ， 将 U 型 管一 端 插 入该 小 孔 并 用 密 封胶 密 封 待 密 封 胶 凝 固后 ， 再 将 与 U 型 管 相 连 的 陶粒埋人已置放在烧杯 里的轻骨料混 凝土拌 和物 中 测试 不 同水化 龄期 ( ) 水 柱 液 面与 初 始状 态 液 面 的高度 差并换 算 成体 积 ( V) ， 然 后 绘 制 f曲线 ， 以 分析 陶粒 的吸水 和返 水 过 程 详 细 测 试 原 理 及 试 验 方法见文献E 6 3 1 ) 文中涉及的吸水率和水灰比等均为质最分数或质量 比 1 4自收 缩试 验 根 据表 3中 的混 凝 土 配合 比 ， 将 混 凝 土 拌 和 物 浇 筑于 尺寸 为 i 0 0 mm1 0 0 mm4 0 0 mm 的棱 柱 体试 模 中 ， 每 组 3个 试块 浇筑 完 毕 后 ， 把 混 凝 土试 块 置于 温度 为 ( 2 0 - 2 ) 的养 护 室 内 养 护 1 8 h ， 然 后拆 模 并立 即用 石蜡 将混 凝 土试块 的 6个 面密 封起 来 ， 再用 软 塑料 薄膜将 整 个试 块再 次进 行密 封 处理 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 5 期 季韬 ， 等 ： 陶粒 预湿 程度 对轻骨料混凝土拉伸徐变 的影 响 6 9 3 越小 ， 轻 骨料 混 凝 土 抗 压 强 度 就 越 高 ， 故 A 组 混 凝 土 的抗 压 强 度 比 B组 混 凝 土 大 然 而 ， 对 于采 用 预 湿 1 h和 预湿 2 4 h陶粒 的轻 骨 料混 凝 土 而 言 ， 有 效 水灰 比相 差 不大 ， 但采 用 预湿 2 4 h陶 粒 的轻 骨 料 混 凝 土 的返水 能力 大 于采 用预 湿 1 h陶 粒 的轻 骨 料 混 凝 土 ( 见 图 3 ) ， 这使 水化 更 充 分 ， 界 面 结构 和孔 隙 结 构更 致 密 ， 因此其 抗 压强 度较 高 陶粒 预湿程 度 对 轻 骨 料混凝 土弹性 模 量 的影 响 也具有 相 同 的规 律 ( a ) O - 8 0 0 mi n ( b ) 0 2 8 d 图 3 陶粒在轻骨 料混凝土中的吸水返水过程 Fi g 3 W a t e r a bs o r pt i o n a nd de s or p t i o n p r o c e s s o f c e r a ms i t e s e mbe d de d i n l i ght we i g ht a gg r e g a t e c on c r e t e 2 2吸水 返水特 性 陶粒 在轻 骨 料 混凝 土 中 的 吸水 返 水 过 程 ( 见 图 3 ) 可 以分 为 3个 阶段 ， 分别 为 吸水 阶段 、 返 水 阶段 、 大气 平衡 阶段 吸水 阶段 ( 图 3 ( a ) 中上 升段 ) 主 要 反 映陶粒与轻骨料混凝土拌和物接触时的吸水过程 返水阶段 ( 图 3 ( a ) ， ( b ) 中下降段) 主要反 映随着水 化 的进行 ， 陶粒 的返水 过程 大气 平 衡 阶段 ( 图 3 ( b ) 中末 尾段 ) 主要反 映 随着水 化进 一 步进 行 ， 水 分 被 消 耗掉 ， 水 泥浆 体 中形成 一些 互相 连通 的孔 隙 ， 最 终使 得陶粒中的孔 隙与水泥浆体 中的毛细孔互相连通 ， 导致 U 型管 内的压力 逐渐 与 大气 压 相 平 衡 ， 液 面 最 终 又 回到初 始液 面高 度 附近 由图 3可见 ， 不 同预 湿 程 度 的 陶粒 在 轻 骨 料 混 凝 土 中的 吸水 返 水 能 力 存 在 着 差 异 无 预 湿 处 理 的 陶粒 在轻 骨 料混凝 土 中 吸水 能力强 ， 吸 水量 大 ， 但 返 水 能力较 差 对 于有 预湿处 理 的 陶粒 ， 陶粒 预湿 程 度 越高 ， 陶粒在 轻骨 料混 凝 土 中的吸水 量 越小 ， 但 返 水 能力 越强 无 预 湿处 理 的 陶粒 在 轻 骨 料 混 凝 土 中的 返水 在水 化 1 4 4 mi n开 始 ， 而有 预 湿 处 理 的 陶 粒 在 轻 骨料 混凝 土 中的返 水 在水 化 6 0 7 0 rai n开始 ， 比 文献 8 测得的返水时间晚 这主要是由于本文试验 是将 陶粒埋置于轻骨料混凝 土中， 而文献 8 是将陶 粒埋 置 于水 泥浆 中 的缘 故 轻 骨 料 混 凝 土 和 水 泥 浆 的孔 隙分 布 有较 大 区别 ， 从 而对 陶粒 产 生 的压 力 差 也存 在差 异 2 3 自收 缩 轻骨 料 混凝 土 自收缩 试 验 结 果 如 图 4所 示 从 图 4可 以看 出 ， 随着 陶粒预 湿程 度 的提 高 ， 轻 骨 料 混 凝 土产 生 的 自收缩 应 变 值 基 本 呈 下 降趋 势 这 主要 是 由于采 用 预湿 程 度 高 的 陶粒 ， 轻 骨 料 混凝 土 的有 效水 灰 比较 大 随着水 化 的进行 ， 陶粒返 出一 部 分水 参 与水化 ， 水 泥石 孔 隙 中含 水 量较 多 ， 其 弯液 面 曲 率 较小 ， 因此轻骨料混凝土 自收缩应变也较小 0 一 图 4轻骨料混凝土 自收缩 Fi g 4 Aut o ge n ou s s hr i nka g e of l i ght we i g ht a gg r e g a t e c on c r e t e 2 4部分 约束 下 的变形 与开 裂 轻 骨料 混凝 土部 分约 束 试 验结 果 如 图 5和 图 6 所示 由于 混凝 土环 开裂 时 的位置 都在 测点 1 处 ( 隔 板处) ， 所 以图 5为测点 1处采集得到的内钢环受压 应 变值 图 6则 为 由测 点 1处 测 得 的 内钢 环 受 压 应 变 通过式 ( 1 ) 计算 得 出 的混凝 土环 环 向拉应 力值 当 内钢环 受 压 应 变 和 混 凝 土 环 环 向拉 应 力 发 生 突 变 时 ， 混凝土环 即发生 开裂现象 因此根据 图 5和图 6 ， 可 以直观 判断 出轻 骨料 混 凝 土 环开 裂 的时 间 A， B和 C组混 凝 土环 开裂 时问 分别是 9 ， 1 2 ， 2 0 d 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 5期 季韬 ， 等 ： 陶粒 预湿程度对轻骨料混凝 土拉 伸徐 变的影响 将 式 ( 3 ) 代 入式 ( 2 ) ， 得 ： ( ) ： e 。 ( ) 一 ( + 1 ) s ) ( 4 ) 3 2混 凝土环 弹 性模 量 采 用 C E B F I P Mo d e l C o d e 1 9 9 0中的 公 式 ( 见 式 ( 5 ) ， ( 6 ) ) ， 计 算不 同水 化 龄期 ( ) 时混 凝 土 环 弹性 模 量 E ( ) E ( )一 ( ) E ( 2 8 ) ( 5 ) ( )一 e x p ( C c 万 ) ( 6 ) 其 中 ： E ( 2 8 ) 为混 凝土 环 2 8 d时 的 弹性 模 量 ； ( ) 为 t 时刻 混凝 土强 度发 展 系数 ； C 为与 水泥 品 种等 有 关 的一 个 系数 将 混 凝 土 7 d和 2 8 d的弹 性 模 量 代 人 式 ( 5 ) ， 得 到 7 d的混 凝 土 强 度 发 展 系 数 ( 7 ) ， 将 。 ( 7 ) 代 入 式 ( 6 ) ， 可 得 到 系数 C ， 再 回代 入 式 ( 6 ) ， 可得 任 意时 刻 t 的混 凝 土 强 度 发 展 系 数 ( ) 这 样 就 可 由式 ( 5 ) 求 得 任 意 时 刻 t的 混 凝 土 环 弹 性 模 量 E ( ) 采 用 表 3中 的 7 d和 2 8 d弹性 模 量 数 据 ， 由式 ( 5 ) 计算出采用不 同预湿程度 陶粒的轻骨料混凝土 环 弹性 模 量 ， 如 图 9所示 d 图 9 轻骨料混 凝土环弹性模量 Fi g 9 El a s t i c mo dul us of l i g ht we i ght a g gr e ga t e c on c r e t e r i ng 需要 说 明 的是 ， 式 ( 5 ) ， ( 6 ) 是针 对普 通混 凝 土 提 出的 ， 因此其 对 轻 骨料 混 凝 土 的适 用 性 在 后 续 研究 中尚须 进一 步论 证 3 3拉 伸徐 变计 算 结果 根 据式 ( 3 ) ， 由内钢环 受 压应 变 ( 图 5 ) 和 轻 骨 料 混凝土环弹性模量( 图 9 ) 计算 出轻骨料混凝土环开 裂前 的弹性 应变 ， 结 果如 图 1 0所 示 根 据式 ( 2 ) 或 ( 4 ) ， 由内钢 环 受 压 应 变 ( 图 5 ) 、 轻 骨料 混 凝 土 自收 缩应 变 ( 图 4 ) 及 弹性 应 变 ( 图 1 0 ) 计 算 出轻骨 料 混凝 土 的拉 伸徐 变 e ， 结 果 如 图 l 1 所 示 图 1 O 轻骨料混凝 土环 弹性 应变 Fi g1 0 El as t i c s t r a i n o f l i ght we i g ht a gg r e g a t e c on c r e t e r i ng 图 1 1 轻骨料混凝土拉伸徐变 Fi g 1 1 Te n s i l e c r e e p o f l i g h t we i g h t a g g r e g a t e c o n c r e t e 3 3 1 拉 伸徐 变 与水 化龄 期 的关 系 在轻骨料 混凝 土 开裂 ( 图 1 1曲线终 点 ) 之 前 ， 其 拉伸徐变 随水化龄期 延长总体 上呈 不断 增大 的趋势 ， 但拉伸徐变速率却是随水化龄期增加而不断减小 轻 骨料混 凝 土 可分 为 三 相 ， 其 一 为 荷 载 作 用 下 只产 生 弹性 变形 的 陶粒 分 散 相 ； 其 二 为荷 载作 用 下 产生弹塑性变形 的水泥石基相； 其三为陶粒 与水泥 石结合处的界面相 由图 4可知 ， 轻 骨 料 混凝 土 自收缩 发 展 速 率 随 水化 龄 期增 加 而减 小 ， 因此 轻 骨 料 混 凝 土 因 自收缩 受约束而产生的内部拉应力发展速率也相应地随水 化 龄期 增加 而减 小 ， 即水 泥 石 ( 基相 ) 所 承 受 的 拉应 力发展速率也随水化龄期增加而减小 水泥石的变 形受到陶粒的约束 ， 其所承受 的拉应力通过界面相 转 移至 陶粒 ， 使得 陶粒承受 的拉应力 逐 渐增 大 ， 轻 骨 料混凝土的拉伸徐变速率逐渐减小 3 3 2 拉 伸徐 变与 陶粒 预湿 程度 的关 系 由图 1 1 可 知 ， 随着 陶粒 预 湿 程 度 的提 高 ， 轻 骨 料混凝土拉伸徐变值逐渐减小 这是 由于陶粒预湿 程 度影 响轻 骨料 混 凝 土 的 自收 缩 和 界 面结 构 ， 从 而 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 建筑材料学报 第 1 5卷 影 响轻 骨料 混凝 土 的拉伸 徐变 当陶粒无预湿时， 陶粒从水泥浆 中吸收一部分 水分 ， 造成 轻骨 料混凝 土有 效水 灰 比低于净 水 灰 比， 从 而 引起轻 骨料 混凝 土较 大 的 自收缩 因此 ， 由于 自 收缩受 约束 而产 生 的拉 应 力 也 较 大 ， 从 而产 生 的 拉 r 2 伸徐变也较大 陶粒预湿 1 h时 ， 陶粒从水泥浆体中 吸收 的水 分较 少 ， 轻 骨 料 混凝 土产 生 的 自收缩 也 较 小 ， 从 而产 生 的拉 伸 徐 变 也 较 小 当 陶粒 预 湿 2 4 h 时 ， 陶粒基 本上 不从 水泥 石 中吸水 ， 混凝 土有 效水 灰 比接 近净 水灰 比 ， 所 以轻 骨料 混凝 土 产 生 的 自收 缩 最小 ， 最 终产 生 的拉伸徐 变也 最小 陶粒预湿程度越高 ， 其返水能力越强 ， 轻骨料混 L 4 凝 土 中陶粒 与水 泥 石 界 面过 渡 区水 化越 充 分 ， 界 面 致 密且 强度越 高 ( 图 7 ) ， 这样 在 拉应 力 作 用 下 ， 自收 缩产 生 的 由水 泥石 承 受 的拉 应 力 更 容 易 转 移 给 陶 r 5 粒 ， 从而 使轻 骨料 混凝 土产 生 的拉 伸徐 变值 较小 本 文 仅 针 对 部 分 约 束 条 件 下 ( 内 钢 环 厚 度 为 1 2 ra m) 轻骨料混凝土的拉伸徐变进行研究 然而 ， 混 凝 土拉 伸徐变 和应力水平是有 关 的 ， 因此有 必要通 过 一 变化 内钢环厚 度 ( 即约 束程 度不 同) 或 混凝 土 环 内径 等 ， 进 一步开展不 同应 力水平 情况下 的轻骨料 混凝 土 拉伸徐 变机理研究 ， 使 研究结果更具 有普适性 4 结论 7 ( 1 ) 无 预湿处 理 的 陶粒 在 轻 骨 料 混凝 土 中 吸水 能力 强 ， 吸水 量 大 ， 但 返 水 能力 较 差 对 于有 预 湿处 理 的 陶粒 ， 陶粒预 湿程 度越 高 ， 陶粒在 轻骨料 混 凝 土 中吸水 量越小 ， 但 返水 能力越 强 无 预 湿处理 的陶粒 在轻骨料混凝土中的返水在水化 1 4 4 mi n时开始 ， 有预湿处理的陶粒在轻骨料混凝土中的返水在水化 6 O 7 0 mi n时开 始 ( 2 ) 陶粒预湿程度越高 ， 其返水能力越强 ， 轻骨 料 混凝 土 自收缩 越 小 ， 陶粒 与 水 泥石 界 面 过 渡 区水 化越充分， 界面越致密且强度越高 ； 自收缩产生的由 水 泥石 承受 的拉 应 力 更 易 于转 移 给 陶粒 ， 从 而使 轻 骨 料混 凝土 产生 的拉 伸徐 变值较 小 参 考文 献 ： 1 王晴 ， 李琳 ， 王字 ， 等 高强页岩轻 集料混凝 土的 力学性 能_ -1 沈 阳建筑大学学报 ： 自然科 学版 ， 2 0 0 9 ， 2 5 ( 3 ) ： 5 1 8 - 5 2 2 W ANG Qi n g。 LI Li n， W ANG Yu e t a 1 Re s e a r c h o n me c h a n i c a l p r o p e r t y o f high pe r f o r ma nc e s h a l e l i g ht we i g h t a g g r e g a t e c o n c r e t e J J o u r n a l O f S h e n y a n g J i a n z h u Un i v e r s i t y ： Na t u r a l S c i e n c e， 2 0 0 9， 2 5 ( 3 )： 5 1 8 - 5 2 2 ( i n Ch i n e s e ) 王军涛 页岩 陶粒轻骨料混凝土在桥梁 中的应用 J 国防交通 工程与技 术， 2 0 0 9 ， 7 ( 3 ) ： 6 1 6 3 W ANG J u n t a o Ap p l i c a t i o n o f l i g h t we i g h t c e r a m i s t s h a l e a g g r e g a t e c o n c r e t e t o b r i d g e s J Tr a f f i c E n g i n e e r i n g a n d F e c h 一 n o l o g y f o r Na t i o n a l De f e n c e ， 2 0 09 ， 7( 3 )： 6 1 - 6 3 ( i n Ch i n e s e ) ALTOUBAT S A 。 LANGE D A Cr e e p， s h r i n ka g e a nd c r a c k i ng o f r e s t r a i n e d c o n c r e t e a t e a r l y a g e J AC I Ma t e r i a l s J o u r n a l ， 2 0 0 1， 9 8 ( 4 ) ： 3 2 3 - 3 3 2 GES 0GLU M ， Z TURAN T ( ) ， NEYI SI E G Ef f e c t s o f c o l d b o n d e d f l y a s h a g g r e g a t e p r o p e r t i e s o n t h e s hr i n ka ge c r a c ki n g o f l i g h t we i g h t c o n c r e t e s J C e me n t a n d C o n c r e t e C o mp o s i t e s ， 2 0 0 6， 2 8 ( 7 )： 5 9 8 6 0 5 LoP EZ M ， KAH N L F， KU RTI S K E Ch a r a c t e r i z a t i o n of e l a s t i c a n d t i m e d e p e n d e nt d e f o r ma t i o ns i n h i g h p e r f o r ma n c e l i g h t we i g h t c o n c r e t e b y i ma g e a n a l y s i s J Ce me n t a n d C o n c r e t e Re s e a r c h， 2 0 0 9， 3 9 ( 7 )： 6 1 0 61 9 郑秀华 ， 张宝生 ， 李惠， 等 陶粒 的吸水返水 特性研究 J 低温 建筑技术 ， 2 0 0 9 ， 3 1 ( 3 ) ： 4 - 7 ZH ENG Xi u hu a ， Z H ANG B a o s h e n g， LI Hu i 。 e t a 1 Re s e a r c h o n wa t e r a b s o r p t i o n a n d d e s o r p t i o n pr op e r t i e s o f s h a l e c e r a m s i t e J L o w T e mp e r a t u r e Ar c h i t e c t u r e T e c h n o lo g y ， 2 0 0 9 ， 3 1 ( 3 )： 4 7 ( i n Ch i n e s e ) 李思龙 ， 林旭健 ， 戴益华， 等 新型环 形约束 收缩抗裂 测试装置 隔板优选试验研 究 J 福 州大学 学报 ： 自然科学 版 。2 O 1 I ， 3 9 ( 1 )： 1 2 0 1 2 4 L I S i l o n g ， L I N Xu j i a n ， DAI Yi h u a ， e t a 1 E x p e r i me n t a l s t u d y f o r c l a p b o a r d o p t i ma l s e l e c t i o n t e s t o f n e w r i n g r e s t r a i n e d s h r i n k a g e c r a c k i n g r e s i s t a n t t e s t i n g e q u i p me n t J J o u r n a l o f Fu z h o u Uni v e r s i t y： Na t u r a l S c i e n c e ， 2 0 1 1 ， 3 9( 1 )： 1 2 0 1 2 4 ( i n Ch i ne s e ) 徐驰 轻集料吸水返水 特性对混凝 土抗渗 性能 的影响 I ) 哈 尔滨 ： 哈尔滨工业大学， 2 0 0 5 XU Ch i Ef f e c t o f wa t e r a b s o r p t i o n a n d d e s o r p t i o n p r o p e r t i e s o f l i g ht we i g h t a gg r e g a t e s o n t h e a n t i p e r me a b i l i t y be h a v i o r o f c o n c r e t e D Ha r b i n ： Ha r b i n I n d u s t r i a l Un i v e r s i t y ， 2 0 0 5 ( i n Ch i ne s e ) 马新伟 高性 能 混凝 土早期 约 束收 缩 及受 拉徐 变 特 性研 究 D 哈尔滨 ： 哈尔滨工业大学 ，2 0 0 5 M A Xi n we i St u dy f o r e a r l y c o n s t r a