深厚覆盖层闸坝变形及塑性混凝土防渗墙的防渗效果——以沙湾水电站运行状况为例.pdf

西北水电 2 0 1 3年 第 3期 3 1 文章编号 ： 1 0 o 6 - 2 6 l 0 ( 2 0 1 3 ) o 3 0 0 3 1 O 7 深厚覆盖层闸坝变形及塑性混凝土防渗墙的防渗效果 以 沙 湾 水 电 站 运 行 状 况 为 例 刘世煌 ( 中国水电顾 问集团水利水电规划设计总院， 北京1 0 0 1 2 0 ) 摘要： 根据沙湾水电站闸坝3 年多观测的沉降值、 扬压力值、 塑性混凝土防渗墙应力值及止水状态等， 对深覆盖地 基上闸坝变形及塑性混凝土防渗墙的防渗效果及防渗墙的选型进行探讨。建议慎重对待永久性建筑物下超深塑性 混凝土防渗墙的设计和建设。 关键词： 覆盖层 ； 塑性混凝土防渗墙 ； 沙湾水电站 中图分类号 ： T V 5 4 3 8 2 文 献标 识码 ： A De f o r ma t i o n o f Ga t e Da m a n d I mp e r me a b l e Effe c t o f P l a s t i c Co n c r e t e Cu t o ff W a l l o n De e p- Th i c k Ov e r b ur d e n S h a w a n H y d r o p o w e r P r o j e c t E x e mp l i fi e d L I U S h i h u a n g ( C h i n a R e n e w a b l e E n e r g y E n g i n e e r i n g I n s t i t u t e ， B e i j i n g 1 0 0 1 2 0 ， C h i n a ) Ab s t r a c t ： De r ma t i o n o f g a t e d a m，i mp e r me a b l e e f f e c t o f p l a s t i c c o n c r e t e c u t o ff w a l l a n d t y p e s e l e c t i o n o f t h e c u t o ff w all a r e s t u d i e d t h r o u g h t h r e e - y e a r o b s e r v a t i o n s o f s e t t l e me n t v a l u e s ，u p l i f t p r e s s u r e v alu e s ，s t r e s s V alU e s a n d wa t e r s t o p s i t u a t i o n o f t h e p l ast i c c o n c r e t e c u t o ff w all ，e t c o f t h e g a t e d am o f S h a w a n Hy d r o p o w e r S t a t i o n I t s u g g e s t s t h a t t h e p l a s t i c c o n c r e t e c u t o ff w all w i t h e x t r e me d e p t h u n d e r t h e p e r mane n t s t r u c t u r e s s h all b e d e s i g n e d a n d c o n s t r u c t e d c a r e f u l l y Ke y wo r d s ： o v e r b u r d e n ；p l a s t i c c o n c r e t e c u t o ff w all ； S h a wa n Hy d r o p o w e r S t a t i o n 0 前言 塑性混凝土防渗墙作为临时建筑物地基处理的 一 种防渗设施 ， 引入 中国已有 3 0多年时间， 由于塑 性混凝土耐久性等问题 ， 作 为永久性建筑物 的防渗 设施 ， 人们一直持慎重态度 。2 0 0 9年沙湾水 电站在 永久 性 闸坝 基 础 下 深 厚 覆 盖 层 中， 建 成 1道 长 5 8 9 2 m， 厚 1 0 m， 最深 6 5 1 m的塑性混凝土 防渗 墙 ， 成为中国永久性闸坝地基 中最深一道塑性混凝 土防渗墙 ， 人们对 该墙 的运行 状态一直 予 以关注 。 本文通过沙湾水电站蓄水 3 a 多来， 闸坝的超标准 沉降变形 、 超标准扬压力折减 系数及防渗墙运行性 收藕 日期 ： 2 0 1 2 - 0 9 - 2 9 作者简介 ： 刘世煌 ( 1 9 4 1 一) ， 男 ， 南京市人 ， 教授级 高工 ， 从事 水 利水电工程勘测设计及技术管理工作 态 ， 讨论 了深厚覆盖层上闸坝变形规律 ， 防渗墙选型 及塑性混凝土防渗墙作为永久性建筑物的防渗设施 的耐久性等问题， 建议在深厚覆盖层永久性建筑物 基础下 ， 慎重对待超深塑性混凝 土防渗墙 的设计 和 建设 。 1 工程 简介 沙湾水电站位于 四川省乐山市沙湾区葫芦镇河 段 ， 为大渡河干流下游河段梯级开发 的第一级水 电 站 ， 上游为已建的铜街子水 电站 ， 下游为正在建设的 安谷水电站 。 本工程开发任务以发电为主， 兼顾灌溉和航运。 水库正常蓄水位 4 3 2 0 m， 水库总库容 4 8 6 7万 m 。 装机总容量 4 8 0 MW， 电站采用一级混合式开发 ， 建 坝壅水高 1 5 5 m， 与上游 铜街子水 电站尾水 相衔 接 ， 河床式厂房 ， 厂房后接 9 0 1 5 m 的长尾水渠 ， 尾 西北水 电 2 0 1 3年 第 3期 3 3 地 ， 厚 3 05 4 IT I ， 表层为浅黄色黏土， 含钙质 团块或 结核 ， 残留厚度 25 I n ， 以下 为砾 卵石夹砂及 卵砾 石夹粉土 ， 呈微 半胶结状态 ， 砾石成分主要为石英 岩及火成岩 ， 局部可见砂岩碎块 ， 砾石磨 圆度好 ， 风 化严重 ， 粒径一般 2 5 c m。 2 )冲、 洪积堆积层 ( Q a ) ： 主要分布于河流左 岸 级阶地及坝址区左 、 右两侧深切河槽 中、 下部 ， 表层为粉土夹卵砾石 ， 厚 3 2 8 I n ； 上部为漂砾卵 石夹砂 、 砂夹卵砾石 、 局部夹砂层透镜体 ； 中部为砾 卵石及漂砾卵石夹粉土 ， 砾卵石夹粉土 ， 呈微胶结状 态 ， 砾石成分以石英岩 、 火成岩为主 ， 砾径一般 58 c m， 少数砾径大于 1 0 c m。 3 )冲积堆积层 ( Q 4 ) ： 按岩性组成及分 布位置 分为近代河流冲积堆积层( Q ) 和现代河流冲积堆 积层( Q ) 。其中近代河流冲积堆积层( Q I ) 主要 分布于左 、 右岸 I级阶地 ， 上部为浅灰 一灰白色砂土 及砂质壤土 ， 厚 0 5 2 5 1T l ， 下部为砾卵石夹粉土 或漂砾卵石夹砂组成。粒径一般 21 0 c m， 个别漂 砾可达 3 0 c m， 磨 圆度较好 ， 具有一 定分选性 ， 上部 结构较松散 ， 局部架空 ， 厚 1 7 02 5 0 n l 。现代河 流冲积堆积层( Q ； ) ， 广泛分布于河床及漫滩部位， 厚 6 64 0 6 1 T I ， 其 中上部 一 2层 为漂卵砾石 夹 砂 ， 局部夹粉细砂层或砂夹卵砾石 透镜体 ， 厚 6 6 3 3 2 m； 下部 I I 一 1 层为卵砾石夹砂 ， 厚 0 2 6 0 i n 。 细砂透镜体及砂夹卵砾石承载能力 1 5 0 k P a ， 压 缩模量 3 05 0 M P a ， 卵砾 石 承 载 能 力 5 0 06 0 0 k P a ， 压缩模量 1 0 0 M P a 。覆盖层允许渗透坡降为 0 1 50 2 0。 根据枢纽布置 ， 右岸厂房坝段和右岸接头坝段 均布置于三叠系 中统雷 口坡 组碳 酸盐 岩上 ， 61 0 号泄洪冲沙闸及左岸面板坝 ， 均布置于天然砂砾石 覆盖层上 ， 但 1 5号泄洪冲沙闸地基为人工回填砂 砾石地基 ， 人工回填最大深度 5 0 m。 施工开挖揭露 ， 覆盖层 中含孤块石夹黏土透镜 体和细沙透镜体 ， 透镜体最大厚度 6 m， 孤块石直径 0 52 0 m， 个 别直径超过 2 m， 局部存 在架空现 象 。闸坝地基存在着渗漏 、 渗流破坏 、 不均匀变形及 其徐变等问题 。 为了减少闸坝地基的不均匀沉陷 ， 对浅表部覆 盖层中结构松散、 力学性能差、 不适宜作为建筑物地 基的表层 ， 施工 中已进行 了挖除处理 ， 并对开挖扰动 层进行振动碾压处理。 3 闸坝段地基防渗 为减少坝基渗漏 ， 防止渗流破坏， 考虑到厂房坝 段 、 右岸接头坝段、 右岸坝肩等地基均为基岩 ， 渗流 控制形式采用帷幕灌浆 ； 泄洪冲沙闸段 、 闸坝储 门槽 段 、 混凝土面板 、 左坝肩段地基砂卵石覆盖层深厚 ， 渗流控制形式采用塑性混凝土防渗墙防渗， 防渗墙 长 5 8 9 2 m， 厚 1 0 m， 最深 6 5 1 m。该塑性混凝土 防渗墙为中国永久性闸坝建筑物下最深的一道塑性 混凝土防渗墙 。 泄洪冲沙闸的塑性混凝土防渗墙布置于闸室前 端 ( 桩号0 - 0 1 5 m) ， 平行闸坝轴线布置 ， 其左端与面 板坝防渗墙连接 ， 右端在桩号坝 0 + 4 5 8 3 2 IT I 处 ， 折 向下游与厂房防渗帷幕相接 ， 防渗墙厚 1 i n ， 嵌入基 岩 1 2 IT I ， 墙体与闸坝底板间有长 1 5 m、 厚 2 1T I 昆 凝土连接板相接 ， 连接板与闸室间 ， 设厚 4 I T I 三角形 C 1 5混凝土垫层 ， 墙体与连接板及连接板与闸底板 间均设 1 道 铜止水 和橡胶 止水 ， 形 成封 闭防渗体 。 闸坝地基防渗墙的布置见图 2 。 塑性混凝土 防渗墙 的配合 比见表 1 ， 塑性混凝 土防渗墙设计要求及实测成果见表 2 。 表 1 塑性混凝 土防渗墙 的配合比表 ( k g IT I 。) 壁塑圭 互 壅 型 曼 型 2 2 0 1 9 0 8 0 l 1 8 5 5 3 5 1 3 5 O 0 2 7 表 2 塑性混凝土防渗墙设计要求及实测成果表 项弱 弹 性 模 量抗压 强 度抗折 强 度抗 拉 强 度 抗渗 抗 冻允 许 坡降 ( e 透 ra 系 s 数 - 1 M P a M P a M P a M P a c m s - 1 ) 设计要求 5 1 5 0 2 0 3 W8 8 0 l O 一 实 测数据2 6 0 0 8 4 4 0 7 3 3 3 x 1 0 一 从表 2可知 ： ( 1 )塑性混凝土质量达到了设计要求 。但较覆 盖层实测弹性模量约大数 1 0倍 ， 弹性模量仍较高。 ( 2 )设计上虽提出抗渗指标和允许坡降， 但在 塑性混凝土配合 比试验 和实 际施工 中， 并未测定这 2项指标 。对比常规混凝土及 中国国内塑性混凝土 实际抗渗指标 ， 该要求偏高。 ( 3 )设计未对塑性混凝土耐久性 ( 抗 冻指标 ) 提出要求 ， 施工中未进行塑性混凝土耐久性能测试 ， 因而不能对塑性混凝土 的耐久性及在压力水渗流作 用下 的长期可靠性 、 抗 s 0 一 强腐蚀性进行评价。 4 运行现状 塑性混凝土 防渗墙是一个隐蔽工程 ， 防渗墙承 西 北水 电 2 0 1 3年 第 3期 3 5 测点， 1 号闸室 L S 3 7测值较 2号闸室 L S 3 9测值大 5 0 7 m m， 即同一个 单元 闸室 ， 右 侧沉降大于左侧 ， 整个闸室呈微向右侧倾斜 。 3 )由于同一单元闸室微向右、 向下游倾斜， 该 单元闸室底板钢筋应力发生较 大变化 ， 即 1和 2号 闸室单元 底 板 上 部 右 侧 钢 筋 受 压 ， 应 力 值 为 3 5 M P a ， 左侧拉应力值为 2 5 MP a ； 中墩附近底板最大拉 应力为 2 0 M P a 。1 号孔中部底板应力在 0 2 5 MP a 变化 ， 2号孔 中部底板应力在一 1 55 MP a变化 。虽 然钢筋应力不大 ， 均在允许应力范围内， 但同一单元 左右侧底板上部应力呈不平衡状态 ， 且右边墩 已有 2只钢筋计损坏。 4 )由于岩基上厂房沉 降变形较小 ， 1号 闸室右 边墙与4号厂房左边墙间产生较大沉降差， 其中上 游侧沉降差 1 0 5 m m， 下游侧沉降差 1 3 0 m m。 5 )由于闸室顶部的门机与厂房顶门机为分开 的各自独立的门机， 闸坝问的不均匀沉降虽已造成 门机轨道变形 ， 但尚未影响 2台门机的正常运行。 由于闸室为闸墩与底板连成一体的整体结构 ， 虽 同一单元存在 5 0 7 mm沉降差 ， 但未影 响闸门正 常启 闭。 4 2 闸基扬压力和闸室稳定 ( 1 )闸基扬压力 1 ， 2号闸室中墩 0 + 4 3 7 8 0 m剖面， 分别在塑性 防渗墙前后布置2只渗压计 P 4 1 和 P 4 2 ， 并在其 下游 布 置 测 压 管 U P 1 、 U P 2 、 U P 3 ， 仪 器 埋 设 高 程 4 0 9 5 0 m。2 0 1 0年 7月上游水位 4 2 6 9 m、 下游水 位 4 1 8 6 8 m时 ， 各测点水位如见表 表 3 坝 0 + 4 3 7 8 m剖面渗 压测值表 扬压力折减系数为 0 6 6 ， 大于有 防渗无排水状 况下规范规定 的扬压力折减系数 0 4 5 0 6 ， 也大 于设计计算值 0 6 。 ( 2 )闸基渗压偏高原 因分析 1 )本工程塑性混凝土防渗墙设置于闸室前 0 0 1 5 m处 ， 与闸室底板间用混凝土连接板相连 ， 防渗 墙与连接板、 连接板与闸室间设柔性止水， 因而防渗 墙的防渗效果不仅取决于防渗墙本身， 也取决于上 述 2道止水的防渗效果 ， 特别在 闸室发生较大沉降 后 ， 2道止水 的作用更为重要。 从表 3可知， 坝 0 + 4 3 7 8 m剖面， 塑性混凝土防 渗墙及第 1 道止水的防渗效果为 7 6 ， 而第 2道止 水后防渗效果降低为 3 3 ， 可见该处塑性混凝土防 渗墙及墙体与连接板接头处止水已有破坏， 但破坏 主要发生于连接板与 闸室底板接头止水 ， 即由于闸 室下沉 1 7 c m， 而 2 m厚连接板下 已设 三角形 C 1 5 混凝土， 连接板无法随同闸室同步沉降， 当闸室沉降 量大于止水允许变形量后 ， 止水 撕裂、 失效 ， 从而导 致扬压力提高。 2 )为 了监测防渗墙 2道止水工作性态 ， 在坝 0 + 4 3 7 8 2 m连接板与闸室间( 0 + 0 0 0 m) 处布置 J 4 1 测缝计 ， 从 2 0 0 8年 4月起测 ， 不到 1 个月仪器失效 ， 证明坝 0 + 4 3 7 8 2 m连接板 与闸室间止水撕裂 ， 止 水失效 。 ( 3 )闸室稳定复核 鉴于闸室最大沉降变形 l 7 4 2 c m， 大于规范 1 5 c m的规定， 1 ， 2号闸室整体沉降差 5 0 7 e m， 1 号闸 室与 4号厂房间沉降差 1 3 c m， 大于规范 5 c m的规 定。设计 院按实测扬压力复核闸室抗滑稳定 ， 计算 表明， 现工况下 闸室抗滑稳定安全系数 为 1 6 1 ， 仍 满足规范 1 3 0的要求。 虽然其他工况下( 含地震工况 ) ， 闸室整体稳定 性尚未复核， 但从 目 前闸室运行状态判断， 闸室整体 稳定性仍能得到保征。 4 3 塑性混凝土防渗墙的变形及应力应变 ( 1 )塑性混凝土防渗墙变形 为监测塑性混凝土防渗墙变形 ， 在坝 0 + 4 3 7 8 2 m剖面防渗墙内布置 1套 6点测斜仪 ， 监测成果表 明： 蓄水前塑性混凝土防渗墙受下游侧覆 盖层挤压 作用 ， 墙体 向上游侧变形 ， 最大变位 2 2 m m； 蓄水后 受水压、 闸室 、 土压力及温度等作用 ， 墙 体向下游变 位 ， 最大变位 1 5 m m( 见图 4 ) 。 ( 2 )塑性混凝土防渗墙应变 设计阶段， 设计院曾委托某大学进行塑性混凝 防渗墙应力计算 ， 计算成果见表 4 ， 由表 4可知 ： 塑 性混凝土防渗墙内应力随塑性混凝土墙弹性模量增 大而增大。施工完建期 ， 整个塑性混凝土墙呈受压 状态 ， 最大水平变位 6 9 m m， 最大压应力 出现在塑 3 6 刘世 煌 深厚覆盖层 闸坝 变形及 塑性 混凝 土防渗墙的防渗效果一 一以沙湾水电站运行状 况为例 性混凝土墙底部 ， 没有 出现拉应力 ； 蓄水后 ， 在上游 水位 4 3 2 m时 ， 塑性混凝土墙 最大水平 变位 3 2 8 m m， 上部出现拉应力 ， 下部仍为压应力 ， 当弹性模量 为 3 0 0 0 M P a时， 上部最大拉应力为 0 0 4 MP a ； 弹性 模量为 3 6 0 0 M P a时， 上部最大拉应力为 0 0 7 MP a ， 小于墙体拉应力控 制标 准 0 20 3 MP a 。塑性混 凝土墙在这些部位没有 出现应力集中现象 。 毒 潮 惶 A Y l j | ： i J 、 | i 图 4 坝 0 + 4 3 7 。 8 2 m剖面防渗墙变位 图 表 4冲沙闸防渗墙 应力应变计算成果表 塑性混凝土 墙弹 模 M P a 完建期 上游水位4 3 2 m 最大 最大 最大垂 最大水 最大 最大 最大垂 最大水 压 应 力 拉应 力 直 变 形 平 变 形 压 应 力 拉 应 力 直 变 形 平 变 形 M P a M P a c m e m MP MP a e m e m 3 0 0 0 2 7 2 0 0 1 o 9 0 6 9 3 8 l 一 0 o 4 O 4 4 3 2 8 3 6 0 o 2 8 8 0 0 0 8 9 0 6 8 4 0 8 0 0 7 0 4 3 3 2 7 为监测塑性混凝土防渗墙应变及应力状态 ， 在 坝 0 + 4 3 7 8 0 m断面不同高度墙体 内， 埋设 5只单向 应变计 ， 监测成果表明( 见图 5 ) ： 除防渗墙顶部 S 4 1 外 ， 其他各测点均为拉应变 ， 整体墙体总体受拉 ， 且下部拉应变大于上部， 最大拉应变 5 0 0 ， 资料 分析单位及 设计 院按 弹性模 量 1 5 0 0 MP a( 实测 2 6 0 0 MP a )计算 ， 拉应力为 5 0 0 k P a ， 大于塑性混凝 土允许拉应力 2 0 0 3 0 0 k P a ， 墙体可能 已经开裂。 图 5 坝 0 + 4 3 7 8 2 m剖面防渗墙应变图 5 结语 ( 1 )目前沙湾水 电站 闸坝的主要 问题 ： 闸室沉 降变形及沉降差， 超过规范值 ， 且尚未收敛。 大渡河覆盖层具有深厚 、 含细沙透镜体及架空 现象 ， 上部荷载较大时 ， 由于砂夹卵砾石 、 细沙透镜 体及孤石等的破碎 、 充填、 变位 ， 闸坝常会产生较 大 变位。当防渗墙直接布置于闸室底板下时， 由于防 渗墙 的顶托作用 ， 可以减少闸坝垂直沉降 ， 而出现如 金康 、 耿达水电站闸坝的较大水平变位 ， 当防渗墙布 置于闸室前部， 可 出现如沙湾水 电站 闸坝的较大垂 直沉降。 沙湾水电站覆盖层 中有 2个深槽 ， 其 中 61 0 号布置于天然砂砾石地基上， 特别是 1 5号闸坝布 置于人工回填砂砾地基上 ， 在荷载作用下产生超过 规范的较大的差异性变位。 鉴于 目前沙湾水 电站这种沉降和不均匀变位与 水荷载关系不甚相关 ， 与时间关系较为密切 ， 且总体 呈逐步减少的趋势 ， 综合大渡河上诸多水 电站覆盖 层变位特点 ， 笔者认为沙湾水电站闸坝的较大沉降， 既不是闸坝失稳的前兆 ， 也不是闸坝地基渗流破坏 的雏形 ， 可能是覆盖层徐变引起 的必然表现 ， 估计再 经过一定时期 ， 变位 即可收敛 。从 目前 闸坝 的运行 状态及抗滑稳定复核成果看 ， 沙湾水电站 闸坝 的超 规范的沉降变位， 尚不影响闸坝 的正常运行 。但需 要指出的是 ： 1 ， 2号 闸室单元不均匀沉降差 ， 使该单 元倾斜率 已达 0 0 0 1 2 6 ， 接近规范控制指标 ， 可能造 成闸门左右支臂受力的不均衡 ， 长期发展 ， 可能导致 闸门及启闭系统等的结构损伤 ， 应予关注 ， 并勤于检 查 。 ( 2 )目前沙湾水电站主要危险 1 )沙湾水电站防渗墙工作条件及选型 沙湾水电站 闸坝防渗墙的工作条件 比较 复杂 ， 一 方面较高的闸坝 ( 3 0 5 m) ， 较大的地基 应力 ； 另 一 方面是深厚覆盖层 的不均匀分布 ， 砂夹卵砾石及 细沙透镜体的较小承载能力和较低压缩模量， 及其 在荷载作用下 的较大变形 ， 更为重要的是s o 一离子 含量超过 1 0 0 0 m L的承压水 ， 对混凝土有强腐蚀 性 。沙湾水电站闸坝防渗墙 的型式选择 ， 应该充分 考虑上述特点 ， 选择一种既能承载较大变形 ， 又能抗 强腐蚀， 技术可行、 经济合理的防渗墙。 2 )沙湾水电站塑性混凝土防渗墙的设计 西北水 电 2 0 1 3年 第 3期 3 7 塑性混凝土 防渗墙 的低弹性模 量 ， 增加 了墙体 适应周围土体变形的能力 ， 降低墙体应力 ， 减少墙体 破坏及防渗失效 的概率 ， 但是低弹性模量也带来材 料强度的降低。为了适应塑性混凝土防渗墙低弹性 模量和较低强度的特点， 把塑性混凝土防渗墙布置 于闸前 1 5 1Y l ， 用连接板与闸室相连 ， 在减少 了墙体 压力 的同时 ， 也降低 了墙体抗阻闸室沉降变形 的顶 托作用 ， 当深厚覆盖层在荷载作用 下产生较大沉 降 变形后 ， 防渗墙体及连接板止水工作条件恶化 ， 极易 降低其防渗效果 。 3 )塑性混凝土防渗墙耐久性 沙湾水 电站 塑性 混 凝 土 防渗 墙 配 合 比中 掺 4 0 水泥用量的膨润土， 其耐久性、 抗渗性能、 抗腐 蚀性能未得到验证， 在 8 O In渗压水头及s O ； 含量 大于 1 0 0 0 m g L的承压水作用下 ， 其耐久性 、 抗腐 蚀性为人们所担忧 ， 因而对该塑性混凝土防渗墙 的 耐久性还需进一步观测。 4 )塑性混凝土 防渗墙防渗效果 塑性混凝土防渗墙防渗效果包括墙体的防渗效 果 、 止水的防渗效果 、 及连接板 的工作性态。由于连 接板与闸室间铺筑 4 m厚三角形 C 1 5混凝土垫层 ， 降低了连接板适应闸室变形的能力， 加大了连接板 与闸室问止水的工作压力 ， 因而造成防渗墙整体 防 渗效果的降低。 鉴于 目前沙湾水 电站闸坝塑性混凝土防渗墙 的 防渗效果 已有所降低 ， 闸基扬压力 已超过设计及规 范允许值 ， 考虑到塑性混凝土防渗墙整体 防渗效果 的降低是不可逆的事件 ， 随着塑性混凝 土防渗墙 防 渗效果的进一步降低 ， 闸基扬压力将进一步提高 ， 再 加上覆盖层徐变的进一步发展， 人们对此仍应引起 足够重视 ， 必要时 ， 修复止水 、 修补防渗墙 ， 以确保 闸 室稳定。 ( 3 )关于塑性混凝土防渗墙设计及计算 深厚覆盖层中防渗墙既是一个防渗和防止渗流 破坏的设施 ， 也是承受水压、 闸室压力 ， 覆盖层拖 曳 力、 温度变化等作用 的复杂的受力结构 ， 塑性混凝 土 防渗墙的配合 比不仅要满足防渗 、 弹性模量 、 强度等 要求， 还应该满足抗冻、 抗渗、 抗腐蚀等耐久性要求。 从实测成果看 ， 目前塑性混凝 土防渗墙 的设计及计 算与实际运行状态 ， 尚存在一定差距 ， 宜利用实测资 料验证计算模型， 反演计算参数。鉴于沙湾水电站 闸室实测变位及塑性混凝土 防渗墙实际运行状态 ， 在永久建筑物 中推广超深 的塑性混凝 土防渗墙 ， 宜 持慎重态度。 参考文献 ： 1 四川大渡河沙湾水电站项 目安全验收评价报告 R 北京达 飞安评管理顾问有限公司 ， 2 0 1 2 ， 1 2 ， 6 2 大渡河沙湾水 电站 枢纽工 程竣工 安全鉴 定报 告 R 中国水 电工程顾问集 团公司 ， 2 0 1 1 ， 8 3 四川大渡河沙湾水电站枢纽工程专项竣工 验收安全监测 资料 分析报告 R ， 中 国水利水电第 七工程 局有限公 司， 2 0 1 1 ， 1 1 4 四川大渡河沙湾水电站工程安全设 施竣工验 收监理 自检报告 R 四J l I -滩 国际工程 咨询有 限责任公 司 大渡河沙 湾监 理 部 ， 2 0 1 2， 2 ( 上接 第4页) 5 结语 梯级水库防洪标准选择是河流梯级开发中的一 项重要的技术决策 。由于其影响因素比单一水库复 杂 ， 它的确定不仅关 系本梯级水库的防洪安全， 还与 上 、 下游梯级水库的防洪安全有着密切的联系， 涉及 到技术、 经济、 安全、 社会与环境等诸多方面的综合 协调。本文根据中国水库防洪标准选择方面存在的 不足 ， 对梯级水库防洪标准选择 的协调方法进行 了 分析研究 ， 在提出协调原则的基础 上采取 的协调措 施 ， 具有一定的操作性 ， 有助于对这一问题进行深人 研究。 参考文献： 1 G B 5 0 2 0 1 9 4 ， 防洪标准 S 北 京 ： 中国计划 出版社 ， 1 9 9 4 2 S L 2 5 2 2 0 0 0， 水利水 电工程等级划 分及洪 水标准 S 北京 ： 中国水利水 电出版社 ， 2 0 0 0 3 D L 5 1 8 0 2 0 0 3 ， 水电枢纽工程等级划分及设计安全标准 S 北京 ： 中国电力 出版社 ， 2 0 0 3 4 王正发， 杨白银 梯级水库防洪标准选择的方法体系分析研究 【 J 西北水电， 2 0 1 1 ， ( 3 ) ： l O 一 1 5