磨细固硫渣自密实混凝土碳化性能试验研究.pdf

2 0 1 1 年 第 3 期 (总 第 2 5 7 期 ) Nu mb e r 3 i n 2 01 1 ( To t a l No 2 5 7) 混 凝 土 Co n c r e t e 原材料及辅助物料 M AT ERI AL AND ADMI NI CLE d o i ： 1 0 3 9 6 9 d i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 1 0 3 0 2 6 磨细固硫渣 自密实混凝土碳化性能试验研究 杨城 ，孟 志良 1 ,2 ，董鹏 程 ( 1 河北农业大学 城 乡建设学院，河北 保定 0 7 1 0 0 1 ；2 重庆大学 材料科学与工程学 院，重庆 4 0 0 0 4 5 ) 摘要 ： 采用快速碳化试验研究 了磨细固硫渣 自密实混凝 土的抗碳化性能。 结果表 明： 当水胶比和掺合料掺量分别为 O 5 1 和 3 5 时 ， 磨细固硫渣 自密实混凝土碳化深度介于粉煤灰 自密实混凝土和矿渣粉 自密实混凝土碳化深度之间， 小于混凝土结构最小保护层厚度 。磨 细固硫渣自 密实混凝土碳化深度( d ) 与其碳化时间( ) 的关系可以用 d ： 表示。 随着水胶比降低、 掺合料掺量减少和胶凝材料用量的增 加 ， 磨细固硫渣 自密实混凝土的碳化深度明显减小 。因此 ， 在常用掺量条件下 ， 以磨细 固硫渣为掺合 料的 自密实混凝土能满 足混凝土结构 的抗碳化性 能要求 。 关键词 ： 磨细 固硫渣 ；矿渣粉 ；粉煤灰 ；自密实混凝土 ；掺合料 ；碳化 中图分类号： T U 5 2 8 0 4 1 文献标志码 ： A 文章编号： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 1 ) 0 3 0 0 8 0 0 4 Ca r bona t i on t e s t of s e l f c ompa c t i n g c onc r e t e wit h gr ounde d f l ui di z e d be d c oa l s l a g Y ANG C he n g ， MENG Zh i l i a n g1 , 2 ， DONG Pe n g- c he n g ( 1 C o l le g e o f U r b a n a n dR u r a l Co n s t r u c t i o n ， A g r i c u l tu r a l U n i v e r s it y o f H e b e i ， Ba o d i n g0 7 1 0 0 1 ， C h i n a 2 Co l l e g eo f Ma t e r i a l S c i e n c e a n dE n g i n e e r i n g ， C h o n g q in g Un i v e r s i t y ， C h o n g q i n g4 0 0 0 4 5 ， Ch i n a ) Abs t r a c t ： Th e a c c e l e r a t e d c a r b o n a t io n t e s t wa s c a r r i e d o u t t o r e s e a r c h t h e c a r b o n a t i o n r e s i s t a nc e of s e l f - c o mp a c t i n g c o n c r e t e wi t h flu i d i z e d b e d c o a l s l a g T h e r e s u l t s s h o w t h a t t h e c a r b o n a t i o n d e p t h o f s e l f - c o mp a c t i n g c o n c r e t e w i t h g r o u n d e d fl u i d i z e d b e d c o a l s l a g r a n g e s b e t w e e n t h e c a r b o na t i o n d e pt h o f s e l f - c o mpa c t i n g c o n c r e t e wi t h fly a s h a nd the c a r bo n a t i o n d e pt h o f s e l f - c o mp a c t i n g c o n c r e t e wi t h grou n d gr a n u l a t e d bl a s t s l a g， a n di sl e s st h a nt h emi n i mu m c o v e r d e p t h o f c o n c r e t e wh e nwa t e r - b i n d e r r a t i oi s 0 5 1 a n d a d mi x tur e r e p l a c e m e n t r a t i oi s 3 5 T he p o we rf u n c t i o n d =a t c a n b e us e d t o e x p r e s s t he r e l a t i o n s h i p b e tw e e n t h e c a r b o n a t i o n d e p t h o f s e l f - c o mp a c t i n g c o nc r e t e wi t h g r o u n d e d fl u i d i z e d b e d c o a l s l a g a n d i t s c a r b o n a t io n t i me ( 2 f h e c a r b o n a t i o n d e p t h o f s e l f - c o mp a c t i n g c o n c r e t e wi t h fl u i d i z e d b e d c o a l s l a g o b v i o u s l y d e c r e a s e s wi t h th e l o wi n g o f t h e wa t e r b i n d e r r a t i o， t h e de c r e a s i n g o f t h e a d m i x tur e r e p l a c e me n t r a t i o a nd t h e inc r e a s i n g o f t h e ma s s o f b i n d e r Th e r e f o r e ， t h e c a r b o n a t i o n r e s i s t a n c e o f s e l f - c o mp a c t i n gc o n c r e t e wi t hflu i d i z e db e dc o a l s l a gma ys a ris f yt h ee n g i n e e r i n gd e ma n dwi t ht h ec o mmo nc o n t e n t o f g r o t md e dflu i d i z e db e dc o a l s l a g Ke ywor ds ： gro u n d e dflu i d i z e dbe d c o a l s l a g ； gro u ndg r a n u l a t e db l a s t s l a g ； fly a s h； s e l f - c o mp a c t i ng c o nc r e t e； a d mi x t u r e s ； c a r b o n a t i o n 0 引言 循环流化床燃烧技术是 一种新型 的清洁燃煤技术 ， 具有燃 烧温度低 、 煤种适应性好和脱硫效率高等优势。 流化床燃煤固硫 灰渣( 简称固硫灰渣 ) 是含硫煤和脱硫剂按一定比例混合 ， 在循 环流化床锅炉内经过燃烧后产生的灰渣， 包括烟道排放的同硫 灰和炉底排 出的固硫渣。 近年来 随着我国节能减排 力度的加大 ， 循环流化床燃煤技术的推广范围在逐年扩大， 使固硫灰渣的年 排放量近 3 0 0 0万 t r l 】 ， 并呈现逐年增加的趋势。 但是由于固硫灰 渣利用水平不高和利用率偏低， 造成了资源浪费和环境污染。 目前固硫灰渣研究主要集中在基本特性上 ， 而固硫灰渣 的应用研究不多。 由于国内外固硫灰渣的化学成分差异大 ， 因此 ， 利用方式也不相同。 1 9 9 1 年法国的 C E R C H AR组织开发了一种 用于固硫灰渣水化活化的方法， 在水泥中掺入 1 5 经水化活化 的固硫灰渣， 可显著改善水泥的膨胀性能。 加拿大利用固硫灰渣 研制一种无水泥混凝土， 该混凝土的强度和耐久性与中低强度 水泥混凝土相差不大 。 我 国固硫灰渣 中 C a O和 S O 的含量相对 收稿 日期 ：2 0 1 0 1 0 - 2 5 基金项 目：河北省科技厅项 目( 0 7 2 1 5 6 1 4 1 ) 8 0 偏低 ， 因此， 一些周硫灰渣未经处理可直接利用。 如用固硫灰渣 作为普通硅酸盐水泥原材料 的研究 r5 _ 。 廉 慧珍 教授 在 2 0世纪 9 0年代中期， 采用 S O 含量高的固硫渣， 研制出混凝土膨胀剂 和膨胀 水泥_5 】 ， 已成 功应用于 工程 中 ， 但是该 项技术并未推广 。 何宏舟将固硫灰渣作为矿物掺合料进行了研究 ， 结果表明： 当 固硫灰渣掺量较少时， 掺合料水泥的凝结时间和安定性均能满 足现行标准要求。 随着固硫灰渣掺量的增加 ， 其标准稠度需水 量增加。 当固硫灰渣掺量过大时， 体积安定性不能满足现行标 准要求。 固硫灰渣作为矿物掺合料仅仅是初步研究， 急需系统 研究固硫灰渣作为掺合料对混凝士洼能的影响。 本研究主要通过 试验研究磨细固硫渣 自密实混凝土 的抗碳化性能 ， 对 于拓展 固 硫渣应用范围和提高固硫渣利用水平及利用率具有实际意义。 1 试 验概 况 1 1 凉精精 采用邯郸太行山P O 4 2 5 R级水泥， S O 含量为 i 9 4 ， 其 物理力学性能如表 1 所示。 河北陶城 I 级粉煤灰 ， 邢台钢厂 $ 9 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 磨细矿渣 。5 1 6 mn l 连续级配碎石 ， 表观密度和堆积密度分别 为 2 7 4 0 、 l 5 0 0 k g m 。 细度模数为 2 6 、 级配良好的河砂， 表观密 度和堆积密度分别为2 5 9 0 、 l 5 5 0 k g n 1 3 o 保定慕湖恒源新型建 材公司生产的聚羧酸系高效减水剂， 固含量为 4 0 。 自来水。 保 定热电厂排放的固硫渣， 其主要化学组成如表 2所示， 经磨细 后 ， O 0 8 m m 方孔筛筛余小于 l 0 。 表 1 太行山 P O 4 2 5级水泥的物理力学性能指标 符合标准要求 4 1 8 8 2 6 8 6 1 1 3 1 0 0 2 2 表 2固硫渣主 要化学组成 化学成分 S i O 2 F e 203 A1 2 03 T i O 2 C a O Mg O Na 2 0 K： O S O3 f - C a O L o s s 含量 3 5 9 2 l O 1 2 2 3 7 3 1 1 O 8 4 4 2 5 O O 2 2 O 6 7 6 2 3 3 1 2 5 6 7 1 2 自密实混凝土配合比 选用粉煤灰和矿渣粉等常用掺合料， 将磨细固硫渣作为一 种新型掺合料。 以上掺合料均单掺等量取代水泥。 3种不同掺合 料自密实混凝土配合比、 其拌合物工作性指标及其 2 8 d 抗压强 度如表 3 所示。 当磨细固硫渣掺量分别为 3 0 和 3 5 时， 其胶凝 材料中S O 含量分别为3 2 3 和 3 4 4 ， 均小于 3 5 。 由表 3可以看出： 第一组 自密实混凝土水胶比、 掺合料掺量 和胶凝材料用量分别为O 5 l 、 3 5 和4 4 5 k g ， 该组磨细固硫渣自密 实混凝土 2 8 d 抗压强度高于粉煤灰自密实混凝土， 低于矿渣粉自 密实混凝土； 第二组 自密实混凝土水胶比、 掺合料掺量和胶凝材料 用量分别为 0 4 、 3 0 和 4 8 8 k g ， 该组磨细固硫渣 自密实混凝土与 粉煤灰自密实混凝土2 8 d 抗压强度相差不多， 均高于矿渣粉 自密 实混凝土； 第三组自密实混凝土水胶比、 掺合料掺量和胶凝材料用 量分别为 0 4 、 3 0 和 5 3 1 k g ， 该组磨细固硫渣 自密实混凝土 2 8 d 抗压强度高于矿渣粉自密实混凝土和粉煤灰 自密实混凝土。由此 可见， 在常用掺量条件下， 磨细固硫渣自密实混凝土与粉煤灰自密 实混凝土和矿渣粉 自密实混凝土 2 8 d 抗压强度相差不大。 表 3 自密实混凝土 配合比 1 3试 验 方 法 自密实混凝土碳化试验按照 G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9 ( 普通混凝 土长期性能和耐 陛能试验方法标准 要求进行。 每个配合比制 作 4 组 1 0 0 mmx l 0 0 m mx l 0 0 mm标准试件( 每组 3 块) 。 考虑到 掺合料最高掺量为 3 5 ， 试件在 2 8 d龄期进行碳化。 试验龄期为 3 、 7 、 1 4 、 2 8 d ， 碳化深度值取 3 个试件的平均值。 2 磨细 固硫 渣 自密实混凝 土碳 化试验 结果与 分析 在不同水胶比、 掺合料掺量和胶凝材料用量条件下， 单掺磨 细固硫渣、 矿渣粉和粉煤灰的自密实混凝土不同龄期碳化深度如 图 1 - 3 所示。 水胶比、 掺合料掺量和胶凝材料用量对磨细固硫渣、 矿渣粉和粉煤灰 自密实混凝土碳化深度的影响如图 4 6 所示 。 龄 别 d 图 1 第一组磨细 固硫渣、 矿渣 粉和粉煤灰 自密实混凝土 不同龄期碳化深度 曲线 2 1 与矿 渣 粉 和粉 煤 灰 自密 实混 凝 土碳 化 试 验 结果 对比分析 ( 1 ) 碳化深度。 由图 1 可以看出： 第一组单掺磨细固硫渣、 矿 7 8 l 6 垂 谨 O 5 1 O l 5 20 25 3 O 龄期 d 图 2 第二组磨细固硫渣、 矿渣粉和粉煤灰自密 实混凝土 不同龄期碳化深度曲线 龄期 ， d 图 3 第三组磨细固硫渣 、 矿渣粉和粉煤灰 自密实混凝土 不 同龄期碳化深度曲 渣粉和粉煤灰自密实混凝土的碳化深度由小到大顺序为： K 。 1 ， G 一 1 ， F 1 ， 粉煤灰自密实混凝土的碳化深度最大， 其 2 8 d最大碳 化深度 为 1 2 8 9 i n l n 。 由图 2可以看出： 第二组单掺磨细固硫渣、 矿渣粉和粉煤 灰自密实混凝土的碳化深度由小到大顺序为： F - 2 ， K 一 2 ， G一 2 。 7 d 前磨细固硫渣自密实混凝土碳化深度小于矿渣粉自密实混凝 土 的碳化深度 ， 7 d后磨细 固硫渣 自密实混凝土碳化 深度大于 矿渣粉自密实混凝土的碳化深度， 但是磨细固硫渣 自密实混凝 81 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m n_ 1 函 l 圈 1 豳 3 7 l 4 2 8 龄 期 d 图 4 不同水胶 比、 磨 细固硫渣掺量和胶凝材料用量 对 自密实混凝土碳化深度的影 响 龄期 ， d 图 5 不同水胶 比、 矿渣粉掺 量和胶凝材料用量 对自密实混凝土碳化深度的影响 ： 妻 ： 6 2 I 口F I f 囝F 一 2 l J F 一 3 f 期 表 4 碳化深度值及其回归参数 矿渣粉 自密实混凝土碳化深度 ( d ) 与其龄期( ) 幂函数关系中的 。 值和 b值之间。 因此， 磨细固硫渣自密实混凝土早期碳化深度 与后期碳化深度增长趋势介于粉煤灰 自密实混凝土和矿渣粉 自密实混凝土之间。 第二组磨细固硫渣自密实混凝土碳化深度 ( d ) 与其龄期( t ) 幂函数关系中的 。 值， 介于矿渣粉 自密实混凝 土和粉煤灰 白密实混凝土碳化深度( d ) 与其龄期( ) 幂函数关系 中的 n 值之间， 而其 b值略高于粉煤灰 自密实混凝土碳化深度 ( d ) 与其龄期( t ) 幂函数关系中的 b值。 因此 ， 说明了磨细固硫渣 自密实混凝土早期碳化深度介于矿渣粉 自密实混凝土与粉煤 灰自密实混凝土碳化深度之间， 而后期碳化深度增长趋势略高 于粉煤灰白密实混凝土。 与第一组自密实混凝土对比， 第二组 自 密实混凝土 a值出现了不同程度的降低， 表明第二组单掺磨细 固硫渣 、 矿渣粉和粉煤灰的自密实混凝土早期碳化深度出现了 不同程度降低 ； 与第二组 自密实混凝土相比， 第三组自密实混 凝土的n值继续降低 ， 说明了第三组自密实混凝土早期碳化深 度继续降低。 三组自密实混凝土碳化深度与其龄期幂函数关系 中的 b值大多位于 0 3 埘 4范 围内， 低于普遍 公认 的 0 5 。 因此 ， 三组单掺磨细固硫渣、 矿粉和粉煤灰的自密实混凝土碳化深度 后期增长的较为缓慢， 同时说明掺合料种类对 b值的影响不大。 由以上分析可以看出 ， 不管是从反映 自密实混凝土早期碳 化深度的 n 值， 还是从表现混凝土后期碳化深度增长趋势的6 值 来看， 在常用掺量条件下， 磨细固硫渣 自密实混凝土碳化深度 与其龄期关系与常用掺合料 自密实混凝土碳化深度与其龄期 关系基 本一致 。 2 2 主要影响因素对比分析 由图 4 6可以看出： 水胶比、 掺合料掺量和胶凝材料用量 对磨细固硫渣 、 矿渣粉和粉煤灰 自密实混凝土碳化深度影响规 律 基本一致。 磨细固硫渣自密实混凝土， 由G 1 到 G 一 2 ， 水胶比降低了2 7 _ 5 ， 掺合料掺量减少了 5 ， 磨细 固硫渣 自密实混凝土的碳化深度 出 现了显著减小。 其原因主要是水胶比的降低， 使自密实混凝土密 实度增加。 同时掺合料掺量的减少， 减少了磨细固硫渣自密实混 凝土水化产物中的氢氧化钙消耗量。 由G 2到G 3 ， 保持水胶比 为 0 4 ， 胶凝材料用量由4 8 8 k g 增加到 5 3 0 k g ， 磨细固硫渣自密 实混凝土的碳化深度继续减小。 3结 论 ( t ) 在水胶比和掺合料掺量相等的条件下 ， 磨细固硫渣 自 密实混凝土的碳化深度与矿渣粉 自密实混凝土和粉煤灰白密 实混凝土的碳化深度相差不大， 小于混凝土结构受力钢筋的最 小保护层厚度。 磨细固硫渣、 矿渣粉和粉煤灰自密实混凝土碳化 4 2 O 8 6 4 2 O u v 谨 0 8 6 4 2 0 g 越避 谨 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 深度( d ) 与其龄期( t ) 的幂函数关系基本一致。 ( 2 ) 当水胶比降低和掺合料掺量减少时， 磨细固硫渣 自密 实混凝土的碳化深度明显减小； 保持水胶比和掺合料掺量不变， 增加胶凝材料用量， 磨细固硫渣自密实混凝土的碳化深度继续 减小。 水胶比、 掺合料掺量和胶凝材料用量对磨细固硫渣、 矿渣 粉 和粉煤灰 自密实混凝 土碳化深度的影响规律基本一致 。 ( 3 ) 综上所述， 磨细固硫渣作为一种掺合料， 在常用掺量条 件下， 能使自密实混凝土满足混凝土结构对抗碳化性的要求。 参考文献 ： 1 纪宪坤， 周永祥， 冷发光 流化床( F B C ) 燃煤固硫灰渣研究综述【 J 】 _粉 煤灰 ， 2 0 0 9 ( 6 ) ： 4 1 4 5 2 1 郑洪伟， 王智， 钱觉时， 等 流化床燃煤固硫渣活性评定方法 J J 粉煤 灰综合利用 ， 2 0 0 2 ( 2 ) ： 6 - 9 3 王智， 钱觉时， 汪宏涛流化床燃煤固硫灰渣的物理特性 J 1 _ 粉煤灰综 上接第 4 0页 根据规划机场所在地 区 气候特点设计 冻融试验 根据试验结果选择机场 I J 根据试验结果确定三折 道面混凝土最优配合比 l I线使用寿命预测模型 小面积维护 D 登竺 j 值 可 接 受 L 一 大 面积维修 继续使用l 机场道面周期性 检测 道 面 损 坏 状 况 道 面 结 构 强 度 5结论 道 面 的 平 整 度 道 面 的 抗 滑 度 道 面 的 抗 滑 性 图 7 三折线使用寿命模型应用流程图 本研究以损伤累积研究成果为基础， 建立了机场道面混凝 土并联独立损伤单元模型， 并推导了基于概率分布的损伤变量 D和使用寿命之间的关系， 通过快速冻融循环试验结果， 获得 了用于机场道面评估的三折线使用寿命预测模型， 给出了其应 用方法； 获得 了如下有益结论 ： ( 1 ) 混凝土寿命预测概率分布函数具有多样性的特点， 因 而可结合机场道面使用、 管理和运营特点利用三折线进行拟合， 折线交点处损伤变量 D成为判断使用阶段的临界值， 意义明确， 实用性强 。 ( 2 ) 三折线使用寿命预测模型的应用密切结合 了机场道面 的管理流程， 即消除了安全隐患， 又为机场管理部门决策提供 了可靠依据， 是对现有机场道面寿命评估方法的补充。 ( 3 ) 本冻融试验未考虑飞机起降荷载影响， 从损伤到发生 破坏的实际过程很可能超过三折线使用寿命预测模型的预期。 因 此， 后续研究有必要考虑冻融破坏和飞机起降荷载共同影响， 以 提高三折线使用寿命预测模型的可靠度。 合利用， 2 0 0 3 ( 5 ) ： 3 2 3 3 4 钱觉时， 郑洪伟 ， 宋远明， 等 流化床燃煤固硫灰渣特性 J 】 硅酸盐学 报 ， 2 0 0 8 ， 3 6 ( 1 0 ) ： 1 3 9 6 1 4 0 0 5 廉慧珍， 陈恩义 因势利导利用流化床燃煤固硫渣 J 1 6 圭 酸盐建筑制 品， 1 9 9 5 ( 1 ) ： 4 - 7 6 】 陈袁魁， 包正宇， 龙世宗， 等高钙脱硫灰渣用作水泥原材料的研究 水泥工程 ， 2 0 0 6 ， 1 9 ( 4 ) ： 1 0 1 2 7 赵风清， 刘鹏蛟， 武振刚 固硫灰渣水泥的开发 J 1 _粉煤灰综合利用， 2 0 0 2 ( 6 ) ： 3 9 4 0 8 何宏舟， 过伟丽， 陈洪， 等 C F B锅炉炉内脱硫灰渣的特性及其作水 泥掺合料的试验研究f J 能源与环境， 2 0 0 8 ， 6 3 ( 4 ) ： 5 7 5 8 作者简介 ： 联 系地址 ： 联 系电话 ： 杨城( 1 9 8 3 一 ) ， 男， 硕士研究生， 研究方向为水泥基材料。 保定市灵雨寺街2 8 9 号 河北农业大学城乡建设学院( 0 7 1 0 0 1 ) l 3 58 2 2 O 7 9 3 3 参考文献 ： 1 j 暨育雄， 阚胜男， 冯奇 ， 等 机场道面管理的评价模型 J 】 同济大学学 报： 自然科学版， 2 0 0 4 ， 3 2 ( 6 ) ： 7 3 2 7 3 5 【 2 】 凌建明， 郑悦锋， 金维明 机场道面评价体系研究 J 交通运输工程学 报， 2 0 0 1 ， 1 ( 1 ) ： 3 0 3 3 【 3 】 郑悦锋， 凌建明， 袁捷， 等机场道面排水性能评价方法 J 1 同济大学 学报： 自然科学版 ， 2 0 0 4 ， 3 2 ( 1 0 ) ： 1 3 9 4 1 3 9 8 【 4 赵霄龙， 申臣良， 邓红卫， 等 寒冷地区机场道面高耐久性混凝土的 研究及应用 J J 混凝土 ， 2 0 0 1 ( 4 ) ： 4 9 5 1 【 5 】敦晓， 岑国平， 黄灿华， 等机场道面混凝土冻融破坏评价指标f J 】 交 通运输工程学报， 2 0 1 0 ， 1 0 ( 1 ) ： 1 3 1 8 6 】MI NE R M A C u mu l a t i v e d a ma g e i n f a t i g u e J d o u r n N o f Ap p l i e d Me c h a n i c s ， 1 9 4 5 ( 6 7 ) ： 1 5 9 1 6 4 【 7 K AC HA N O V L M I n t r o d u c t i o n t o c o n t i n u u m d a m a g e me c h a n i c s M Ma r t i n u s N i h o f f P u b l i s h e r s ， D o r d r e e h t ， 1 9 8 6 【 8 】Ma r c o S M， S t a r k e y W J A c o n c e p t o f f a t i g u e d a m a g e C T r a n s A S ME， 1 9 5 4 ( 7 6 ) ： 6 2 7 - 6 3 2 【 9 C H AB OC H E J L， L E MA T I R E J A n o n l i n e a r m o d e l o f c r e e p - f a t i g u e c u m u l a t i o n a n d i n t e r a e t i o n C J P r o c e e d i n g o f I U T A M S y m p o s i u m o f V i s c o - e l a s t i c Me d i a a n d Bo d i e s ， Sp r i n g e r - v e da g， 1 9 7 4 n 0 】 关宇刚， 孙伟， 缪昌文 基于可靠度与损伤理论的混凝土寿命预测模 型 I ： 模型阐述与建立f J 硅酸盐学报， 2 0 0 1 ， 2 9 ( 6 ) ： 5 3 0 5 3 4 f 1 1 1 关宇冈 U ， 孙伟 ， 缪昌文基于可靠度与损伤理论的混凝土寿命预测模 型 I I ： 模型验证与应用 硅酸盐学报， 2 0 0 1 ， 2 9 ( 6 ) ： 5 3 5 5 4 0 1 2 1 lJ 远 基于损伤理论的混凝土抗冻而 寸 久性随机预测方法研究 D J _ 杭 州 ： 浙江大学 ， 2 0 0 6 1 3 g 国华， 黄平捷 ， 杨金泉， 等 基于高阶谱的混凝土材料断裂声发射 特征提取f J J 吉林大学学报： 工学版 ， 3 9 ( 3 ) ： 8 0 3 8 0 8 作者 简介 ： 联 系地址 ： 联 系电话 ： 刘国光( 1 9 8 0 一 ) ， 男 ， 硕士， 助理工程师， 研究方向机场工 程、 建筑抗震等 。 天津市东丽区津北公路 2 8 9 8 号中国民航大学机场学院 ( 3 0 0 3 0 0 ) 1 5 O 2 26 8 5 9 2 8 8 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m