不锈钢及其焊缝在混凝土模拟液中的腐蚀行为.pdf

第 3 5卷第 5期 2 0 1 3年 5月 人民黄河 YELLOW RI VER Vo 1 35 NO 5 Ma y， 201 3 【 水利水 电工程 】 不锈钢及其焊缝在混凝土模拟液中的腐蚀行为 李 霞 ， 陈海燕 ， 陈丕茂 ， 秦传新。 ， 唐振朝。 ( 1 广东石油化工学院 化工与环境工程学院， 广东 茂名 5 2 5 0 0 0 ； 2 广东工业大学 材料与能源学院， 广东 广州 5 1 0 0 0 6 ； 3 中国水产科学研究院 南海水产研究所 农业部南海渔业资源环境科学观测实验站， 广东 广州 5 1 0 3 0 0 ) 摘要： 通过测定不锈钢及其焊缝在不同 p H值、 不同氯离子浓度的模拟混凝土孔隙液中的腐蚀速度和阳极极化曲线， 分析了其腐蚀行为。结果表明： 在不合氯离子的模拟混凝土孔隙液中， 随着p H值的减小， 不锈钢母材及其焊缝能保持 优 良的钝性 ， 钝化膜的 自愈修复能力很强 ， 混凝 土碳 化对 不锈 钢的 耐蚀 性影 响不 大； 在相 同 p H值 的模拟 混凝 土孔隙液 中， 随着氯离子浓度的提高， 不锈钢及其焊缝点蚀电位降低， 钝化膜的自我修复能力变弱， 腐蚀率略有增大； 在相同介质 条件下， 不锈钢母材耐蚀性能比焊缝区域好， 腐蚀后表面形貌分析表明， 焊缝附近主要发生晶间腐蚀， 母材区域主要发生 点腐蚀。 关键词 ：不锈钢 ；焊缝 ；腐蚀行 为 ；模拟混凝土孔 隙液 ；氯 离子浓度 ；p H值 中图分类号 ：T V 4 8 文献标 志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 0 1 3 7 9 2 0 1 3 0 5 0 4 1 El e c t r o c h e mi c a l Co r r o s i o n Be ha v i o r o f t he S t a i n l e s s S t e e l a n d W e l d i n g Se a m i n S i mul a t i o n Co n c r e t e Po r e Fl u i d L I X i a ， C H E N Ha i y a n C H E N P i m a c ， Q I N C h u a n x i n ， T A N G Z h e n z h a o ( 1 C o l l e g e o f C h e mi c a l E n v i r o n me n t al E n g i n e e ri n g ，G u a n g d o n g U n i v e r s i t y o f P e t r o c h e mi c a l T e c h n o l o g y ，Ma o mi n g 5 2 5 0 0 0 ，C h i n a ； 2 S c h o o l o f Ma t e ria l s a n d En e r gy ，Gu a n g d o n g Un i v e r s i t y o f Te c h n o l o g y，Gu a n g z h o u 5 1 0 0 0 6，Ch i n a； 3S o u t h Ch i n a S e a F i s h e r y Re s o u r c e s a n d En v i ron me n t Ob s e r v i n g S t a t i o n，Mi n i s t r y o f Ag ri c u l t u r e，S o u t h Ch i n a S e a Fi s h e rie s Re s e a r c h I n s t i t u t e o f C h i n e s e Ac a d e m y o f F i s h e r y S c i e n c e s ，G u a n g z h o u 5 1 0 3 0 0， C h i n a ) Ab s t r a c t ：T h rou g h d e t e r mi n i n g t h e c o r r o s i o n r a t e a n d t h e a n o d i c p o l a ri z a t i o n c u r v e o f t h e s t a i n l e s s s t e e l a n d i t s we l d i n g s e a m i n s i mu l a t i o n c o n c r e t e p o r e flu i d i n d i f f e r e n t pH v alu e s a n d c h l o rid e i o n c o n t e n t s ，t h e v a ri a t i o n r e g u l a t i o n s o f c o r r o s i o n p a r a me t e r s w e r e a n a l y z e d T h e r e s u l t s s h o w t h a t t h e p H v a l u e s h a v e l i t t l e e f f e c t o n c o rro s i o n b e h a v i o r o f s t a i n l e s s s t e e l a n d i t s w e l d i n g s e a m i n s i mu l a t i o n c o n c r e t e p o r e fl u i d wi t h o u t c h l o rid e io n I t me a n s t h a t l o we r p H v a l u e s a p p e ar a c c o mp a n y i n g wi t h c a r b o n i z a t i o n o f c o n c r e t e t h e p a s s i v a t e d fil ms o f t h e s t a i n l e s s s t e e l a n d i t s we l d i n g s e a m we r e s t i l l c o mp a c t I n t h e s a me p H v alu e o f s i mu l a t e d c o n c r e t e p o r e fl u i d，t h e p i t c o r r o s i o n r e s i s t a n c e o f s t a i n l e s s s t e e l a n d we l d i n g s e a m d e g r a d e d a s the c h l o ri d e i o n c o n c e n t r a t i o n i n c r e a s e C o r r o s i o n r e s i s t a n c e o f t h e s t a i n l e s s s t e e l r e g i o n i s b e t t e r t h a n w e l d i n g s e a m r e gio n u n d e r t h e s a me a mb i e n t c o n d i t i o n Th e c o r r o d e d S u i a c e mo r p h o l o g i e s a r e main l y p i t c o r r o s i o n i n s t a i n l e s s s t e e l r e g i o n a n d i n t e r c rys t a l l i n e e r o s i o n i n we l d i n g s e a m r e g i o n Ke y wo r d s ：s t a i n l e s s s t e e l b ar ；we l d i n g s e a m ；c o r r o s i o n p a r a me t e r s ；s i mu l a t io n c o n c r e t e p o r e fl u i d；c h l o rid e i o n c o n t e n t ；pH v a l u e 当钢筋混凝 土应用于水工结构 、 海洋 工程 以及 其他氯离子 侵蚀性或暴露性环境时， 普通碳钢钢筋腐蚀将引起混凝土结构 破坏， 从而使整个建筑物的寿命大大缩短。目前混凝土钢筋防 护方法主要有钢筋表 面镀锌 、 使 用 电化学保 护 、 加厚混 凝土 防 护层或提高混凝土密实度等 ， 但研究发现， 在 p H值较高 ( 大于7 ) 的盐溶液中， 不锈钢开始腐蚀的时间比碳素钢筋延长 了 1 0 0倍左右， 而且在恶劣环境中使用普通碳钢混凝土土建构 筑物的维修、 更新或重建费用远远超出了使用不锈钢混凝土的 原始造价 。作为混凝土增强件的不锈钢在工程中的使用 越来越普遍。奥氏体和双相不锈钢都可被用作钢筋， 其中 3 0 4 型不锈钢是 1 88奥氏体不锈钢的基本钢种 ， 其具有耐蚀性 高 、 强度高、 易加工及可焊性好等优点， 其产量占不锈钢总产量 的2 3 ， 是不锈钢市场的主流产品。笔者以 3 0 4不锈钢及其焊 1 2 4 。 缝为研究对象 ， 利用 电化学测试方 法研 究不锈钢 及其焊缝在 模 拟混凝土孔隙液中的腐蚀热力学和动力学特性， 为其在严重腐 蚀环境下 的使用提供依据 。 1 试验方法 1 1 试验材料及制备 试验材料为建筑用 3 0 4 氩弧焊不锈钢管 ， 其主要成分见表 1 。 收稿 日期 ： 2 0 1 2 1 2 - 0 4 基金项 目： 农 业部公益性行业 ( 农业 ) 科研专 项( 2 0 1 0 0 3 0 6 8) ； 农 业部 南海渔业 资源环境科学观测实验站开放课题( S S C S 一 2 0 1 1 0 2 ， S S C S 一 2 0 1 2 0 9 ) 。 作者简介 ： 李霞( 1 9 7 3 一 ) ， 女 ， 广东化 州人 ， 讲师 ， 硕士 ， 主要 从事市政 工程研 究 工作 。 E ma i 1 - 4 9 2 0 7 6 2 1 0 q q c o m 人 民 黄 河2 0 1 3年第 5期 焊接材料为 C r l 8 N i 9 。将包括焊缝的不锈钢管制成 1 0 m m1 0 mm片状试样 ， 并将其表 面打磨 抛光 。用 丙酮浸 泡去 除试样 表 面油污， 用去离子水冲洗干净， 用无水乙醇清洗， 并在气流干燥 器上处理后待用。模拟混凝土孔隙液为饱和 C a ( O H) ： 溶液 ， 用 0 8 m o L的 N a HC O ， 溶液调整模拟混凝土孔 隙液 的 p H值 ， 并加 N a C 1 改变模拟孔隙液的氯离子含量。 表 1 3 0 4不锈钢的主要成分 C Cr Ni S i Mn P S F 0 0 51 1 8 3 2 0 8 1 9 0 0 5 4 0 1 2 7 0 0 0 2 8 0 0 0 6 7 1 5 9 5 1 2阳极极化 曲线测定 为研究试样在不同腐蚀介质中的腐蚀行为， 用稳态恒电位 法测定阳极极 化曲线。试验仪器为德 国产 的电化学工作站 I M 6， 参 比电极为饱和甘 汞电极 ， 辅 助 电极 为铂 电极 ， 扫 描速度 为4 0 m V s ， 测得的电极电位值均为相对饱和甘汞电极电位。 1 3 腐 蚀试 验 采用失重试验法对不锈钢及其焊缝在不同介质中的腐蚀率 进行测定 ， 并用光学显微镜观察分析腐蚀后试样的表面形貌。 2 试验结果与分析 2 1 金相 显微 组织 焊缝 区的金相显微组织 见 图 1 。从 图 1可 以看 出， 在 焊缝 处形成了方向性很强的柱状树枝晶组织 ， 黑色的树枝晶组织为 含 c量较高的奥氏体， 在枝晶间分布有 白色铁素体。热影响区 和不锈钢母材区的金相显微组织见图2 ， 其中左边区域为热影 响区， 右边区域为不锈钢母材。从图 2可以看出， 在焊接热影 响区形成等轴树枝晶， 经能谱分析 ， 热影响区含 c r 比不锈钢母 材高； 不锈钢母材区域晶粒均匀， 呈单相奥氏体组织形貌。 图 1 焊缝区金相显微 组织 ( 腐蚀剂为王水 ) 图 2 热影响 区和母材区金相显微组织 ( 腐蚀剂为王水) 2 2阳极极化 曲线 通过分析不同 p H值、 不同氯离子浓度下， 不锈钢及其焊缝 在模拟混凝土孔隙液中的阳极极化曲线， 研究试样的腐蚀行为。 ( 1 ) p H值 1 3 6 。不锈钢及其焊缝在 p H值为 1 3 6 、 不同氯 离子浓度的模拟混凝土孑 L 隙液中的阳极极化曲线见图3 ， 其中i 为电流密度 ， A c m 。在没有氯离子情 况下 ， 比较不锈钢母材 和 焊缝 的两条极 化曲线可以看出 ， 不锈钢 和焊缝极 化曲线 的形 状 和趋势相似， 都经历了活性溶解 区一活化钝化过渡区一钝化 区一点蚀 区， 两者环状 阳极 极化 曲线 中 的孔 蚀保 护 电位 E 与 击破 电位 E 相差很小 ， 滞后环面积 小 ， 说 明在没 有氯离子 的介 质中钝化膜修复能力很强 ， 点蚀不易发生 。用 光学显 微镜观察 阳极极化 的不锈钢母材和焊缝 ， 未发现电极表面有腐蚀坑 。 ： 一 3 ： ； 一 6 曩 7 一 一 9 一l 0 电 位 v ( a ) 氯离子浓 度为0 m d L f b ) 氯2 孥 度 为 0 3 0 。儿 ( ) 氯 2 度 为 n 5 o L ( ) 氯 离 子 浓 度 为 0 m L ( c ) 氯 禹 子 浓 度 为 n 5 O m L 图 3阳极极化 曲线 ( p H值为 1 3 6) 在不含氯离子、 p H值为 1 3 6的孔隙液中不锈钢母材的自 腐蚀电位 E 为 一 0 4 1 V， 致钝电位 E 为 一0 1 8 V。当电位为 一 0 4 1一一 0 1 8 V时， 腐蚀 电流密度随着电位的升高而增大， 当电流密度为 1 5 8 X 1 0 A c m 时， 不锈钢进入活化一钝化 过渡区， 电流密度随电位的升高而减小， 金属表面形成钝化膜； 当电位为 一 0 1 8 0 6 1 V时 ， 金属 进入钝 态 ， 此 时维 钝 电流密 度非常小， 约为 1 5 0 X 1 0 A c m ； 当电位高于0 6 1 V时， 因 钝化膜被击穿而出现蚀点， 极化曲线电位往负方向移动， 可得 孔蚀保护电位为0 5 0 V， 此时被击穿的钝化膜修复自愈。不锈 钢焊接接口在电位为 一 0 4 7一一 0 3 4 V时， 腐蚀电流密度随着 电位 的升高而迅速增 大 ， 发 生溶 解反应 ； 当电流 密度 达到最 高 点 5 2 X1 0 A c m 时 ( 致 钝 电流 密度 ) ， 不 锈 钢焊 缝 进入 活 化一钝化过渡区， 此时电流密度随电位的升高而减小， 金属表 面形成钝化膜； 当电位为 一0 3 4 0 5 2 V时， 不锈钢电极进入 钝态 ， 此时维钝电流密度大约为 3 1 1 0 A e m ； 当电位大于 0 5 2 V时， 阳极电流密度再次随电位的升高而增大， 金属溶解 速度急剧加快， 这时材料出现孔蚀形核区， 可得孔蚀保护电位 为 0 5 1 V， 此时被击穿的钝化膜修复自愈。 从 自腐蚀电位看 ， 不锈钢母材的自腐蚀电位比焊缝较正， 表明母材在这种没有氯离子的高碱性介质中热力学稳定性较 好， 而焊缝发生腐蚀的倾向较大； 焊缝 比母 材的致钝 电流密度 和维钝电流密度都大， 说明焊缝在钝化态时， 金属发生溶解的 速度比母材溶解的速度快。 在氯离子浓度为 0 3 0 m o l L时的环状 阳极极化曲线 与没 有 氯离子的阳极极化曲线相比， 材料经历了活性溶解区后， 没有经 过活化钝化过渡区就直接 进入钝化 区 ， 在钝 化 区内不 锈钢母材 和焊缝 的维钝电流密度呈缓慢上升趋 势。从 图 3 ( b ) 可以看出 ， 1 2 5 人 民 黄 河2 0 1 3年第 5期 两条环状阳极极化曲线的孔蚀保护电位 E 。 与击破电位 E 相差 较大， 滞后环面积比图3 ( a ) 大， 说明氯离子浓度的增大使得形成 蚀孔的钝化膜修复能力变差， 发生孔蚀的可能性很大。 氯 离子 浓 度 为 0 5 0 m o l L的环 状 阳极极 化 曲线 见 图 3 ( c ) ， 可以看 出， 不锈钢母材 和焊缝 的极化 曲线 中明显没有 出现 钝化区， 不锈钢母材和焊缝的电流密度随着 电位 的增大而增 大， 当电位到达点蚀电位时， 材料表面形成蚀点。从环状极化 曲线看， 回扫曲线和钝化态没有相交点， 表明不锈钢母材和焊 缝发生点蚀时被击破的钝化膜不具备 自我修复能力。金相显 微镜 观察 阳极极化电极 发现 ， 电极表 面存在严重点蚀 。 ( 2 ) p H值 1 2 5 。不锈钢及其焊缝在 p H值为 1 2 5 、 不同氯 离子浓度 的模拟混凝土孔隙液 中的阳极极化 曲线见 图 4 。 比较 图 3 ( a ) 和图4 ( a ) 的电化学参数可以发现， 孑 L 隙液 p H的下降 使得不锈钢及其焊缝的自腐蚀性电位略有负移， 同时致钝电流 密度和维钝电流密度比在 p H值为 1 3 6的孔隙液中大 1 个数 量级 ， 表明不锈钢的腐蚀速度随着介质 p H值的减小而加快。 ? _ 2 i 一 5 要 一 6 ： j 一 9 一 ? 一2 3 4 、 一 5 6 鼍 一 7 一S 一9 1 0 一 ( a 】氯离 子浓 度为 0 m o l L 电位 V 电位 V ( b ) 氯 离子 浓 度为 0 0 5 m o F L (e ) 氯 离子 浓 度为 0 3 0 m o l L 图 4阳极极化 曲线 ( p H值 为 1 2 5) 当氯离子浓度为 0 0 5 m o l L时， 与图4 ( a ) 相比， 不锈钢母 材和焊缝的自腐蚀电位负移， 钝化区的电位范围缩小， 环状 阳 极极化曲线中滞后环面积增大 ， 表明氯离子的存在一方面使不 锈钢母材和焊缝的热力学稳定性变差， 另一方面降低了钝化膜 的稳定性， 使得材料更易发生到点蚀。当氯离子浓度增大到 0 3 0 m o l L时 ， 不锈钢母 材 和焊缝 没有 出现钝 化态 ， 当电位 大 于0 5 4 V时， 材料出现点蚀。从图4中可以看出， p H值为 1 2 5 的孔隙液中， 氯离子作为活性阴离子会破坏不锈钢的钝化膜 ， 加速金属的阳极溶解， 同时随着氯离子浓度的增大， 环状阳极 极化 曲线 的环面积增大 ， 蚀 孔沿重力方向进一步发展。 ( 2 ) p H值 1 0 0 。不锈钢及其焊缝在 p H值为 1 0 0 、 不同氯 离子浓度的模拟 混凝土孔 隙液 中的阳极 极化 曲线见 图 5 。图 3 ( a ) 、 图 4 ( a ) 、 图 5 ( a ) 孔 隙液均不含氯 离子 ， p H值 分别为1 3 6 、 l 2 5 、 1 0 0， 不锈钢及其焊缝的阳极极化曲线的形状和趋势很接 近， 都经历了活性溶解区一活化钝化过渡区一钝化区一点蚀区， 表明孔隙液 p H值对不锈钢及其焊缝的腐蚀性行为影响不大。 点蚀电位和孔蚀保护 电位相差较小， 极化曲线中滞后环面积都 】 2 6 较小， 说明在没有氯离子条件下， 不锈钢及其焊缝的钝化膜具有 良好的自我修复再生能力； 在相同介质( 相同 p H值和氯离子浓 度) 条件下， 焊缝阳极极化曲线在不锈钢母材极化曲线之上， 说 明焊缝区域 的腐蚀速度 比不锈钢母材的腐蚀速度快 。 一1 2 3 4 一 5 芒6 一7 8 9 1 0 电位 V 1氯离子浓 度为 0 m o l lL 图 5阳极极化 曲线 ( p H值 为 1 0 0) 从图5 ( a ) 可以看 出， 当氯离子浓度为 0 m o l L时， 不锈钢 母材和焊缝还能保持良好的钝性 ， 而且这种钝化膜的自愈合再 生能力很强 。氯离子浓度为 0 0 5 m o l L时 ， 无论是不锈钢母材 还是焊缝 ， 极化 曲线都 是从活 化 区直接进 入过 钝化 区 ， 表 明此 时不锈钢 表面不能形成稳定的钝 化膜 ， 金 属材料一 直处于溶解 过程中， 但其腐蚀电流密度小于 1 0。A c m ， 说明不锈钢的腐 蚀速度很慢。从图5 ( b ) 可以看出， 不锈钢母材发生点蚀的电 位为 0 2 5 V， 而焊缝的点蚀电位为 一0 1 7 V， 说明不锈钢母材 比焊缝更耐点蚀。当氯离子浓度增大到 0 3 0 m o l L时， 图 5 ( c ) 中的两条极化曲线与图 5 ( b ) 的曲线形状非常相似， 但图 5 ( c ) 中不锈钢的过钝化区电流密度较大 。 2 3腐蚀率 为了比较不锈钢和焊缝的耐蚀性能， 将试样浸泡在 p H值 为 1 3 6 、 1 2 5 、 1 0 0的不 同氯 离子浓度孔 隙液 中 3 2 0 0 h ， 取出 试样去除腐蚀产物后称重， 用失重率计算材料的腐蚀率 ， 结 果见表 2 。从 表 2可 以看 出 ， 不锈钢和焊缝经 过3 2 0 0 h腐 蚀后 腐蚀失重率都不高， 说明不锈钢和焊缝在模拟混凝土孔隙液中 不发生全面腐蚀 ， 而是发生局部腐蚀。在相同氯离子浓度情况 下， 不锈钢母材和焊缝区的腐蚀率随着介质 p H值的减小而增 大； 在相同p H值的孔隙液中， 随着氯离子浓度的增大， 腐蚀率 也随之增大。 在 p H值为 1 3 6 、 不 同氯离子浓度的孔隙液中， 不锈钢母 材的腐蚀率都非常低， 自然腐蚀后材料表面光洁 ， 表明在强碱 性介质 中， 不锈 钢表面能 形成致 密稳 定 的钝化膜 ， 即使有 浓度 较高的氯离子( 0 5 0 m o l L ) 存在也不足以破坏钝化膜。氯离 子浓度为 0 ， 孔隙液 p H为 1 3 6 、 1 2 5、 1 0时， 3 0 4型不锈钢基材 保持很低的腐蚀率， 表明在没有氯离子侵蚀的情况下 ， 混凝土 p H值的变化对不锈钢母材耐蚀性影响不大。在 p H值为 1 2 5 J。 一 一 一 f l= 人 民 黄 河2 0 1 3年第 5期 能器测杆正上方。安装完毕后 ， 进行计算机、 测深仪与电源的 连接以及 G P S手持机与流动站的连接， 保证两台仪器都能正常 工作 。 ( 3 ) 已知点校验。在 G P S流动站工作的开始与结束都需 要对已知点进行校验 ， 保证测量数据的准确； 在测深仪开始工 作前后也要对测深仪进行校验 ， 保证水深测量的正确性 。 ( 4 ) 外业测量。将预先制定的导航坐标输入 G P S手持机， 形成简易导航图， 对测船进行导航并按前述方法施测。 ( 5 ) 数据后处理与地形 图展绘 。G P SP P K流动站 测得 的 水面定位点三维 坐标通 过后处 理软 件进行 差分 改正后 得到精 确 的厘米级结果 ( 见表 1 ) ， 测深仪测 得的水 下定位 点水深 见表 2 ， 两者的数据对应见表 3 。G P S测得的坐标是基于 WG S 1 9 8 4 大地坐标系的， 还需要将其投影变换为投影坐标系统下的三维 坐标 J ， 之后就可以根据前面所述水下地形测量原理求得所有 断面的水下三维坐标， 并通过 A r c G I S或 C A S S等软件进行水下 地形 图的展绘 。 表 1 水面定位点 G P S三维坐标 经度 ( 。 ) NN ( 。 ) 高度 m G P S G P S 换算后日期 表 2测深仪测得水下定位点水深 表 3 GP SP P K与测深仪测量数据对 应关系 5 结语 在没有电台或网络信号覆盖的地方， 可采用 G P SP P K结 合测深仪进行水下地形测量， 通过“ 时间记录” 确定测深仪与 G P S P P K两 套 独立 系 统测 量数 据 的对 应 关 系 ， 得 到 不逊 于 G P SR T K测量精度 的结 果。当然 ， 该方法可能没 有 R T K测深 技术简捷 ， 需要人工确定 数据对应 关系 等。G P S P P K 电完 全 可以像 G P SR T K那样与测深仪通过软件进行统一控制测量 ， 这样就省去了调整时间以及数据后处理的工作， 这两者的结合 将是以后测量技术发展的一个新方向。 参考 文献 i 姜仁辉 ， 佰春 明 G P S 结合测深仪 在水下地形 测量 中的应用 J 甘肃 水利 水电技术 ， 2 0 l l ( 1 2) ： 4 34 4 宁爱成 G P S 水 F 地形测量原理 与实践初 探 J 中国农村水 利水 电， 2 0 0 7 ( 7) ： l l 31 1 4 曾嘉 G P S R T K技术在 水下地形测量 中的应用 J 中闻高新技术企 业 ， 2 0 0 9( 1 7) ： 5 l一5 2 马成武 ， 赵红旭 陈和权 ， 等 G P S R T K技术联合 数字化测 深仪在水 下地形 测量中的应用 J 东北水利水电 ， 2 0 1 0 ( 7 ) ： 4 9 5 1 郭小亮 P P K测量与 R T K测量在城 市测量 中的对 比研究 J 科 技情报 开 发 与经济 ， 2 0 1 0 ( 6 ) ： 1 5 9 1 6 0 吕继书， 万仕平， 李玮 G P S结合测深仪水下地形测量原理与应用 J 天然 气与石油 ， 2 0 1 0 ( 2 ) ： 5 O一 5 1 朱 立辉 ， 胡 琴 G P S R F K与测深技 术在 水下地形测 量中的应用 J 测绘 与 空 间地理信息 2 0 1 1 ( 5 ) ： 1 6 2 1 6 4 章振欣 G P S R T K技术在水下地形测量 中的应 用 J 浙江水 利水 电科 学校学报 ， 2 0 0 9( 2) ： 2 83 1 【 责任编辑张华岩 】 - 一-一 - - -一一一一_ _ +“ _H _ _一 + ( 上接 第 1 2 7页) 8 P 6 r e z Q u i r o z J T ， T e r 6 n J ，H e r r e r a M J ， e t a l A s s e s s m e n t o f S ta in le s s S t e e l R e i n f o r c e m e n t f o r C o n c r e t e S t ru c t u r e s R e h a b i l it a t i o n J J o u rna l o f C o n s t rue ti o n al S t e e l R e s e a r c h， 2 0 0 8，6 4 ( 1 1 )：1 3 1 71 3 2 4 9 L o K H， C h e a n g K H， S i n a n N S o m e A s p e c t s o f U s in g S ta in le s s S t e e l a s C o n c r e t e R e i nfo r c i n g B a r s a n d R e c e n t De v e l o p me n t s i n Hi g h Ni tr o g e n，L o w N i c k e l S t a i n l e s s S t e e l s J R e c e n t P a t e n t s o n M e c h a n i c a l E n g i n e e r i n g ， 2 0 1 1 ( 4 ) ： 23 4 2 42 1 3 0 1 O 1 2 曾维 华 ， 刘洪 喜 ， 王传 琦， 等 工 艺参数对不锈钢 表面激光熔覆 N i 基涂层 组织及耐腐蚀性能的影响 J 材料工程， 2 0 1 2 ( 8 ) ： 2 4 2 9 林碧兰 ， 徐 玉野 H R B 4 0 0钢筋在模拟 混凝 土孔隙液 中的电化 学腐蚀行 为 J 长江大学学报 ， 2 0 1 0 ( 1 2 ) ： 1 4 3 1 4 7 Hu e t B，Ho s t i s V L，Mi s e r q u e F，e t a 1 E l e c t r o c h e mi c a l B e h a v i o r o f Mi l d S t e e l i n C o n c r e te：I n tl u e n e e o f P h a n d C a r b o n a t e Co n t e n t o f C o n c r e te P o r e S o 1 u t io n J E l e c t r o c h i m i e a A e t a ，2 0 0 5， 5 1 ( 1 ) ：1 7 21 8 0 【 责任编辑吕艳梅 】