再生混凝土徐变试验及机理的模型化分析.pdf

第 2 9卷 第 4期 2 O 1 2年 1 2月 建筑科 学与 J o u r n a l 0 f Ar c h i t e c t u r e 工程 学报 a n d Ci v i l En g i n e e r i n g Vo 1 29 NO 4 De c 2 01 2 文章编号 ： 1 6 7 3 2 0 4 9 ( 2 0 1 2 ) 0 4 0 0 1 8 0 7 0 再生混凝土徐变试验及机理的模型化分析 肖建庄 ， 范玉辉 ( 同济 大学 建筑工程系 ， 上海2 0 0 0 9 2 ) 摘要 ： 通过改变再生粗骨料取代率， 对再生混凝土的立方体抗压强度、 棱柱体抗压强度、 弹性模量等 力学性能和收缩徐 变性能进行了试验。在试验研究的基础上 ， 通过将再 生混凝 土模型化为单骨料 平面模型 ， 建立了再生混凝土徐变的有 限元计算模型 ， 利用 ANS YS软件分析 了单轴受压时模型化 再生混凝土的徐 变发展特点， 揭示 了再生混凝土徐变的机理。研 究结果表 明： 再生混凝土的 2 8 d 立 方体抗 压 强度和 弹性模 量随 再 生粗 骨料取 代 率 的增加 而降低 ， 再 生 混凝 土的 收 缩和 徐 变 随再 生 粗骨料取代率的增加 而增加； 模型化再生混凝土中由于受到新砂浆、 老砂浆徐变的影响， 随着时间 的推 移 ， 砂 浆应 力将 向粗 骨料 转移 ； 利 用 ANS Y S软件 计 算所得模 型化 再 生混凝 土徐 变和 试 验数 据 基 本吻合 。 关键 词 ： 再 生粗 骨料 ； 再 生混凝 土 ； 徐 变； 模 型化 分析 ； 抗压 强度 ； 弹性模 量 中图分 类号 ： TU5 2 8 文献标 志码 ： A Ex p e r i m e n t a n d M e c h a ni s m M o d e l i ng Ana l y s i s o n Cr e e p o f Re c y c l e d Ag g r e g a t e Co n c r e t e XI AO J i a n z h u a n g ， ( De p a r t me n t o f B u i l d i n g E n g i n e e r i n g ，To n g j i FAN Yu hu i Uni ve r s i t y，Sha n gh a i 2 0 00 92，Ch i na) Ab s t r a c t ：Th e e x p e r i me n t o n c r e e p a nd m e c h a ni c a l p r op e r t i e s o f r e c y c l e d a gg r e g a t e c on c r e t e ( RAC)wa s c o n du c t e d by va r y i n g t he r e c yc l e d c oa r s e a gg r e g a t e ( RCA ) r e p l a c e me n t pe r c e nt a g e Ba s e d on t he e x pe r i m e nt s t ud y， a f i n i t e e l e me nt mo de l wa s e s t a b l i s he d t o a na l y z e t he c r e e p me c ha n i s m by m o d e l i n g t he r e c yc l e d c o nc r e t e a s a p l a ne mo de l wi t h o n e a gg r e g a t e The c r e e p of mo d e l e d RAC u n d e r u n i a x i a l c o mp r e s s i o n wa s s i mu l a t e d b y ANS YS s o f t wa r e Th e s t u d y r e s u l t s s ho w t ha t t he 2 8 d c ub e c ompr e s s i v e s t r e n gt h a nd e l a s t i c mo du l i o f RAC a r e r e du c e d wh e r e a s t he s hr i n ka ge a nd c r e e p o f RAC i nc r e a s e wi t h t he i nc r e a s e o f RCA r e p l a c e m e nt p e r c e nt a ge The s i m ul a t i o n r e s u l t s r e v e a l t h a t t he s t r e s s o f ne w mo r t a r a n d ol d m o r t a r wi l l t r a ns f e r t O t he c oa r s e a g gr e g a t e d ue t O t he c r e e p o f mor t a r The c r e e p o f mo de l e d RAC by ANSYS s of t wa r e i s c o ns i s t e n t we l l wi t h t he e x pe r i m e nt r e s ul t Ke y wo r d s：r e c y c l e d c o a r s e a g gr e ga t e； r e c yc l e d a g gr e ga t e c on c r e t e； c r e e p；m o d e l i ng a n a l ys i s； c o mpr e s s i ve s t r e n gt h；e l a s t i c mod ul us 引 口 一 般认为混凝土中骨料在外荷载作用下只发生 弹性 变形 ， 而不 发生 徐变 ； 混凝 土 的徐 变 主要是 由水 泥浆的徐变引起的， 骨料 的存在对水泥浆 的徐变具 有约束作用 。Tr o x e l l 等 、 K o r d i n a 和 S h i d e l 收稿 日期： 2 0 1 2 1 0 1 7 基金项 目： 国家 自然科学基金项 目( 5 1 1 7 8 3 4 0 ) ； 教育部新世纪优秀人才 支持计划项 目( NC E T 0 6 0 3 8 3 ) 作者简 介： 肖建庄 ( 1 9 6 8 一 ) ， 男 ， 山东沂南人 ， 教授 ， 博 士研究生导师 ， 工学博士 ， Ema i l ： j z x t o n g j i e d u c n 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4期 肖建庄 ， 等 ： 再 生 混凝 土徐 变试验 及机 理 的模 型化分 析 1 9 e r l 4 先后研 究 了不 同类 型骨 料 对混 凝 土 徐变 性 能 的 影响， 发现当骨料不同时 ， 混凝土的徐变具有较大差 异 ， 骨 料对 混凝 土 的徐 变 会 产 生 很 大 影 响 。这 主 要 是由于不 同类型骨料 的弹性模量不 同， 对水泥浆徐 变约束的效果不同引起 的。文献 1 中给 出了骨料 弹性模 量 和混 凝 土徐 变 之 间 的关 系 曲线 ， 表 明 混凝 土的徐变随骨料弹性模量 的增加而降低 ， 当骨料弹 性 模 量 大 于 6 0 GP a时 ， 骨 料 对 混 凝 土 徐 变 的影 响 可 以忽略 不 计 。在 P i c k e t t 对 混 凝 土 收 缩研 究 的基 础上 ， Ne v i l l e等 研究 了骨料含量和水泥浆的徐变 对混凝土徐变的影 响， 认为 昆 凝 土的徐变和水泥浆 的徐 变成 正 比， 而 与骨 料含 量成 反 比 。 再生 混 凝 土 中 ， 由于 再生 粗 骨 料 中老砂 浆 的存 在， 使再生混凝 土的徐变 问题变得更加复杂 。一方 面， 老砂浆使再生粗骨料弹性模量低于天然粗骨料 ， 降低了骨料对混凝土徐变的约束 ； 另一方面 ， 老砂浆 本身也将产生一定 的徐变 ， 这些都将增加再生混凝 土的徐变 ， 使再 生混凝土 的徐变高于普通 混凝土 。 对 于再 生 混凝 土徐 变 的计 算 而 言 ， 怎 样 考 虑 再 生粗 骨料中老砂浆对其徐 变的影响成为一个 关键性 问 题 。许多学者对再生混凝 土的徐变进行 了初步研 究 ， 结果表明 ， 再生混凝土的徐变较同配合 比普通混 凝土高 2 O 6 0 6 。然而， 目前的研究主要是宏 观 上对 再 生粗 骨料 取代率 对 再生 混凝 土徐 变影 响 的 研 究 ， 很 少 有关 于 老砂 浆 含 量 对 再 生 混凝 土徐 变 性 能 影 响机理 研究 的报 道 。本 文 中笔者 在对再 生 混凝 土徐变试验研究的基础上 ， 通过将再生混凝 土模型 化为单骨料 的平面混凝土模型 ， 利用 ANS YS软件 研究 了老砂 浆对 再 生 混凝 土徐 变 的影 响 机 理 ， 并 与 试验 结 果进 行 了对 比分析 。 合 比设计规程 ( J G J 5 5 2 O 0 O ) 计算。为 了保证混 凝土中粗骨料体积含量相 同， 再生混凝土的配合 比 在普通混凝土的基础上按体积由再生粗骨料取代天 然粗骨料 ， 并加人一定量的附加水 ， 再生粗骨料取代 率分别为 5 0 和 1 0 0 ， 附加水按再生混凝土 中再 生 粗骨料 质 量 的 3 5 计 算 。混 凝 土 的配合 比如 表 1所 示 。 表 1 混凝土配合 比 Tab 1 M i x Pr o po r t i o ns o f Co nc r e t e k g1T I。 天然粗 再生粗 试块编号 水泥 水 细骨料 减水剂 附加水 骨料 骨料 NC 4 2 6 1 7 O 6 O 9 1 1 5 2 0 4 2 6 0 0 RAC5 O 4 2 6 1 7 O 6 O 9 5 7 6 5 2 9 5 1 1 1 8 7 RAC1 0 0 4 2 6 1 7 O 6 0 9 0 1 O 5 8 5 1 1 3 7 4 注 ： R ACS 0 ， RAC 1 0 0分 别 为 再 生粗 骨料 取 代 率 为 5 0 和 1 0 0 的 再 生 混 凝 土 。 为了保证 3 种配合 比的混凝土中水泥浆部分水 灰 比相同， 再生混凝土的搅拌方法参考文献 7 中的 搅拌方法 ， 先将再生粗骨料和附加水投入搅拌机搅 拌 1 mi n ， 静置 1 0 mi n ， 之后投入砂 、 水泥和 1 2的 水搅拌 3 rai n ， 静置 3 mi n ， 最后投入剩余材料 ， 搅拌 2 m i n。 1 3 试 件 制作 每种配合 比分别制作 9个 1 0 0 mm1 0 0 mm 4 0 0 mm棱 柱 体 试 块 ， 3个 1 0 0 mm 1 0 0 mm 1 0 0 mm立方体试块。其 中 3个棱柱体试块用 于测 量极 限抗压强度 以计算徐变试验持荷应力 ， 3个棱 柱体试 块用于测量 弹性模 量， 2个用 于徐 变试验 ， 1 个用于收缩试验 ， 立方体试块用于测量混凝土 的 2 8 d抗压强度 。所有试 验在 同济大学先进土木工 程材料 教 育部重 点 实验室 完成 。 1 试 验设计 2试验结果 1 1试 验 材料 水 泥 ( C) 为 海 螺 牌 P 04 2 5 R 普 通 硅 酸 盐 水 泥 ； 天然 粗骨 料 ( NC A) 为粒 径 5 2 5 mm 连 续 级 配 碎石 ， 表观密度为 2 7 3 0 k g I n _ 。 ， 吸水率为 0 6 ； 再生粗骨料( Rc A) 为上海某产业化基地生产 ， 粒径 为 5 2 5 mm， 连续级配 ， 表观密度 为 2 5 1 0 k g m， 压 碎 指标 为 1 2 ， 1 0 mi n吸 水 率 为 3 5 ， 再 生 粗 骨料 中老砂浆含量 ( 质量分数 ) 为 2 5 5 ； 细骨 料 ( S ) 为天然河砂 ， 细度模数为 2 8 ； 水 ( w) 为 自来水 ； 减水 剂 ( S L ) 为 L N8 0 0 R 型减水 剂 。 1 2配合 比 普通混凝土( NC ) 的配合 比根据 普通混凝土配 2 1 力 学性 能 再生混凝土的 2 8 d立方体抗压强度 厂 和弹 性 模量 E 见表 2 。从 表 2可知 ， 再生 混凝 土 的 2 8 d 立方体抗压强度和弹性模量随再生粗骨料取代率的 增加而降低 。 2 2收缩 与徐 变试 验结 果 NC， RA C 5 0 ， R ACI O 0的收缩 和徐 变 ( 取 2个 测 试结果的平均值) 曲线见图 1 ， 2 ， 其中， e 为应变， t 为 时 间 。从 图 1 ， 2可 知 ， 再 生 混 凝 土 的 收缩 和徐 变 都 随再 生 粗 骨 料 取 代 率 的增 加 而 增 加 ， 1 2 0 d时 RAC 5 O和 R AC 1 0 0的收缩 比 NC分 别增 加 了 1 7 和 5 9 ， 持荷 9 0 d 时RAC 5 0 和R AC1 0 0 的徐 变 比 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 建筑科学与工程学报 2 0 1 2年 表 2 再 生混 凝土 2 8 d立方体抗压强度和弹性模量 Ta b 2 28 d Cub e Co mpr e s s i ve S t r e ng t h a nd Ei a s t i c M o d ul i Of RAC 试块编号 ， 2 8 MP a E MP a NC 3 3 4 3 0 1 O 9 RAC5 0 3 1 3 2 5 9 7 7 RACl 00 2 8 4 2 2 3 7 6 图 1 N C， R A C 5 0 。 R A C 1 0 0收缩变形 曲线 Fi g 1 S hr i nk a g e Cur v e s f o r NC， RAC50 a nd RAC1 00 图 2 NC， RAC5 0， RAC1 0 0徐 变 变 形 曲线 Fi g 2 Cr e e p Cur v e s for NC， RAC50 a nd RAC1 00 NC分别增加 了 1 2 和 7 6 ， 这些和以往 的试验结 论基本一致 。如 当再生粗骨料取代率分别为 5 0 和 1 0 0 时， 文献 7 中 1 2 0 d时再生混凝土的收缩 量 较普通 混 凝 土 分 别 增 长 2 O 和 6 6 ， 持 荷 9 0 d 时再生混 凝 土的徐 变分别 增 长约 2 5 和 6 2 。 3 再生混凝土徐变机理 的模型化分析 3 1 再 生混凝 土模 型化 以往学者对混凝 土的徐变机理进行 了分析， 并 提 出了相应 的徐 变 理论 ， 这 些 理 论 主要 有 粘 弹 性理 论、 渗出理论 、 粘性流动理沦 、 塑性流动理论、 内力平 衡理论及微裂缝理论等。然而这些理论一般都是以 水泥浆 的微 观结 构 为基 础 的 ， 认 为 骨料 并 不 发 生徐 变 ， 当混凝 土 加 荷 时 ， 由 于 水 泥 浆 徐 变 受 到 骨料 约 束， 使骨料所受应力随时间而增大， 水泥浆所受应力 随 时问而减 小 。 由于混凝 土 中骨料和 水泥浆 的徐 变 特性 ， 为了研究混凝土单轴受压 时骨料对混凝土徐 变的约束作用 ， 将混凝土模 型化为砂浆和骨料 的两 相材 料进行 分析 是可 行 的 。 由于再 生 混凝土 中骨料 分 布随机性 以及 再生 粗 骨料 表 面老砂浆 分 布 的 离散 性 ， 使 得 对再 生 混 凝 土 徐变 特性 的分 析 非 常 困难 。为 便 于分 析 ， 笔 者 将 再 生混 凝 土简化 为 1 0 0 mr n 1 0 0 mm 2 0 mm 的平 面模 型 ， 如 图 3所 示 。天 然粗 骨 料 为 图 3中所 示 圆 柱体 ， 老砂浆为圆柱体周围的圆环部分 ， 剩余部分为 新砂浆 ， 本文模型中暂时不考虑界面过渡区和骨料 级 配对混 凝土 徐变产 生 的影响 。 f a ) 正面 天然 粗 骨科 老砂浆 兰 新砂 浆 图 3模 型 化再 生 混 凝 土 ( 单 位 ： mm) F i g 3 Mo d e l e d RAC ( Un i t ： mm) 3 2有 限元模 型 采用 ANS Y S 软 件 时 ， 新 砂 浆 和 老 砂 浆 采 用 S o l i d 1 8 5实体单元 。新砂浆 、 老砂浆单元徐变模型 采用时 间硬化模 型。再生粗 骨料取代 率为 0 时 ( NC) ， 天然粗 骨料单元 1 9 2 0 0个 ， 老砂浆 单元 0 个 ， 新砂浆单元 5 7 6 0个 ； 再生粗骨料取代率为 5 0 ( RAC 5 0 ) 和 1 0 0 ( R AC 1 0 0 ) 时 ， 天 然 粗 骨 料 单 元 1 9 2 0 0个 ， 老 砂 浆单 元 4 8 0 0个 ， 新 砂 浆单 元 5 7 6 0 个 ， 见图 4 ， 5 。采用 C P命令将有限元模型顶部平面 中节点 y方向的 自由度耦合 ， 约束模型 中底部平面 中节点 y方向的 自由度 ， 且约束底部平面 中心节点 ， ， z方向位移及底部平面沿 方向中线上节点的 方 向的位移 。在有 限元模 型 顶部 方 向上施 加荷 载 ， 荷 载大 小根据 再 生 混凝 土 徐 变试 验 中持 荷 应力 计算所 得 。C n v t o l 采用 位 移 收敛 准 则 ， 收敛 精 度缺 省值为 0 5 。采用完全 的 N e wt o n R a p h s o n平衡 迭代进行非线性求解 ， 采用 自动时间步长。求解过 程分 为 2步 ： 第 1步 为施 加 荷载 阶段 ， 该 阶段 不考 虑 徐变 变形 ， 模型 中各项 材料 只发生 弹性 变形 ， 持续 时 间为 0 1 d ； 第 2步 为计 算模 型 化? 昆凝 土徐 变 阶段 ， 该 阶段 持续 时 间为 0 1 9 0 d 。 3 3 参数取 值 3 3 1 天 然粗骨料 半径 和 老砂浆 厚度 如果 认为再 生粗 骨料 中包 含的 天然粗 骨料 的表 网= = = 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 2 建筑科学与工程学报 2 O 1 2年 天 然粗 骨 料 老 砂浆 图 7 E 计 算 模 型 Fi g 7 Ca l c ul a t i o n M o de l f o r ER 等给出了以下计算公式 f f 。 ( 1 一g) ( 5 ) 式 中 ： c为混凝 土徐 变 为水 泥浆 徐变 ； a为与 混凝 土及骨料的弹性模量和泊松 比相关的系数。 式 ( 5 ) 同样适用于砂浆 ， 当砂浆 中砂 ( 砂在外荷 载 下不 发生 徐变 ) 含量 一定 时 ， 砂浆 的徐 变和水 泥浆 徐变只存在一个倍数关系， 采用文献 9 中给出的水 泥浆对 数双 幂徐 变方 程 ， 可得 到 砂 浆 的徐 变 函 数方 程为 1 I， ( ， t o ) 一 1 +g r o l n - 1 + 1 ( t o T +0 0 1 6 ) 1 s ( t 。 ) ” ( 6 ) 式中： ， ( ， t 。 ) 为徐变函数 ， 即 t 。 时刻加载时单位应 力作 用下产 生 的瞬 时应变 与到 t 时刻 所产 生 的徐 变 应变 之 和 ； E 为砂 浆 弹性 模 量 的 1 5倍 ； ， ， 均 为常数 。 如果将再生t 昆 凝土徐变简单地考虑为新砂浆徐 变和老砂浆 徐变分别 乘 以其体积 分数之 和， 即式 ( 7 ) ， 则 通过 NC和 RA C 1 0 0的徐变 数据 可得到新 砂 浆 和老 砂浆徐 变 ， 拟 合 公 式 即可 得 到 相应 的 ， ， 这 3 个 参数 的值 ， 见表 4 。 c m。 c 。 + mc ( 7 ) 式中： c ， c 。 分别为新砂浆和老砂浆徐变； m， 。 分 别为新砂浆和老砂浆的体积分数。 表 4 再 生混凝土新砂 浆和老砂浆 中 n 。 ， 的取值 Ta b 4 Va l ue s o f n， ， q J l i n Ne w M o r t a r a nd 0l d M o r t a r f o r RAC 材料类型 1 新砂浆 O 3 5 O 6 1 1 4 3 0 0 5 9 0 老砂浆 O 5 l 5 0 1 1 2 4 0 0 3 8 0 将 表 4中 的参 数及 新砂浆 和 老砂浆 的弹性 模量 代入式( 6 ) ， 并 对时间 t 进行求导， 可得到新砂浆 和 老砂浆 在单 位应 力下 的徐变 率 ， 见 式 ( 8 ) ， ( 9 ) b m = +c m 一 ， 1 ( 导+0 01 6) ( 一 ) 1 5 E 1 + 1 ( 导+O 0 1 6 ) ( t - t 。 ) ， 0 0 0 8 1 4( t t ) 一 。0 。 三 0 0 0 8 1 4( t - t ) 鲋。 ( 8 ) C o rn 0 01 3 6( 一 t ) 。 ( 9 ) 由式 ( 8 ) ， ( 9 ) 可得 到模 型化 再 生 混凝 土有 限 元 分析 中新砂浆 和老砂浆 的徐变 参数 c ( 初始 值 ， 如表 5所示 。 表 5 有限元分析中新砂浆和老砂浆 c c | 初始值 Tab 5 I ni t i a l Va l u e s o f C1 G o f Ne w M o r t a r a n d Ol d M o r t a r i n Fi ni t e El e me nt Ana l y s i s 材料类型 C 1 C 2 C 3 ( 4 新砂浆 8 7 7 1 0 1 2 1 0 5 7 0 O 老砂浆 1 3 6 1 0 1 2 1 0 4 8 5 O 由于式( 7 ) 对再生混凝土徐变的计算是将新砂 浆和老砂浆的徐变进行简单 的线性叠加所得 ， 这样 得到 的新砂浆 和老 砂 浆 的徐 变 有 很 大误 差 ， 因此 将 新砂浆徐变率代人有 限元模 型中进行计算 ， 并将计 算结果与 NC徐变试验结果进行对 比并修正 ， 得 到 新砂浆徐变参数 ； 将老砂浆徐变参数 和调整后新砂 浆徐变参数代入再生粗骨料取代率为 1 0 0 的再生 混凝土有限元中进行计算 ， 计算结果与 R AC 1 0 0徐 变试 验结 果对 比并调 整得到 老砂浆 徐 变参数 。从 而 可得到新砂浆和老砂浆 的徐变参数 c 。 c 最终取 值 ， 见表 6 。由表 6可知 ， 调整后新砂浆徐变和计算 值差别不大 ； 参数调整后老砂浆徐变参数和表 5中 的计算结果差异较大 ， 调整后老砂浆早期徐变率增 大 ， 而后期 徐 变率减 小 ， 这 是 由于表 5中计算 老砂 浆 徐 变时 没有考 虑其 对新砂 浆徐 变影 响造成 的 。将 新 砂 浆 和 老砂 浆 徐 变 参 数 C C ：代 入 RAC 5 0有 限 元模型中进行计算 ， 即可得到 RAC 5 0的徐变预测 曲线 。 表 6 新砂 浆和老砂 浆 c 。 G 取值 Ta b 6 Va l ue s of Cl Ct i n Ne w Mor t a r a n d Ol d M o r t a r 材料类型 C 1 C 2 C 3 ( 、 新砂浆 8 7 7 1 0 1 2 l 0 5 7 0 0 老砂浆 3 1 0 1 0 1 2 1 0 0 9 0 O 3 4 混凝 土徐 变机理 分析 当将混凝土考虑为 由砂浆和骨料 2个部分组成 的复合材料时， 由于骨料基本上不发生徐变， 当混凝 土受到外部荷载时， 水泥浆的变形受到骨料的限制 ， 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 4 建筑科 学与工程 学报 2 O l 2年 - 0 1 l 3 x l 0 -0 9 091 0 - 0 6 91 X l 0 - 0 4 7 3 1 0 - 0 2 55 X 1 0 - 0 1 0 2 1 0 - 0 8 0 0X 1 0 -0 58 2l 0 -0 3 64X1 0 -0 1 461 0 f a ) t =0 】d 0 I 8 5l 0 - 0 1 4 5X l 0 -0 l 06l 0 -0 65 9 1 0 - 0 2 6 2 j 0 - 0 1 6 5X1 0 - 01 2 6 1 0 -0 85 81 0 - 0 4 6 0X 1 0 -0 6 27 81 7 ( b ) t =9 0 d 图 1 0 R A C 1 0 0模型化再生混凝土 Y方向主应 力 分布 ( 单位 ： P a ) Fi g 1 0 Pr i n c i pa l S t r e s s Di s t r i b ut i o ns i n Y Di r e c t i on f o r RAC1 0 0 Mo d e l e d RAC ( Un i t ： P a ) 区和骨料级配的影响； 模型化再生混凝土有 限元分 析中， 将再生混凝土 中新砂浆 的徐变取为与普通混 凝土同样 的值可能低估 了再生混凝 土中新砂 浆 的 徐变 。 参 考文献 ： Re f e r e n c e s ： 1 惠荣炎 ， 黄国兴 ， 易冰 若 混 凝土 的徐变 M3 北 京 ： 中 国铁道 出版社 ， 1 9 8 8 HUI Ro ng y a n， H UANG Gu o x i ng， YI Bi ng r u o Cr e e p o f C o n c r e t e m M B e i j i n g ： C h i n a Ra i l wa y P r e s s ， 1 9 8 8 2 TR O XE I I G E， RA P HA E I J M， D AVI S R E L o n g t i me Cr e e p a nd Shr i n ka ge Te s t s o f Pl a i n a nd Re i n f o r c e d C o n c r e t e C A S TM P r o c e e d i n g s o f A S TM I n t e r n a t i o n a l 5 8 Ne w Yo r k： AS TM ， 1 9 5 8 ： 1 1 0 l 1 1 2 O r 3 KORDI NA KEx p e r i me n t s o n t h e I n f l u e n c e o f t h e M i ne r a l o g i c a l Ch a r a c t e r o f Ag gr e ga t e s o n t he Cr e e p of C o n c r e t e J RI I E M B u l l e t i n ， 1 9 6 0 ( 6 ) ： 7 - 2 2 4 S HI D E I E R J J I i g h t we i g h t a g g r e g a t e C o n c r e t e f o r S t r u c t u r a l Us e E J AC I J o u r n a l ， 1 9 5 7 ， 5 4 ( 1 0 ) ： 2 9 9 32 8 5 N E VI I I E A M， D I I GE R W H， B R O ( ) KS J J C r e e p o f 6 E 7 3 8 3 9 t d ( a ) NC t l d ( b ) RAC5 0 t d f c ) R AC1 0 0 图 1 1 再 生混凝土徐变试验值与有 限元计算值对 比 Fi g 1 1 Com p a r i s on s Be t we e n Te s t Re s u l t s a n d Fi ni t e El e me nt Cal c u l at i o n Re s u l t s f o r Cr e e p o f RAC P l a i n a n d S t r u c t u r a l C o n c r e t e M Ne w Y o r k ： ( o n s t r u c t i on Pr e s s ， l 9 8 3 肖建 庄， 雷 斌 再 生 混凝 土耐 久性 能研 究 J 混 凝 土 ， 2 0 0 8 ( 5 ) ： 8 3 8 9 X1 A( )J i a n z h u a n g， I J EI B i n I n v e s t i g a t i o n o n t h e 1 ) u r a b i l i t y o f R e c y c l e d C o n c r e t e J C o n c r e t e ， 2 0 0 8 ( 5 ) ： 8 3 8 9 D( ) MI NG( ) 一 CABO A， LAZAR( )C I OPEZ GAYARRE F，e t a 1 Cr e e p a nd Shr i nka g e of Re c y c l e d Agg r e g a t e C o n c r e t e J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g Ma t e r i a l s 2 00 9， 23 (7 )： 2 54 5 2 55 3 COUNTO U J Th e Ef f e c t o f t h e El a s t i c Mo d u l u s o f t h e Ag g r e g a t e o n t h e El a s t i c M o d u l u s ， Cr e e p a n d Cr e e p R e c o v e r y o f C o n c r e t e J Ma g a z i n e o f C o n c r e t e R e s e a r c h ， 1 9 6 4 ， 4 8 ( 1 6 ) ： 1 2 9 1 3 8 GRANGER I P。 BAZANT Z P Ef f e c t of Comp os i t i on o n B a s i c C r e e p o f C o n c r e t e a n d C e me n t P a s t e J 3 J o u r n a l of Engi n e e r i ng M e c ha ni c s，1 99 5，1 21(1)：1 2 6卜 】 27 0 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m