室外电梯平台架搭设方案.doc

西安首创国际城四期11#~16#住宅楼、地下车库及10#商业楼工程 室外电梯平台架搭设方案

目 录
一、编制依据 2
二、工程概况 2
三、施工部署 2
四、施工方法 3
五、质量标准 7
六、脚手架的使用与管理 8
七、搭设、拆除作业人员要求 9
八、脚手架拆除安全技术措施 9
九、电梯平台扣件钢管脚手架计算书 10
一、编制依据
1.1本工程施工组织设计
1.2本工程施工设计图纸
1.3规范、规程
序号
规范、规程编号
规范、规程名称
1
JGJ59—99
建筑施工检查安全标准
2
JGJ80—91
建筑施工高空作业安全技术规范
3
JGJ130-2001
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
4
DB11/ T583—2008
钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程
5
建质[2009]87号
危险性较大的分部分项工程安全管理办法
1。4其他:《建筑施工手册》（第四版缩印本）及 PKPM建筑施工安全计算软件。
二、工程概况
西安首创国际城四期11#～16＃住宅楼、地下车库及10＃商业楼工程,位于凤城十一路与十二路之间,文景路东侧，本工程由11＃～16#住宅楼、地下车库及10＃商业楼组成,总建筑面积176000m2, 11＃楼地下2层，地上20/28层，12～16＃楼地下2层,地上34层，标准层层高2.9m,建筑高度11＃楼为81。250m，12~16#楼为98。650m.主楼为剪力墙结构,车库为框架结构。
三、施工部署
3。1本工程11～16＃楼主体结构已经施工至18～25层，为了方便施工人员上下主楼，同时展开主楼拆空楼层内的二次结构和装修，准备11~16＃楼各配置1台室外电梯,室外电梯和主楼之间采用钢管搭设进出平台。
3.2施工电梯主要靠车库承受荷载，靠附墙件保持稳定性。施工电梯搭设的时候和平台架体本身无任何关系，因此搭设时要注意平台架体不能和施工电梯有任何连接.
3。3脚手架搭设选用经验丰富且持证上岗的专业人员，每个主楼架子工不少于10人。
3.4室外电梯平台搭设随着电梯安装进行,每次电梯提升完验收通过后，立即组织架子工进行平台搭设。
四、施工方法
4。1工艺流程：场地平整→室外电梯安装→架子立杆定位、放线→铺垫通长脚手板→搭设立杆→搭设扫地杆→搭设纵向、横向水平杆→电梯防护门定位立杆支设→挂密目网→搭设之字斜撑→作业层脚手板铺设→防护门安装→检查验收→电梯提升安装→重复上述工序→检查验收
4。2场地平整：电梯及脚手架坐落在车库顶板上，在电梯安装及脚手架搭设之前,将此处地面处理平整，杂物清除干净，确保脚手架受力均匀、平稳。
4.3立杆定位、放线：根据立杆的位置铺设通长脚手板，然后搭设立杆,立杆横向间距1200mm，放置水平扫地杆，根据电梯笼子确定电梯防护门的位置,电梯防护门为1200×1500mm。定位后开始支设电梯门两边立杆，必须保证立杆的垂直度≤L/200。搭设纵向、横向水平杆。
4.4铺设脚手板：将搭设完成的第一层进出口处满铺脚手板，并且固定牢固，逐层依次进行.
4.5脚手架高度30m以下采用双立杆搭设,30m以上采用单立杆搭设,在脚手架全高范围内卸荷5次；吊点选择在外侧立杆、小横杆、大横杆的交点位置;以卸荷吊点分段计算。
第1次卸荷净高度为15m；设置在脚手架高度30m处.
第2次卸荷净高度为15m；设置在脚手架高度45m处。
第3次卸荷净高度为15m；设置在脚手架高度60m处。
第4次卸荷净高度为15m;设置在脚手架高度75m处。
第5次卸荷净高度为12m；设置在脚手架高度90m处。
钢丝绳纵规格为6×19—16—170.（直径14.0）
第一次卸荷在离地30m处(第10层的位置)，通过外墙穿墙螺栓孔，钢丝绳穿过外墙大模板螺栓孔（原大模板螺栓孔的直径为Φ28）与脚手架连接。
4。6“之"字撑搭设，在架体两端部设置，保证架体竖向稳定.
4。7搭设注意事项：
4。7.1搭设时先确定防护门的位置，防护门两边立杆距离为1。2m,确定好后根据以下图示继续搭设.
4。7.2伸入空中花园、阳台部位的防护立杆上下垫方木，用U托顶牢。
4。7.3搭设用的钢管在搭设前刷好漆，主色为桔黄色，“之”字斜撑钢管刷蓝色。
4。8室外电梯平台架搭设图示:
室外电梯平面布置图
11、12、13、16＃楼平台搭设平面图 14、15＃楼平台搭设平面图
平台搭设剖面图
平台
平台搭设立面图
五、质量标准
5。1钢管、扣件、脚手板等材料必须符合相关规范和技术标准要求，合格证及检验报告齐全有效。
5。2节点拉接可靠.扣件的拧紧程度控制在扭力距达到40~65N.m。
5。3立杆的垂直度允许偏差要≤L/200.且应同时控制最大垂直度偏差值≤5cm。
5.4纵向水平杆的水平偏差≤L/250,且全架长的水平偏差值应≤2cm。
5.5地基基础坚实平整，不积水,垫板不晃动，沉降允许偏差≤10mm。
六、脚手架的使用与管理
6。1搭设过程中的架体,每搭设一个施工层高度必须由项目技术负责人组织技术、安全、搭设班组、工长进行检查验收，符合要求后方可上人使用，架子未经检查、验收，除架子工外,严禁其他人员攀登.验收合格后的架体任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术负责人同意，由架子工操作.
6。2工程技术人员必须按照架子方案的要求,拟定书面操作要求，向班组进行安全技术交底,班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工.
6。3架体分段搭设完成后，应由安全、技术、施工、使用等有关人员,按要求分层进行验收，并填写验收单，合格后方可继续搭设使用.
6.4使用荷载按3KN/m2考虑，因此架子上不准堆放成批材料,零星材料可适当堆放。
6。5架体搭好后,要派专人管理，未经设计人同意，不得改动,不得任意解掉架子与构件连接的拉杆和扣件。
6。6架子上不准有任何活动材料，如扣件、飞脚手板、活动钢管、钢筋,一旦发现应及时清除。
6。7在六级以上大风、大雨天气下禁止脚手架作业，雨后上架前要有防滑措施。
6。8大风与大雨后及停工超过一个月，复工前，必须对脚手架进行全面检查。
6。9外架实行内挂立网全封闭.内挂安全网要与架子拉平,网边系牢,两网接头严密，不准随风飘。
6.10作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。
6。11脚手架使用过程中严禁进行下列作业：
6。11。1严禁在在架体上推车。
6。11。2严禁在架体上拉结吊装缆绳。
6。11。3严禁利用架体吊运物料。
6。11。4严禁物料平台与架体相连接。
6.11.5严禁任意拆除架体结构件或连墙件。
6.11。6严禁拆除或移动架体上安全防护设施.
6.11。7严禁利用架体支顶模板。
6.11.8严禁有其它影响架体安全的作业。
6。12脚手板必须铺设牢靠、严实,并应用安全网双层兜底。
6。13不得在脚手架附近进行土方开挖、管沟开挖等土方作业.
七、搭设、拆除作业人员要求
7。1高处作业人员必须年满18岁，两眼视力均不低于1。0，无色盲、无听觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨害登高架设作业的其它疾病和生理缺陷.
7。2责任心强,工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程。严禁酒后作业和作业中玩笑戏闹。
7.3明确使用个人防护用品和采取安全防护措施.进入施工现场，必须戴好安全帽，在无可靠防护的2m以上作业必须系好安全带，使用完的工具要放在工具袋内。
7.4操作工必须经过培训教育、考试、体检合格后，持证上岗。任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业。
7。5作业人员应定期进行体检.
7。6作业所用材料要堆放平稳，高处作业面环境要整洁，不能杂乱无章，乱摆乱放,所用工具要全部清点回收，防止遗留在作业现场掉落伤人。
八、脚手架拆除安全技术措施
8。1外架拆除前，工长要向作业人员进行书面安全技术交底.交底要有接受人签字，并且真实、有效。
8.2架体拆除前,班组要学习安全技术操作规程,班组必须对拆架人员进行安全交底,交底要有记录,交底内容要有针对性.
8。3架体拆除前在拆除范围内用安全警戒线先拉好围栏.没有监护人、没有安全员及工长在场，外架不准拆除.
8。4全面检查架体的连接件、支撑体系、连墙件是否符合构造要求。
8。5架子拆除程序应由上而下,严禁上下同时作业，按层按步拆除。先清理架体上杂物,如脚手板上的砼、砂浆块、扣件、活动杆件及材料。之字撑、拉杆不准一次性全部拆除，必须随架体逐层进行。
8。6拆除后的构配件必须妥善运至地面，严禁高空抛掷.
8.7作业人员必须系好安全带。架体拆除过程中，应指派一个责任心强,技术水平高的人员担任指挥,负责拆除时的全部安全工作。
8。8作业人员应配备工具袋,手上拿钢管时，不准同时拿扳手，工具用完后及时放在工具袋内。
8.9拆架人员要穿戴好个人劳保用品,不准穿易滑鞋上架作业，衣服要轻便.
8。10拆除中途不得随意换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。
8。11严禁作业人员在夜间进行架子拆除作业。
九、电梯平台扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）.
计算参数:
双排脚手架,搭设高度105.0米，30。0米以下采用双管立杆，30.0米以上采用单管立杆。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0。15米，立杆的步距1。80米。
钢管类型为48×3。0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3。60米，水平间距3。00米。
施工活荷载为3。0kN/m2，同时考虑5层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设35层计算.
栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m,安全网荷载取0.0050kN/m2.
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.6100，体型系数1.1340。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0。250m2，地基承载力调整系数1。00.
卸荷钢丝绳采取5段卸荷,吊点卸荷水平距离1倍立杆间距.
卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.0m。
一、大横杆的计算：
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1。均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1。000/2=0.075kN/m
活荷载标准值 Q=3。000×1。000/2=1.500kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0。038+1.2×0.075=0。136kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1。500=2。100kN/m
大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）
2。抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0。08×0。136+0.10×2.100）×1。5002=0.497kN。m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=—(0.10×0.136+0。117×2。100）×1。5002=—0。583kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
=0。583×106/4491.0=129.914N/mm2
大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！
3。挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0。038+0.075=0.113kN/m
活荷载标准值q2=1.500kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0。677×0。113+0.990×1。500）×1500.04/（100×2.06×105×107780.0)=3.561mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求！
二、小横杆的计算：
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0。038×1.500=0。058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1。500/2=0。113kN
活荷载标准值 Q=3。000×1。000×1。500/2=2.250kN
荷载的计算值 P=1。2×0.058+1.2×0.113+1。4×2。250=3。354kN
小横杆计算简图
2。抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下：
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=（1。2×0。038）×1.0002/8+3。354×1.000/4=0。844kN。m
=0。844×106/4491.0=187.996N/mm2
小横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!
3。挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下：
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0。038×1000.004/（384×2.060×105×107780.000）=0.02mm
集中荷载标准值P=0。058+0.113+2.250=2。420kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=2420。100×1000.0×1000。0×1000。0/(48×2.06×105×107780。0)=2。271mm
最大挠度和
V=V1+V2=2。293mm
小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5)：
R ≤ Rc
其中 Rc-— 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1。荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0。038×1.000=0。038kN
脚手板的荷载标准值 P2=0。150×1。000×1.500/2=0。113kN
活荷载标准值 Q=3.000×1。000×1.500/2=2.250kN
荷载的计算值 R=1。2×0.038+1。2×0.113+1。4×2.250=3。331kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
当直角扣件的拧紧力矩达40——65N。m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN.
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m);本例为0。1070
NG1 = 0。107×105.000=11.232kN
(2)脚手板的自重标准值（kN/m2);本例采用竹笆片脚手板，标准值为0。15
NG2 = 0。150×35×1.500×(1.000+0。150）/2=4.528kN
(3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15
NG3 = 0.150×1.500×35/2=3。938kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2）;0.005
NG4 = 0.005×1.500×105。000=0.787kN
经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 20。485kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值 NQ = 3.000×5×1.500×1。000/2=11.250kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0—— 基本风压(kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350
Uz-— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）附录表7。2。1的规定采用:Uz = 1.610
Us—- 风荷载体型系数：Us = 1。134
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0。7×0.350×1.610×1。134 = 0.447kN/m2。
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1。2NG + 0。85×1。4NQ
考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=（1。2×20。485+0。85×1。4×11。250)/6×1。50=9。492kN
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1。2NG + 1。4NQ
考虑到分段卸荷作用，经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=(1。2×20。485+1。4×11。250)/6×1。50=10.083kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1。4Wklah2/10
其中 Wk—— 风荷载标准值（kN/m2)；
la—- 立杆的纵距 (m）；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0。85×1。4×0。447×1。500×1。800×1。800/10=0.259kN。m
五、立杆的稳定性计算：
0。卸荷计算［规范外内容，供参考］
卸荷吊点按照完全卸荷计算方法.
在脚手架全高范围内增加5吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。
计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。
经过计算得到
1=arctg［3.00/(1.00+0。15）］=1。205
2=arctg［3。00/0.15]=1。521
最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为9。492kN和9.492kN。
最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为10。083kN和10。083kN.
考虑荷载组合,各吊点位置处内力计算为(kN）
T1=10。80 T2=10。10 F1=3.87 F2=0.50
其中T钢丝绳拉力,F钢丝绳水平分力。
所有卸荷钢丝绳的最大拉力为10。798kN。
选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×10。798/0。850=127.041kN.
选择6×19+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa,直径15.5mm。满足要求！
吊环强度计算公式为 = T / A < [f]
其中［f］ —- 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定［f] = 50N/mm2；
　　A —-吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。
经过计算得到，选择吊环的直径要至少（21596。956×4/3。1416/50/2）1/2=17mm.
1。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10。083kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm；
　　 k -- 计算长度附加系数,取1。155；
　　 u —— 计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1。500；
　　 l0—— 计算长度 （m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。155×1。500×1。800=3.118m；
　　 A -— 立杆净截面面积,A=4.239cm2；
　　 W -— 立杆净截面模量(抵抗矩），W=4。491cm3；
—— 由长细比,为3118/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。190；
—— 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;经计算得到 =10083/(0。19×424）=125.485N/mm2；
　　[f］ -— 钢管立杆抗压强度设计值，[f］=205。00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 〈 ［f],满足要求！
2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中 N -— 立杆的轴心压力设计值，N=9。492kN；
　　 i —- 计算立杆的截面回转半径,i=1。60cm；
　　 k —- 计算长度附加系数，取1。155;
　　 u —— 计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500；
　　 l0—— 计算长度 （m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。155×1。500×1.800=3.118m;
　　 A -- 立杆净截面面积,A=4。239cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4。491cm3；
—— 由长细比，为3118/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。190；
　　 MW—— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。259kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2);经计算得到 =9492/(0。19×424）+259000/4491=175.737N/mm2；
　　[f］ —- 钢管立杆抗压强度设计值，[f］=205。00N/mm2;
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 〈 ［f],满足要求！
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K—— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 9.253kN;
　　 NQ—- 活荷载标准值，NQ = 11。250kN；
　　 gk-— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；
经计算得到,不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = -80。874米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K—— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 9。253kN；
　　 NQ-- 活荷载标准值，NQ = 11。250kN；
　　 gk—— 每米立杆承受的结构自重标准值,gk = 0。107kN/m；
　　 Mwk—— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0。217kN。m；
经计算得到,考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = —98。527米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw—- 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），应按照下式计算:
Nlw = 1。4 × wk × Aw
wk—— 风荷载标准值，wk = 0。447kN/m2;
Aw-- 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw = 3。60×3.00 = 10.800m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 6.763kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 11。763kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f］
其中 -— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=15.00/1。60的结果查表得到=0.98;
A = 4.24cm2;［f］ = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 84。814kN
Nf〉Nl，连墙件的设计计算满足要求！
连墙件双扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —- 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2),p = N/A;p = 40。33
N -— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN);N = 10.08
A —- 基础底面面积 （m2);A = 0。25
fg—- 地基承载力设计值 （kN/m2）;fg = 170。00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc—- 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1。00
fgk—— 地基承载力标准值；fgk = 170。00
地基承载力的计算满足要求!
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