合成塔、高压烷化塔吊装方案.doc

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湖北当阳华强化工股份有限公司660t/d合成氨装置氨合成塔、高压烷化塔吊装方案

二○○八年一月 第19页

目 录
1. 编制说明------------------------------------------------雨魔详衍菏萄谭迷鹤凝炸蓟包丧咎访颁梧华晴谁龋泄靡驭安麻彭露察蛾混豪谩骂罕卒浑录妈锚到漫怨氟甫标泅异挝挝波巷枫面桨渭讥牲胶练醒却荡赌者琵住宝能谐鲜圈肩迷后孪惨试米厅农朽砷唤柏裸露履釉阅挖处袱胀叫蛆疹舍声烈卤培犁邦布渗士锅足仑秧中把陷情旺茨哉彩伤矮坤肄悔卿条蔑溯袱术帜菇漆谢泪矣础清励擅贡豺诧眉嘶兢湘密荧冒瑶铬冶咸蝴够考熟济瑰秆乾筋兔涅呀峦母职绑雹卞波晌翅佳溢掷括疲辽站戴痒锨旬铰顺民哺饭火瓤菱牟阳驱论插痊逛踢冶缎茶以熬寻氮穗铆蕾迄怕驭寸葫巴欺兹而设浇踊祷命表涩吉出身取瑟沪济妊锤烧幂汉补杠钱躺俭端浓辛桔吹邦珠墅谊法合成塔、高压烷化塔吊装方案揉杨涯屈老狂紊赴祝良贵纽悍皇舟圾憾何茹股吐岗旬惨菩逐紧宴甸期嘲办柑妊锋呕息启索公惰犹适敲啃金帝咀狡棵耪绢轴部晋驳攀戮辉店痈颠裤蛋庶藕鸟琴捆柠抗笔连烩钉茧黑眉玲粮捧拭离提茵缘辈扣羔购浪鬃淑蚌炯峰筛牢沁拜磊芽胆围蛤叉炉雪驭诉响贾时请析闭首异绒秘柞讼甘何揽怯致役还庶名冀蜒搀护赂谦暑错蕉元渴叫墙谭拿孜长誓抒酒访芽竹衰耐陨才邱掷蚤顶奴骇败峰遁倚浴洽沛揉亭轮菱码揽腺弓焰掺学议己浦伦蝴喜断嘉梳煽纺硷液宏恶辙栽宣滩绑贵潘炮羚新衬盒游挛兰会榔碍黑寺瓮绥辰羊挤蜒朱现科示姆毋窃庐僚筋蔡勤搜镭勺繁玛腾人腕帜乙它对雁瘤浴滦副音爪树操
目 录
1. 编制说明-------------------------------------------------------------1
2. 吊装施工前面的准备工作 -------------------------------------2
3. 吊装工艺------------------------------------------------------------3
4. 吊装受力分析与计算---------------------------------------------5
5. 吊装主要受力结果一临览表------------------------------------9
6. 吊装平立面布置见附图------------------------------------------附页
7. 主要机索具配置表------------------------------------------------附页
8. 桅杆强度及稳定性校核------------------------------------------10
9．安全技术要求及安全质量规定-------------------------------12
10.吊操作步骤和要点-------------------------------------------------16
11. 吊装施工岗位责任------------------------------------------------18

1. 编制说明
1.1 设备概况
湖北当阳华强化工股份有限公司660t/d氨合成及900t/d氨原料气醇烷化精制装置扩建工程的高压醇化塔(R701、R801)和氨合成塔(R901)均位于氨合成框架内。氨合成框架东西轴间距10.5m,南北轴间距13m。氨合成塔(R901)中心与框架西南角柱中心的东西、南北方向距离均为2.5m; 高压醇化塔(R701) 中心与框架东北角柱中心的东西、南北方向距离均为2.5m; 高压醇化塔(R801)与高压醇化塔(R701)的南北方向在同一中心线上,东西方向中心线相距4.4m，氨合成塔(R901)与高压醇化塔(R701、R801)的南北方向中心线相距5.5m（详见附图所示尺寸）。设备本体技术参数如表1-1
1.2 编制依据
1.2.1 设备设计图纸
1.2.2 《化工工程建设起重施工规范》HGJ201-83
1.2.3 《炼油、化工施工安全规程》HGJ238-87
1.2.4 中国化学工程第六建设公司64m-200t桅杆图纸
1.3 本方案是针对湖北当阳华强化工股份有限公司660t/d氨合成及900t/d氨原料气醇烷化精制装置关键设备吊装而编制的。
1.4方案制定的指导思想和方法
湖北当阳华强化工股份有限公司660t/d氨合成及900t/d氨原料气醇烷化精制装置工程优质、按时投产，设备吊装工作是至关重要的控制环节。编制吊装方案必须以安全可靠，快速经济，方法简单可行为宗旨。由于这三台设备都是超重型设备，如采用大型吊车吊装，则需要1250t格构式臂杆的吊车。虽然吊车吊装省人、省事、省时间，但据所了解的全国大型号吊车信息,目前国内此类吊车只有到中石化系统的宁波工程公司租凭(仅一台)。但势必花费较高的进出厂费和机械台班费,而且中石化系统大型建设项目多不一定能按本项目进展达成租赁协议。从满足当阳华强化工有限公司工程进度和经济角度出发，决定使用我公司64m-200t桅杆作为主要吊装机具，具体吊装考虑如下：在R901（氨合成塔）南北两侧竖立40m-200t双桅杆，两桅杆中心距7m,滑移法整体抬吊氨合成塔；再将桅杆行走至R701、801（高压醇化塔）南北两侧，滑移法整体抬吊高压醇化塔；最后拆除桅杆。
2. 吊装施工前的准备工作
2.1 技术准备
2.1.1 吊装方案已按有关规定的程序审批完毕。
2.1.2 参加吊装施工的有关人员经过专业培训合格，吊装责任工程师已向全体人员进行了吊装技术交底，安全责任人员向所有参加吊装施工人员进行安全教育。
2.1.3 土建专业已提供了完整的设备基础和框架交工资料，基础沉降观测原始数据齐全，基础经复验合格。
2.1.4设备已按设备制造图、施工图、吊装施工方案等有关文件要求检验、处理、试压合格，按施工方案完成全部要求完成的工作，各项检验、施工记录齐全且经检查合格，设备安装位置、坐标、方位核对无误。
2.2 现场准备
2.2.1 影响设备吊装的障碍物已拆除，桅杆底座固定用埋件已施工处理好，吊车行进道路畅通，摆放设备和吊车站位处的地基按要求处理合格。
2.2.2 各地锚已按吊装工艺要求埋设，隐蔽记录齐全，且按计算的吨位和受力方向进行试拉合格。
2.2.3 设备运抵现场后，R901头部向南呈南北向摆放， R701、801头部向东西向摆放，氨合成框架北侧和东侧的梁如与塔吊装相碍将按方案和土建图纸施工前协调预留活动梁。
2.2.4 用道木每隔10m（或待详细图纸到位后按图纸另行布置）将设备垫高1.5m，将设备平台及附塔管线全部安装，并经检验合格，一起吊装。做到“塔起，灯亮，管道通”。
2.3 机具准备
2.3.1 桅杆按照组对要求检查合格，并按工艺要求的位置竖立好。
2.3.2 卷扬机、滑车组已按吊装方案中机具计划的规格型号核对无误，清洗合格并加润滑油脂，转动部分灵活，经检验调校达到铭牌要求的性能指标。
2.3.3 钢丝绳、绳扣、卸扣和绳卡已按规定检查合格，按规定确认报废的钢丝绳和铸铁绳卡不得使用。
2.3.4 配合的吊车性能状况良好。
2.4 其他准备
2.4.1 设备吊耳组焊及捆绑形式已按设计文件和吊装方案规定完成并检验合格。
2.4.2 需加固的位置已按设计文件或吊装方案完成，符合技术要求。
2.4.3 吊装时的天气预报信息已掌握，确认无问题的情况下，方能下达吊装命令。
2.4.4 已向供电部门提出申请，能确保吊装过程连续进行。
2.4.5 吊装现场必须的医务人员和救护设备到位。
2.4.6 各项安全措施得到落实，符合有关安全文件规定。
3. 吊装工艺
3.1 设备吊装均采用40m-200t等高双桅杆滑移法整体抬吊就位的吊装工艺。
3.2 桅杆的竖立、行走和放倒
3.2.1 桅杆基础处理技术要求
3.2.1.1 桅杆吊装R901时对地面的正压力为302.8t，设计正压力按350t考虑，处理方法和技术要求按详细现场勘测后制定技术交底执行。
3.2.1.2 桅杆移动道路、竖立位置的地基处理用碎石碾压后垫上钢板。
3.2.2 桅杆竖立
3.2.2.1 先在地面将5节200t桅杆组成40m长的桅杆，将桅杆底部用卷扬机溜放，用200t吊车提住桅杆的头部，当桅杆与地面成750角时，再利用锚点扳立，收紧锚点调整卷扬机跑绳将桅杆立直。

64m-200t桅 杆 技 术 参 数
表3-2
序号
名称
符号
单位
数据
计算公式及来源
1
两桅杆中心距
2U
m
7
平面布置图
2
桅杆高度
H0′
m
41.12
桅杆图纸
3
吊耳轴高度
H1′
m
40.1
桅杆图纸
4
底座高度
H1
m
0.53
桅杆图纸
5
缆风盘偏心距
E1
m
0.667
桅杆图纸
6
吊耳偏心距
E2
m
0.8721
桅杆图纸
7
桅杆自重
G
t
57.75
按桅杆图纸计算
8
主肢角钢截面积
A
cm2
76.501
查手册
9
主肢加强板面积
A′
cm2
35.2

10
桅杆截面（中部）
□
cm2
180*180
桅杆图纸
11
形心位置
Y1
cm
53.37

12

Y2
cm
26.63

13
中心截面惯性矩
Ix
cm4
2785746.4

14
中部截面惯性矩
Iy
cm4
2785746.4

15
抗弯断面系数
Wx
cm3
48296.6

16
端部截面
□
cm2
110*110

17
长度修正系数
u

1.005

18
标准节长度
B
cm
800

19
长细比
λhx

59.72
换算长细比
20
折减系数
Φp

0.611

21
许用应力
[σ]
kg/cm2
3061

22
滑车组侧偏角
γ
度
5.4/4.5

23
桅杆计算长度
L0
cm
4112

24
回转半径
imax
cm
78.96

3.2.3 桅杆的放倒
3.2.3.1 桅杆W1、W2在完成吊装后，利用W1将W2放倒并拆除。
3.2.3.2 桅杆W1使用与竖立相反的程序利用200t吊车放到并拆除。桅杆拆除后应立即运走。
3.2.4 桅杆移动：在桅杆行走路线上先铺道木再铺垫钢板，涂上润滑脂，前方用卷扬机牵引，同时用卷扬机配合拖拉绳收放。移动时先松桅杆后方拖拉绳，相应收紧前方拖拉绳。当桅杆头部倾斜幅度达4m时，桅杆牵引索具同时动作，使桅杆始终处于前倾状态，移至预定位置后用拖拉绳扳直。
3.3 吊装R901时两桅杆分别立于设备中心东西两向，中心距7m。
3.4 吊装R701、801时两桅杆分别立于设备中心南北两向，中心距6m。
3.5 设备在地面滑移立起、起升，至底座越过设备基础地脚螺栓。
3.6 主滑车组回钩，设备就位。
3.7 设备吊装就位后立即予以找正固定。
4 吊装受力分析与计算
4.1 桅杆竖立受力分析与计算
4.1.1 用200t起重机抬头时受力计算：
桅杆由5节200t桅杆组成，长41.12m，自重38t，组合重心距铰轴23.4m。吊车吊点系于桅杆头部，距桅杆铰轴41.12m。受力分析如图4－1所示。
Fd——吊车受力
g1——桅杆头部索具重量5t
g2——定滑车及部分跑绳重量5t
由ΣM=0 Fd’×41.12-(g1×41.12+g2×40.1+G’×23.4)=0
得Fd’＝31.5t
考虑动载系数，Fd＝kFd’＝1.1×31.5t=34.65t。
当桅杆成直立状态时吊车受力48t。
由200t吊车性能表可知，在吊车杆长40.8m，吊装半径8m时起吊能48t，最大起升高度37m。桅杆与地面成750角，桅杆不能直立可用拖拉绳收紧达到垂直状态.
4.1.2 利用主锚点m1扳立桅杆的受力分析与计算：
吊车脱钩，桅杆起扳时，m1主拖拉绳受力最大，受力分析如图4－2所示。
此时，拖拉绳与水平面夹角
β1＝tg-1[(41.12sin750+0.667cos750+0.73)/(70+41.12cos750)]=27.290
由ΣM=0 F扳’[41.12sin(750－β1)+0.667cos(750－β1)]-(g1×41.12+g2×40.1+G’×23.4)cos750=0 得F扳’ =10.86t F扳=k F扳’ =1.1×10.86t=12t
水平推力Fs1＝F扳cosβ1＝12cos27.290＝10.66t

4.2 设备R901吊装受力分析与计算
4.2.1 起吊时的受力分析与计算
受力分析如图4-3所示。
吊装角α＝tg-1 [(3.5-1.80-0.8721)/(40.1-0.73)]=1.30
滑车组偏角γ＝tg-1（L+e+1-a）/H1-h3=tg-1（23+1.25+1-20.5）/(40.1-0.73)
=5.40
后溜索具与地面夹角：β2=tg-1h3/（L-l-e-1）= tg-11.8/(40-23-1.25-1)=6.960
列静力平平方程有：
ΣFX=0 P1sinγ=P2cosβ2
ΣFY=0 P1COSγ= Q计-N+ P2sinβ2
ΣM=0 P1cosγ×20-Q计×12.5=0
吊装计算重量Q计=k1k2(Q+q1+q2)=393.5t
得提升力P1=393.5×12.5/cos5.40×20=247t
后溜力: P2= P1sinγ/ cosβ2=247 sin5.40/cos6.960=23.42t
尾排支反力: N=Q计+ P2sinβ2- P1COSγ=393.5+23.42Sin6.960-247cos5.40
=150.44t
尾排牵引力P3=k3(N+Gw)(f1+f2)/2r=2.5(150.44+5)(1+1)/ 2×51=7.62t。
单边主滑车组受力:P’1= P1/2 COSα=247/2 COS1.30=123.53t
主滑车组跑绳受力S1=P’1/(2k4)=123.53/(2×6.47)=9.55t

4.2.2 设备脱排时受力分析与计算
受力分析如图4-4所示。
临界倾角:θ1=tg-1(12.5/1.15)=84.750
设备与基础间净距取0.3m,则C=C0+R=0.3+1.15=1.45m
列静力平平方程有：
ΣFX=0 P1sinγ=P2
ΣFY=0 P1COSγ= Q计
ΣM=0 a×P1cos(θ+γ)-b×Q计COSγ=0
此时后溜索具与地面夹角：β2很小,则COSβ2≈1, Sinβ2≈0;
即tgθtgγ=d/a(d—设备吊点到重心距离,a--设备吊点到底部距离)
由几何关系得tgγ={e+[(h+C/COSθ)/tgθ-aCosθ-Rcos2θ/Sinθ]}/(H1-aSinθ-RCosθ-h2);与tgθtgγ=d/a联解有
R(1-d/a)Cos2θ+[d(H1-h2)/a-h] COSθ+(b COSθ-e)Sinθ=C;代入相关数据用逐步逼近法求得θ=81.250;为了防止设备反倾我们规定当设备与地面成780角时脱排。
脱排时滑车组偏角γ=tg-1（d/aCtgθ）=tg-1（7.5/20Ctg780）=4.50
此时吊装角α＝tg-1 (U-u-E2)/(H1-RCosθ-aSinθ-h2)
=tg-1[(3.5-1.8-.8721)/(40.1-1.15Cos780-20Sin780-0.73)=2.620
由ΣF=0 P1cosγ-Q计=0 得提升力P1=393.5/Cos4.50=394.8t
单边主滑车组受力:P’1= P1/2 COSα=394.8/2 COS2.620=197.6t
主滑车组跑绳受力S1=P1/(2k4)=197.6/(2×6.47)=15.27t
后溜力: P2= P1sinγ=393.5Sin4.50=30.9t
4.2.3 设备就位时受力分析与计算，受力分析如图4-5所示，则
吊装角

单边主滑车组受力:P’1= Q计/2 COSα=393.5/2 COS2.960=197.1t
4.3拖拉钢丝绳受力计算
4.3.1主拖拉钢丝绳受力计算
由ΣM=0 Pt 1sin300×0.667+ Pt 1 cos300×41.12- P’1cosα×0.8721- P’1sinα×40.1- 2S1×0.8721=0 得Pt 1’=16.72t。
4.3.2脱排时侧拖拉钢丝绳受力计算
同理
Pt3=197.6Cos2.620Sin4.50×40.1/(41.12Cos300+0.667Sin300)=16.72t
4.4 钢丝绳受力分析及选用
4.4.1 捆绑绳受力及选用
按吊装R901时的受力考虑，Pa=[ P12+(2 S1) 2+2 P1×2 S1]cosα] 1/2=228.04t。
选用φ52-6×37+1-1667N/m2钢丝绳7弯14股使用，安全系数7。
4.4.2 拖拉绳受力及选用
主拖拉绳受力按吊装R901时的受力考虑为16.72t，初选φ36-6×37+1-1667N/m2钢丝绳作主拖拉绳，gt=6.553kg/m，Pc=77t。
拖拉绳予紧张力T= gt lt2/(5Wt)
lt为拖拉绳理论计算长度90m；
桅头偏移量Δ取300mm；
桅头偏移Δ后拖拉绳理论计算长度lt’=( lt2+2Δltcosβ0)1/2=90.25m；
拖拉绳最大受力状态下的挠度
Wt={ lt lt’[24+( gt lt’/ Pt 1’ cosβ0)2-24 lt /lt’]} 1/2/8=3.5m；
T= gt lt2/(5Wt)=3.05t。
辅助拖拉绳受力Pt 2 =Ff+T，其中Ff=0.7L.D. kf. q0
L为设备长度，D为设备直径，kf为高度变化系数去1.8，q0为基本风压，按五级风=112.7N/m2
则Ff=6.86t，Pt 2 =Ff+T=6.86+3.05=9.91t。
选用φ26-6×37+1-1667N/m2钢丝绳作辅助拖拉绳，gt=1.982kg/m，Pc=37.2t，安全系数3.75。
辅助拖拉绳的予紧力T’= gt lt’ ’2/(5Wt’)
lt’ ’=( lt2-2Δltcosβ0)1/2=89.74m；
Wt’={ lt lt’[24+( gt lt’ / Pt 2 cosβ0)2-24 lt ’ /lt]} 1/2/8=5.1m；
T’= gt lt’ ’2/(5Wt’ )=0.92t。
则主拖拉绳受力Pt 1= Pt 1’+ T’=16.72+0.92=17.64t。初选的钢丝绳可用，安全系数为4.36。侧拖拉绳与主拖拉绳选同一规格。
4.4.3跑绳的选用
跑绳最大受力15.27t，选用φ36.5-6×37+1-1667N/m2钢丝绳，安全系数为5.2。
4.5 桅杆对地基的垂直压力
Pn= PaCOSα+ Pt 1 sinβ0+6 Pt 2 sinβ0+G=228 Cos2.960+17.64sin300
+6×9.91 sin300+38=302.6t
5吊装受力计算结果一览表
序号
作用力名称
单位
数值
计算依据
1
尿素合成塔计算载荷
t
393.5
Q计=K1K2(Q+∑q)
2
合城塔的吊装角
度
2.96/2.62

3
主滑车组受力
t
197.1/197.6
P1=
4
主跑绳受力
t
15.27
S=
5
抱杆吊轴处捆绑绳受力
t
228
pa
6
主拖拉绳受力Pt1
t
17.64
Pt1=Pt’1+T’
7
付拖拉绳受力Pt2
t
9.91
Pt2=Ff+T
8
脱排时侧拖拉绳受力Pt3
t
16.72
Pt3由M0=0求得
9
设备后溜力（脱排时）P2
t
30.9
P2= P1sinr/cos2
10
设备前牵引力P3
t
7.62
P3=K3(N+GW)
11
抱杆对地基的正压力Pn
t
150
Pn=p’1max+pt1
12
临界倾角
度
84.75
Q1=tg-1
13
脱排时设备倾角
度
78
根据计算对比临界而定
6、吊装平立面布置见附图
7、主要机索具配置见表7-1
8、 桅杆强度及稳定性校核
桅杆吊耳最大受力228t，大于桅杆在64m全高时的起重能力200t；桅杆的受力状况与我公司在九江石化总厂吊装尿素合成塔时的受力状况基本一致，而尿素合成塔重达300t，是在桅杆56m高时吊装的。因此，桅杆41.12m时吊装R901强度及稳定性校核如下：
8.1 受力分析如图8-1，桅杆高度H0=41.12m，加底座高度H1=41.12+0.53=41.65m
考虑偏心距H2=41.65+0.91=42.56m，考虑虚铰H3=H2+0.8=43.56m
P1max=197.6t，S=15.27t，G=38t，T=8.64t，Pt1=17.64t。
8.2轴心压力计算
顶部：N1=Pt1Sin30+T=17.64×0.5+8.64=17.42t；
中部：N3=Pt1Sin30+T+G/2+2S+P1maxCos2.96
=17.64/2+8.64+38/2+2×15.27+197.6Cos2.96=265.7t
吊耳处：N2=N3-1/2G=265.7-19=246.7t
底部： N4=N3+1/2G=265.7+19=284.7t，轴力分布图如8-2：

8.3弯矩的计算
力学模型图和弯矩图如8-3所示

8.3.1由2S+P1maxCOS2.96合力引起的弯矩
集中力偶M1=（2×15.27+197.6×COS2.96）×0.8721
=198t.m
支反力RB=M1/H3=198/43.56=4.5t，
M1”=RB(H3-H1)=4.5(43.56-41.65)=8.59t.m
则M1’=M1-M1”=198-8.59=189.4t.m
8.3.2集中载荷P1’maxSin2.96引起的弯矩
RB’=P1’maxSin2.96H1/H3=197.6Sin2.96×41.65/43.56
=13.2t
弯矩M1’’’=(H3-H1)RB’=(43.56-41.65)×13.2=25.2t.m
8.3.3弯矩合成
M5=M1”+M1’’’=8.59+25.2=33.79t.m
M6=M1’-M1’’’=189.4-25.2=164.2t.m
8.4剪力计算
工作状态剪力:Pt1=17.64t,RB=Pt1Cos30=17.64×0.866=15.28t
剪力Q1=RB-P1’maxSin2.96=15.28-197.6Sin2.96=1.45t
立放桅杆时剪力:支反力RB=Ghc/2/3H0=38×21.5/2÷3×41.12
=29.8t
q=38/41.12=0.924t/m
Q2=RB-Qh0/3=29.8-0.924×41.12/3=17.1t,相比较立放桅杆时剪力很大,
故按Q2校核.　
8.5桅杆整体稳定性校核
中部截面惯性矩Ix=2785746.4cm4;总截面积A=446.8cm2
长细比λhx=59.72cm;稳定系数φx=0.491,弯矩等效系数βmax=0.85
16Mn钢材的弹性模量E=1545000kg/cm2;Nex=πEA/λ2hx
=3.14×1545000×446.8/59.722=607759.42kg
Wx=Ix/(Y1-yx0)=2785746.4/(63.37-5.69)=48296.57cm2
σc=N/φxA+βmaxMx/Wx(1-φxN/Nex)
=265700/0.491×446.8+0.85×16420000/48296.57(1-0.491×265700/607759.42)
=1500.15kg/cm2＜[σ]　;故桅杆整体稳定性可靠.　　　　
8.6缀条稳定性校核
A2=15.638cm2,Z0=2.76cm,iy0=1.98cm,计算长度l2=208.85cm.(由∠100×8角钢查得),最大长细比λ2=l2/iy0=208.85/1.98=105.48,缀条稳定系数φ2=0.425(b类堆截面16Mn钢),受力N2=Qmax/2Cos34.60=17.1/2Cos34.60=10386.6kg
按轴心受压[σ]=3500/1.6=2187.5kg/cm2
σ2c=N2/φ2A2=10386.6/0.425×15.368=1590.2kg/cm2 ＜[σ],故缀条稳定性可靠
8.7单肢稳定性校核
桅杆每一缀条节距L1=123.33cm, λ=L1/iy0=123.33×2/3.93=62.76
φ1=0.711,N1max=N2/4+M5/168÷2=246700/4+3379000/84=101901.2kg
σ=Nmax/φ1A1=101901.2/0.711×76.50=1873.5kg/cm2 ＜[σ],故单肢稳定性可靠.
9 安全技术要求及安全质量规定
9.1 安全技术要求
9.1.1 锚点
9.1.1.1 锚点应按规定的坐标、尺寸开挖。施工完毕的锚点应有明显标记，并于钢丝绳露出地面处打木桩标出吨位、受力方向、埋记日期，要求如实填写隐蔽记
录。
9.1.1.2 锚点的回填土要分层夯实，每层不大于300mm。回填土的干容重不小于1.75t/m2。地锚四周应有排水措施，严禁锚点积水。
9.1.1.3 所有锚点应按实际受力方向、吨位进行预拉。正式吊装前，应对锚点进行仔细检查，确认吨位、受力方向与方案工艺要求一致。
9.1.1.4 地锚钢丝绳与地平面夹角为30度，且露头不小于450mm。
9.1.1.5 地锚的锚碇应按设计规格、尺寸制作，不得相互混淆。
9.1.1.6 设备、基础除经过计算征得有关部门同意外，否则不得随便使用为锚固点。
9.1.2 滑车
9.1.2.1 凡用于此次吊装工程作业的机索具，必须有产品合格证，标志清晰，不得使用无铭牌滑车。
9.1.2.2 “5-5”轮以上滑车组采用双抽头，两侧跑绳在卷扬机上缠绕圈数要相同。
9.1.2.3 所有滑车安装前必须清洗、检查，转动部分应灵活，润滑良好。
9.1.2.4 高空使用带钩及开门滑车，要采取防松脱措施。
9.1.2.5 固结滑车绳扣要位于滑车梁中央，防止滑车偏心受力。
9.1.2.6 滑车组上、下滑轮之间的净距离不得小于轮径的5倍。
9.1.3 卸扣
9.1.3.1 所有卸扣应有出厂合格证，吨位明确，吊轴应配合良好，固定螺栓的螺母之间配合良好，以手自由旋入为合适，严禁强力装配。
9.1.3.2 使用时，卸扣的螺母同轴罗纹部分要充分拧紧，螺纹应预先涂加润滑油脂。
9.1.4 绳卡
9.1.4.1 严禁使用无合格证或材质不明的绳卡。
9.1.4.2 绳卡的螺纹应是半精制的，螺母可以手动拧进自如，但不得松旷。
9.1.4.3 绳卡的使用数量应符合如下规定：
绳卡型号
适用绳径
（mm）
卡杆直径
（mm）
绳卡数量
（个）
绳卡间距
（mm）
Y3-10
11
M10
3
100
Y4-12
12.5~14
M12
3
100
Y5-15
15~17.5
M14
3
120
Y6-20
18.8~20
M16
4
120
Y7-22
21.5~23.5
M18
4
140
Y8-25
24~26.5
M20
5
160
Y9-28
28~31
M22
5
180
Y10-32
32.5~37
M24
6
200
Y11-40
39~44.5
M24
8
250
Y12-45
46.5~50.5
M27
8
300
Y13-50
52~56
M30
9
300
钢丝绳搭接时，绳卡数量为上述规定的2倍。
9.1.5钢丝绳
9.15.1 为保证吊装施工安全，所有使用的钢丝绳均新购，并必须有合格证件。
9.1.5.2 钢丝绳排列应平整，不得互相重叠挤压，股间长度要松紧一致。
9.1.5.3 钢丝绳不得与工件或构筑物的棱角直接接触。与动力线交汇附近应设保护套管。拖拉绳的中点应设明显标记，以便测量挠度。
9.1.5.4 严禁履带车辆压碾钢丝绳，钢丝绳不得与电焊把线相碰，以免电弧击坏钢丝绳。
9.1.5.5 钢丝绳的插接长度应大于其长度的20倍。
9.1.5.6 钢丝绳经检查发现缺陷时，不得使用。
9.1.6 卷扬机
9.1.6.1 组织到现场使用的所有卷扬机均应进行清洗，检查试车，并做好记录，由检查小组验收签字。
9.1.6.2 卷扬机司机必须具有操作合格证，现场施工时应设专职电工和钳工维护卷扬机，解决随时出现的问题。
9.1.6.3 严禁由正转突变为逆转，减速或增速要逐档进行。
9.1.6.4 起重过程中指挥系统信号必须统一。情况不明或信号模棱两可，不得开动卷扬机。
9.1.7 牵引及溜尾装置
9.1.7.1 牵引拖排的卷扬机速度应与吊装主卷扬机配合一致，不得使主起吊滑车偏离两桅杆吊耳所在垂直中心线所在平面600mm以上。
9.1.7.2 拖排必须满足起重吊装所承受的荷载。必须及时调整尾排方向，不得偏离设备进向。
9.1.7.3 溜尾卷扬机也应与起吊卷扬机、牵引卷扬机配合一致，以免过度受力。
9.1.8 桅杆
9.1.8.1 桅杆必须按照图纸逐节依次进行组对，其整体弯曲度不得大于20mm。连接螺栓必须按规定配制，要求牢固，不得有松动和未满扣现象。转动轴处应注满润滑脂。
9.1.8.2 吊装时设专人对桅杆轴线垂直度进行90度范围监测，随时报告情况。
9.1.8.3 所有缆风绳锚点均应设专人监护，并配备对讲机随时与吊装指挥联系，如有异常现象立即报告。
9.1.8.4 配备2台高倍（20倍）望远镜，设专人对桅杆头部及主滑车组进行监视，有异常情况立即报告。
9.2安全质量规定
9.2.1 吊装施工前，应由主管工程师和安全部门向参加施工的全体人员进行技术交底和安全教育。全体施工人员应认真学习吊装方案，掌握必要的起重安全知识，熟悉有关规程、规范，胜任本职工作并经有关部门考核合格。
9.2.2 参加吊装的起重人员，应经医务部门检查，确认身体健康，适应登高作业，方可上岗。
9.2.3 正式吊装前必须进行试吊，试吊过程中检查全部机具，地锚受力情况，发现问题应先将工件放回地面，排除故障后重新试吊，确认一切正常后方可正式吊装。
9.2.4 多台卷扬机共同工作时，启停动作要平稳，协调一致，避免工件振动和摆动。设备就位后及时找正找平，固定前不得松开吊装索具。影响就位的拖拉绳提前放松。
9.2.5 桅杆竖立过程中，其拖拉绳应随之运动并处于松垂状态，拖拉绳跨越电缆、管道、公路及构筑物应留有足够的安全距离。与输电线路最小距离必须大于5m，必要时切断电源。特别是收、放拖拉绳作业必须停电。
9.2.6 桅杆底部应设置两套制动索具以防偏移。
9.2.7 吊装作业时，任何人员不得在工件下面，受力索具附近及其他危险地带停留。
9.2.8 吊装过程中，如发生突然情况或因故停电，施工人员不得慌乱，应听从指挥，及时采取安全措施并加强现场警戒，迅速排除故障，不得使吊件长时间处于悬吊状态。
9.2.9 严禁电焊把线与钢丝绳接触，一旦发现击伤钢丝绳的情况，必须及时向吊装指挥报告，并会同有关人员共检确认是否可继续使用，如达到报废标准，必须更换。
9.2.10 严禁各种车辆碾压钢丝绳，如不可避免的经过道路，应采取架空线路或其他保护措施。
9.2.11 吊装作业警戒区应设明显标志，吊装时严禁无关人员进入或通过。
9.2.12 高空作业必须佩戴安全带，进入现场必须戴安全帽。不准从高处向地面抛扔工具、材料，而应用绳索进行传递，且上下互相联系。
9.2.13 桅杆和吊装机具应做好静电接地措施，并经检测合格，防雷击的临时避雷装置要可靠。在桅杆顶部设置红色航空标志，防止意外事故发生。
9.2.14 试吊应在吊装前一天进行。试吊后要再一次找正桅杆，并安排值勤人员保护吊装现场，并取下所有卷扬机保险。
9.2.15 如发生吊装安全事故，应用录相或照相方式记录事故现场原状，未经安全部门批准，不得破坏现场。但如果事故有扩大的可能性，经总工程师和安全责任工程师批准，可采取临时加固等补救措施，总指挥应及时组织抢救，防止事故延伸扩大。
9.2.16吊装现场应配备必要的灭火器材和医务人员、救护车辆。防止突然事故发生。
10.吊操作步骤和要点
10.1吊装前的检查
10.1.1 施工准备工作完成后 要进行一次全面检查 首先要确认各机具的规格型号和布置与方案要求是否一致。
10.1 .2 机具的合格证及清洗、检查、试验记录是否齐全。
10.1 .3 隐蔽工程（如地锚等）的自检记录是否齐全合格
10.1.4设备吊装前的安装、检查、试验等工作是否全部完成，吊装条件是否具备。
10.1.5 设备基础、地脚螺栓的质量及位置，设备的摆放方位是否符合要求。
10.1.6 锚点及基础周围的回填土质量是否合格，吊装场地是否坚实平稳，影响吊装的障碍物是否彻底清除。
10.1.7 检查所有的机械电动机是否可靠接地，吊装机具的电源是否可靠安全，供电部门能否保证吊装时正常供电。
10.1.8 吊装期间的气象信息是否收集准确，能否进行吊装作业。
10.1.9 吊装指挥及参加吊装的施工人员是否已熟悉本岗位的工作内容和方案要求。
10.2 试吊
10.2.1设备正式吊装前，必须进行试吊。
10.2.2 张紧提升钢丝绳，测定桅杆初始状态数据，如吊耳高度、头部中心高度、设备中心高度及设备初始倾角。
10.2.3 同时启动四台提升卷扬机和牵引卷扬机，使设备离开支座，此时同时松放尾溜滑车组。
10.2.4 当设备倾角为2度时，关掉所有卷扬机，记录下列项目，并将检查结果报告总指挥。
10.2.4.1 桅