高温后纤维矿渣微粉混凝土的弯曲性能.pdf

2 0 1 2年第 5期 5月 混 凝 土 与 水 泥 制 品 CHI NA C0 NC RE T E AND C EMENT P RODUC T S 201 2 No． 5 Ma v 高温后纤维矿渣微粉混凝土的弯曲性能 高丹盈 ， 李翔宇 ， 杨淑 慧 ( 1 ． 郑州大学 ， 4 5 0 0 0 2 ； 2 ． 同济大学地下建筑与工程系 ， 上海 2 0 0 0 9 2 ) 摘要 ： 通过 纤维矿渣微粉混凝土在 高温后 的弯曲试验 ， 探 讨了温度 、 矿 渣掺量 、 纤维类型与掺量 、 混凝土强度 等级 对高温后纤 维矿渣微粉混凝土抗折 强度和荷载一 挠度 曲线的影响。 结合扫描 电镜照 片， 研 究了高温后纤维矿渣 微粉 混凝土的劣化机理。结果表明 ， 高温后纤维矿渣微粉混凝 土弯曲性 能随受热温度 的升高而不断劣化 ； 钢 纤维、 矿 渣微粉和 聚丙烯纤维均会在一定程度 上提 高高温后 混凝 土的弯曲性能。通过对试验结果的统计分析 ， 提 出了在 考虑温度、 矿渣微粉掺 量和钢 纤维掺量影响 下的纤维矿渣微粉 混凝 土抗折强度计算公式。 关 键 词 ：纤维 矿 渣 微 粉 混 凝 土 ； 高温 ； 钢 纤 维 ； 聚 丙 烯 纤 维 ； 弯 曲性 能 Ab s t r a c t ：Ba s e d o n t h e e x p e rime n t s o n fle x u r a l p r o p e r t i e s o f fi b e r r e i n f o r c e d g r o u n d g r a n u l a t e d b l a s t f u r n a c e s l a g ( G G B F S ) c o n c r e t e a f t e r h i g h t e m p e r a t u r e ， t h e i n fl u e n c e s o f t e mp e r a t u r e ， s l a g c o n t e n t ， fi b e r t y p e a n d c o n t e n t a n d c o n c r e t e s t r e n g t h g r a d e o n fl e x u r al s t r e n g t h a n d l o a d- d e f e c t i o n C H I V e o f fi b e r r e i n f o r c e d GGB F S c o n c r e t e a r e i n v e s t i g a t e d ．T h e d e t e ri o r a t i o n me c h a n i s m o f fi b e r r e i n for c e d GGB F S c o n c r e t e a f t e r h i g h t e mp e r a t u r e i s a l S O a n a l y z e d b y s c a n n e d e l e c t ric mi c r o s c o p e( S E M ) ． T h e r e s u l t s s h o w t h a t t h e fl e x u r a l p r o p e rt i e s o f fi b e r r e i nf o r c e d G G B F S c o n c r e t e a f t e r h i g h t e m p e r a t u r e a r e mo r e s e rio u s d e t e ri o r a t i o n wi t h t h e h i g h e r t e mp e r a t u r e ． Th e fl e x u r a l p r o p e r t i e s o f fi b e r r e i n f o r c e d GGB F S c o n c r e t e a r e a l l i mp r o v e d b y s t e e l fi b e r ， G G B F S a n d p o l y p r o p y l e n e f i b e r ( P P fi b e r ) t o s o m e c o n t e n t ． T h r o u s h t h e a n a l y s i s o n t e s t r e s u l t s ， t h e c a l c u l a t i o n e q u a t i o n s a l e p r o p o s e d f o r fl e x u r a l s t r e n gth o f fi b e r r e i n f o r c e d GGB F S c o n c r e t e ， w h i c h c o n s i d e r t h e c o mb i n e d e ff e c t s o f t e mp e r a t u r e ， GGB F S c o n t e n t a n d s t e e l fi b e r c o n t e n t ． Ke y wo r ~ ：Gr o u n d g r a n u l a t e d b l a s t f u rna c e s l a g c o n c r e t e ；H J t e mp e r a t u r e ；S t e e l fi b e r ； P o l y p r o p y l e n e fi b e r ； F l e x u r al p r o p e r t i e s 中图分类号 ： T U 5 2 8 ． 0 4 1 文献标识码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 0 — 4 6 3 7 ( 2 0 1 2 ) 0 5 — 4 2 — 0 6 0前言 以工业废料为主的细掺料加入混凝土 中， 能减 少混凝土的水泥与集料用量 ， 使混凝土成为可持续 发展材料 ， 这也是发展高性能混凝土的有效途径之 一 。矿渣微粉是一种将粒化水淬高炉矿渣经过粉磨 达到规定细度的粉体材料 ， 将其作 为掺合料掺入混 凝土中 ， 能显著提高混凝土的工作性 能、 力学性 能 和耐久性能[ 1 】 。但研究发现 ， 高性能混凝土密实的微 观结构使其脆性增加 ， 在遭受高温作用时更容易发 生爆裂， 残余承载能力和变形能力劣化严重嘲 。在高 性能混凝土中掺入钢纤维和聚丙烯纤维 ， 利用纤维 的改性机理能有效地改善混凝土高温后的力学性 能 【3 _ 。纤 维矿渣微粉混凝土就是将 比表面积大于 4 0 0 mT k g的矿渣微粉部分代替纤维混凝土中的水泥 而配制成的纤维高性能混凝土。本文通过纤维矿渣 微粉混凝 土试件在不 同温度下的抗折试验和韧性 试验 ， 重点探讨 了温度、 矿渣掺量 、 纤维类型与掺量 以及混凝 土强度等级对 高温后纤维矿渣微粉混凝 基金项 目： 国家 自然科学基金项 目( 5 1 1 7 8 4 3 4 ) 。 一 42一 ● 土弯 曲性能的影响 ， 建立 了考虑温度 、 矿渣微粉掺 量 和钢纤维掺量等影 响因素 的纤维矿渣微粉混凝 土的抗折强度计算公式。 1 试 验设 计和 试验 方法 试验采用的原材料为： 普通硅酸盐水泥 ； $ 9 5级 矿渣微粉 ， 主要性能指标见表 1 ； 铣削型钢纤维 ， 纤 维长 度 3 2 ． 6 ram，等 效 直 径 0 ． 9 5 0 ram，抗 拉 强 度 8 0 8 ． 6 MP a ； 聚丙烯纤维( P P fi b e r ) 采用束状单丝的杜 拉纤维( D u r a fi b e r ) ， 长约 1 9 ram， 比重为 0 ． 9 1 ， 抗拉 强度 2 7 6 MP a ， 弹性模量 3 7 9 3 MP a ， 熔点 1 6 0 ％， 燃点 约 5 8 0 ％； J K H一 1型高效减水剂 ，减水率为 1 8 ． 5 ％； 细骨料 为河砂 ， 属级配 良好 的中砂 ； 粗骨料 为粒径 5 - 2 0 m m连 续级 配 的碎石 。 本 试 验 主要 研 究 了 温度 为 2 0 ℃ 、 2 0 0 ％、 4 0 0 ％ 、 6 0 0 ％、 8 0 0 ％；矿渣微粉等量置换 0 、 3 O ％、 4 0 ％、 5 O ％ 水泥 ； 钢纤维体积率分别为 0 、 0 ． 5 ％、 1 ％、 1 ． 5 ％、 2 ％， 聚丙烯纤维掺量分别为 0 、 0 ． 6 k g ／ m3 , 0 ． 9 k g ／ m 、 1 ． 2 k g ／ m ；混凝土强度等级分别为 C 4 0 、 C 6 0 、 C 8 0的 1 7种 不同配合比的混凝土 ( 配合 比见表 2 ) 。试验采用尺 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 高丹盈 ， 李翔宇 ， 杨淑慧 高温后纤维矿渣微粉混凝土的弯曲性能 寸为1 0 0 mm~ 1 0 0 m m~ 4 O O mm的小梁试件 ， 试件浇筑 后在振动台上振动成型，室内静置 2 4 h后拆模 ， 拆 模后立即放入温度为2 0 q C 、相对湿度为 9 5 ％的标准 养护室中进行养护 ， 至9 0 d取 出晾干 ， 然后进行高温 试验 。 试 验采用高 温炉加热 ，其 升降温制 度 为 ： 以 l O ~ C ／ mi n的升温速度加热 ，分别达到 2 0 0 ~ C 、 4 0 0 ~ C 、 6 0 0 ~ E、 8 0 0 " 1 2 的 目标 温度后恒温 2 h ，高温炉 自动关 机停止加热 ，试件在炉内自然冷却至常温后取 出， 之后按照 C E C S 1 3 ： 8 9《 钢纤维混凝土试验方法》 的 规定进行抗折试验和弯曲韧性试验。另外 ， 为了分 析高温后性能劣化机理 ， 将高温作用后的纤维矿渣 微粉混凝土破碎 ， 从骨料与水泥浆体 的界面区处选 取尺寸小于 l c m的片状颗粒作为微观研究试样。将 试 样 在烘 箱 中烘 干后 在观 察 面上 喷 金 ， 然 后放 入 扫 描电镜中抽真空 ， 进行微观结构观测 。 2高温后弯曲性能的影响因素 2 ． 1 温度 图 1为 BⅢP 2 S 2组试 件经过不 同 目标温度后 测得 的荷载一 挠度曲线。由图 l可见 ， 随着温度的升 高 ， 纤维矿渣微粉混凝土的开裂荷载 和极限荷载不 断降低 ， 荷载一 挠度 曲线逐渐趋于扁平 ， 且所围成 的 O 0 1 ． O 1 ．5 挠度／ m m 图 1 不 同温度后纤维矿渣微粉混凝 土的荷载一 绕度 曲线 面积减小。2 0 0 ℃和 4 0 0 ％时纤维矿渣微粉混凝土的 开裂荷载和挠度 、极限荷载和挠度降低 幅度较小 ， 荷载一 挠度 曲线 与常温 时相近 ； 6 0 0 ~ C 和 8 0 0 ~ C 时纤 维矿渣微粉混凝土的开裂荷载和挠度 、 极限荷载和 挠度显著降低 ， 高温引起矿渣微粉混凝土弯 曲韧性 的劣 化 。 图 2为纤维矿渣微粉混凝 土的抗折强度与温 度之 间的关系 ， 由图 2可见 ， 随着最高温度的升高， 高温后纤维矿渣微 粉混凝土 的抗折强度和相对抗 折强度 ( 在相 同条件下 ， 高温后纤维矿渣微粉混凝 土 的抗折强度值 除以其 常温下抗折强度值所得 的 百分 比) 均明显降低 。 从机理上分析 ， 高温作用引起矿渣微粉混凝土 —． 4 3． ． 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 2年第 5期 混凝土与水泥制品 总第 1 9 3期 塞 魑 辖 鳗 妪 莨 2 0 2 0 0 4 0 0 6 0 0 8 0 0 温度， ℃ 7] —— I I l _ l _19．9 2 0 2 0 0 4 0 0 6 0 0 8 0 0 温度／ ℃ 图 2 纤维矿渣微 粉混凝土抗折强度与温度的关系 2 5 2 0 Z 裹1 5 牲1 0 5 0 性能 劣化 的主要原因是 由于试件 内部胶凝材料水 化产物 的变化 ，以及 由此产生 的大量缝隙所造成 的， 其 中骨料与水泥浆交接区域 的界面过渡区结合 力对? 昆 凝土力学性能影响较大 。当混凝土受到外界 因素作用时 ， 界 面过渡 区是最薄弱的部位 ， 也是缺 陷及微裂缝 的始发处 。从高温后 矿渣微粉纤维混 凝土扫描电镜照片( 图 3 ) 中可见 ， 随着温度的升高， 骨料 的膨胀和浆体 的收缩使骨料与水泥浆 体界面 过渡区的孔洞不断增多 ， 2 0 0 ~ C 高温后逐渐形成微小 裂缝 ； 4 0 0 ℃时裂缝较为明显地增多增宽 ； 8 0 0 ~ C 时骨 料与水泥浆体界面粘结更加松散 ， 水泥浆体 中孔洞 也进一步扩大和增多 ， 骨料与浆体 间的裂缝迅速扩 展 ， 裂缝宽度更大， 骨料破坏比较严重。 2 ． 2 矿 渣微 粉掺 量 图 4为 4 0 0 ℃高温后 ，对应不同矿渣微粉掺量 下 B I P 2 S 2 、 BⅡP 2 S 2 、 BⅢP 2 S 2和 BIVP 2 S 2组 试 件 的荷载一 挠度 曲线 。由图 4可 见 ， 加 入矿 渣微 粉 的纤 维混凝土的开裂荷载和极限荷载都有显著提高 ， 荷 载一 挠度 曲线较为饱满 ， 呈现出较大的韧性 。这是因 为矿渣微粉与富集在界面过渡区的 C a ( O H) ： 反应 ， ( b ) 4 o 0 ( e )8 0 0 ℃ 图 3 不 同高温下界面过渡区的 S E M 照片 O 0 ． 5 1 ． 0 1 ．5 2 ．0 挠 度 ／ ram 图 4 4 O 0 ℃高温后不同矿渣掺量下纤维矿渣微粉 混凝土的荷 载一 挠度 曲线 生成C ： S H凝胶 ， 从而使 C a ( O H) 晶体 、 钙矾石和孔 隙大量减少。另外 ， 矿渣微粉颗粒极细， 可减少内泌 水 ， 消除骨料下部 的水膜 ， 使界面过渡区厚度变薄 ， 结构密实度与水泥浆体相接近 ， 骨料与浆体间的粘 结力进而得到增强『 5 J 。当矿渣微粉掺量为 4 0 ％时 ， 增 一 4 4 一 强效果最为显著。 图 5 ( a ) 为 4 0 0 ℃高温后素混凝土和不同矿渣微 粉掺量下纤维混凝土的抗折强度试验结果。从 图中 可以看出 ，矿渣微粉在一定程度上提高了 4 0 0 ~ ( 2 高 温后素混凝土和纤维混凝土的抗折强度 ， 并且纤维 矿渣微粉混凝 土较素矿渣微粉} 昆 凝 土的抗 折强度 提高幅度更大 。对于素混凝土 ， 掺 5 0 ％矿渣时的抗 折强度最大 ； 对于纤维混凝土 ， 掺 4 0 ％矿渣时的抗 折强度最大。由图5 ( b ) 可知 ， 相对抗折强度随矿渣 微粉掺量的变化差别较小 ， 说明矿渣微粉掺量对高 温后抗折强度的损失影响不明显。 2 ． 3 钢纤维体积率 图 6为经 4 O 0 ℃高温后 ， 不同钢纤维体积率下 ， BⅢP 2 S 0 、 BⅢP 2 S 1 、 BⅢP 2 S 2 、 BⅢP 2 S 3和 BⅢP 2 S 4 组试件的荷载一 挠度曲线 。从图 6可以发现 ， 随着钢 0 O 0 O 0 0 O 8 6 4 2 0 O O O 0 0 O ∞ ∞ ∞ ∞ 加 O 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 高丹盈 ， 李翔宇， 杨淑慧 高温后纤维矿渣微粉混凝土的弯 曲性能 憩 辖 骥 ‘ ■ 素混凝 土 ■ 纤维混凝土 0 3 0 4 0 矿渣掺量／ ％ ( a ) 0 ． 0 0 3 0 4 0 5 0 矿渣掺量， ％ f b ) 图 5 4 0 0 ~ C 高温后混凝土抗折强度与矿渣掺量的关系 3 0 25 堇2 0 1 5 1 0 0 0 O ． 5 1 ．0 挠度／ ram 图 6 4 0 0 高 温 后 不 I 司钢 纤 维 掺 量 F 纤 维 矿 渣 微 粉 混凝土 的荷载一 挠度曲线 纤维体积率 的增大， 高温后纤维矿渣微粉混凝土 的 开裂荷载和极限荷载不断提高 ，荷载一 挠度曲线愈 加饱满 。即试件从开裂到破坏 ， 随着所需能量 的增 大 ， 韧性越来越好。随着裂缝 的发展 ， 当纤维矿渣微 粉混凝土承载能力达到临界值后 ， 因钢纤维与混凝 土基体间界面粘结强度逐步达到 了极限 ， 钢纤维被 不断拔出或拉 断 ， 承载能力降低 ， 跨 中挠度增长较 快 ，曲线呈现缓慢下降趋势 。钢纤维掺量越大 ， 荷 载一 挠度 曲线下降趋势越缓。 抗折试验结果表 明， 4 0 0 ％高温后 ，纤维矿渣微 粉混凝土抗折强度 比未掺钢纤维 的大 ， 且随着钢纤 维体积率增大， 抗折强度会显著提高， 见图 7 ( a ) 。 主 1 0．0 8 ．0 山 善6 ． 0 鼎 4 ． 0 2 ． O O ． O 1 0 0 ． 0 8 0 0 鬈6 0 ．0 牾 4 0 ． 0 再2 0 ．0 0 ． O O 0 ． 5 1 ． O 1 _5 2．O 钢纤 维掺量／ ％ ( b ) 图 7 4 0 0 ℃高温后纤维矿渣微粉混凝 土抗折强度与 钢纤维掺量 的关 系 要是 由于钢纤维 的桥联和阻裂作用有利于提高高 温后 矿渣微 粉混 凝土 的抗 折强 度嘲 。另 外 ， 虽 然钢 纤 维的导热系数非常高 ， 减少了混凝 土基体内外温差 以及 因受热不均而产生的内部裂缝 ， 但钢纤维与矿 渣微粉混凝土同时膨胀 与收缩会产生微观间隙 ， 此 间隙将影响钢纤维对混凝土高温性能的改善作用 。 由图 7 ( b ) 可见 ， 钢纤维体积率对高温后抗折强度 的 损失 影 响不 明显 。 2 ． 4聚丙烯 纤维 掺量 图 8为 4 o 0 ℃高温后 ，不同聚丙烯纤维掺量下 的 B ⅢP 0 S 2 、 BⅢP 1 S 2 、 B1 1 1 P 2 S 2和 BⅢP 3 S 2组 试 件 的荷载一 挠度 曲线 。由图 8可以看出， 聚丙烯纤维对 纤维矿渣微粉混凝土弯曲韧性 的影响较小 ， 但是聚 丙烯纤维的存在提高了 4 0 0 ℃高温后混凝土的抗折 强度 ， 且 随着聚丙烯纤维掺量的增大 ， 抗折强度呈 上升趋势 ， 见图 9 ( a ) 。随着聚丙烯纤维掺量的增加 ， 纤维矿渣微 粉混凝 土相对抗折强度也随着不断增 大 ， 见图 9 ( b ) 。表明通过增大聚丙烯纤维掺量可 以 降低矿渣微粉混凝土抗折强度 的高温损失。这是因 为 ，虽然聚丙烯纤维 的掺入会增加混凝土 的含气 量 ， 减小 混 凝 土 的密 实 度 ， 而且 其在 高温 熔 融 后 留 下的孔道会增加混凝土内的毛细孔 ， 使混凝土基体 45— 2 ％ 维 ㈤ 5 O 0 O 0 O 0 0 8 6 4 2 0 O O O O O ∞ ∞ ∞ ∞ 加 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 2年第 5期 混凝土与水泥制品 总第 1 9 3期 Z 铺 糖 3 0 2 5 2 O 1 5 1 O 5 O 时 越 暖 培 堰 O o ．5 1 ． 0 1 ．5 2 ． 0 2 ． 5 挠度／ mm 图 8 4 0 0 ℃高温后不 同聚丙烯纤维掺量下 矿渣微粉混凝 土的荷载一 绕度曲线 1 o 0 ． 0 8 0 ． O 警6 0 ．0 辖4 0 ． 0 2 0 ． O 0 ． O 0 0 ． 6 0 ． 9 聚丙烯纤维掺~／ ( k g ／ m ) ( a ) 1 ． 2 0 U ． 6 0．9 1 ．2 聚丙烯纤维 掺量／ ( k g ] m ) ( b) 图 9 4 0 0 ~ C 后混凝土抗折强度与聚丙烯纤维掺量 的关系 内部 缺陷增 多， 对强度有不利影 响 ， 但这些毛细孔 的存在也加快了高温时混凝土内部水分 的发散 ， 降 低了混凝土内部的蒸汽压力 ， 缓解 了高温中混凝土 内的热损伤 ，有利于减弱高温对抗折强度的劣化 。 在这两种因素的综合作用下 ， 本试验所选掺量范 围 内的聚丙烯纤维对缓解高温后纤维矿渣微 粉混凝 土强度损失起到了有利的影响。 2 ． 5 混 凝 土强度 等级 图 1 0为 4 0 0 ℃高温后 ， 纤维矿渣微粉混凝土在 不同混凝土强度等级下 ， A1 1 I P 2 S 2 、 B1 1 1 P 2 S 2和 CⅢ P 2 S 2组试件的荷载一 挠度曲线。由图 1 0可见 ， 随着 混凝土强度等级从 C 4 0增至 C 8 0 ，高温后纤维矿渣 微粉混凝土弯曲韧度逐渐增大 。4 0 0 c I 二 高温后 ， 纤维 ． 4 6— — Z 坦 挠度／ m m 图 1 0 4 o 0 ℃高温后不同基体强度 等级下 纤维矿渣微粉混凝土荷载一 挠度 曲线 矿渣微粉混凝土抗折强度也有类似的规律 ， 见 图 1 1 ( a ) 。但是 ， 高温后纤维矿渣微粉混凝土相对抗折强 度则变化不大 ， 见图 1 1 ( b ) 。 鼎 辖 莨 6-0 芝 警 4 ．o 辖 2．0 0．O C4 0 C 6 0 混凝土强度等级 ( a ) C4 U C6 0 8 U 混凝土强度等级 ( b ) 图 1 1 4 0 0 ℃高温后纤 维矿 渣微粉混凝土抗折强度与 混凝土强度等级的关 系 3抗折强度的计算方法 试验结果表明，高温作用降低了纤维矿渣微粉 混凝土的抗折强度。 因此 ， 考虑温度 、 矿渣微粉掺量 、 钢纤维掺量影响的高温后纤维矿渣微粉混凝土抗折 强度计算模型取为： =—l + e t ( T - 2 — 0 ) ~ 式 中， 、 分别为高温后和常温下纤维矿渣 O 0 O O O 0 0 8 6 4 2 O O O O O O O ∞ ∞ ∞ ∞ 加 O 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 高丹盈 ， 李翔宇， 杨淑慧 高温后纤维矿渣微粉混凝土的弯曲性能 微粉混凝土抗折强度( MP a ) ； 、 卢是与温度有关系 数 ， 为了反映高温前后纤维矿渣微粉抗折强度的变 化 ，根据对本文试验结果分析 ，当温度 2 0 ℃≤ ≤ 8 0 0 ％时 ， 、 分别为 6 x l 0 4 、 2 ． 6 8 2 。 对于常温下纤维矿渣微粉混凝土抗折强度的计 算 ， 由于聚丙烯纤维对抗折强度的影响较小， 本文采 用在钢纤维混凝 土抗折强度计算公式的基础上[7 1 ， 考虑到矿渣微粉掺量影响， 即 ： = ( 1 + a + A ， ) ( 2 ) 式中， 为矿渣微粉等量置换水泥对纤维矿渣微粉 混凝土抗折强度的影响系数 ，根据本文试验结果 ， y = l + 0 ． 5 8 9 1 7，其中 ， 7 7 为矿渣微粉等量置换水泥 量 ， ％， 0 ≤叩≤5 0 ％； 为素混凝土 的抗折强度 ； O ／ 为钢纤维对混凝土抗折强度的影响系数 ， 在本试验 中取为 0 ． 9 9 5 ； A ， 为钢纤维含量特征值。 将本文试验值与式( 2 ) 的计算值进行 比较， 二 者比值的均值为 1 ． 0 0 2 6 ， 均方差为 0 ． 0 0 1 6 ， 变异系数 为 0 ． 0 3 9 3 ， 符合 程度较 好 。 4结 语 ( 1 ) 随着温度的升高 ， 纤维矿渣微粉混凝土高温 后的抗折强度和弯曲韧性均不断降低。 ( 2 ) 矿渣微粉能提高高温后混凝土的弯 曲性能， 其掺量为 4 0 ％时效果较显著。 ( 3 ) 钢纤维和聚丙烯纤维均能有效提高纤维矿 渣微粉混凝土高温后的抗折强度。随着钢纤维掺量 的增大 ， 高温后矿渣微粉混凝土弯曲韧性有 明显地 提高 ， 但相对抗折强度变化较小。 ( 4 ) 随着混凝土基体强度的提高， 纤维矿渣微粉 混凝土的弯曲性能有一定改善 。 ( 5 ) 考虑温度 、 钢纤维掺量和矿渣微粉掺量 的影 响，高温后纤维矿渣微粉混凝土抗折强度可用公式 ( 1 ) 和式( 2 ) 计算 。 参考文献 ： [ 1 】 张彩霞 ， 秦学政 ， 吴蓉 ， 等． 矿渣微粉在高性能混凝土 中的 应 用[ J ] ． 混凝 土 ， 2 0 0 4 ( 1 1 ) ： 7 8 - 7 9 ． [ 2 】 董香军． 纤维 高性能混凝土高温 、 明火 力学与爆裂性能研 究[ D ] ． 大连 ： 大连理 工大学博 士学位论文 ， 2 0 0 6 ． [ 3 ]S i d e r i s K K，Ma n i t a P ，C h a n i o t a k i s E ．P e r f o r ma n c e o f t h e rma l l y d a ma g e d fi b r e r e i n f o r c e d c o n c r e t e s【 J J ．C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g Ma t e r i a l s ． 2 0 0 9 ( 3 ) ： 1 2 3 2 — 1 2 3 9 ． ] F A R R A N J ． I n t r o d u c t i o n ： T h e t r a n s i t i o n z o n e —d i s c o v e r y a n d d e v e l o p m e n t [ C ] ．J ．C ．Ma s o ．I n t e r f a c i a l T r a n s i t i o n Z o n e i n Co n c r e t e． L o n d o n：E &F N S P ON， 1 9 9 6 ． [ 5 】 张慧莉 ， 田堪 良． 矿渣聚丙烯纤维混凝 土抗弯疲劳性能 [J ] ． 浙江大学学报： 工学版 ， 2 0 1 1 ， 4 5 ( 4 ) ： 6 9 9 — 7 0 7 ． [ 6 】 高丹盈 ， 赵军 ， 朱海堂． 钢纤 维混凝土设计 与应用 [ M] ． 北 京 ： 中国建筑工业出版社 ， 2 0 0 2 ． [ 7 】中国工 程建设标 准化协会 ． C E C S 3 8纤维混 凝土结 构技 术规程 [ s ] ． 北京 ： 中国计划出版社 ， 2 0 0 4 ． 收稿 日期 ： 2 0 1 2 — 0 4 — 1 9 作者简介 ： 高丹盈( 1 9 6 2 一 ) ， 男 ， 教授 ， 博 士生导师 。 通讯地址 ： 上海市 四平 路 1 2 3 9号 ， 同济大学岩土楼 7 1 0 ( 李翔 宇) 联 系 电 话 ： 1 5 2 0 1 9 1 8 3 51 E —ma i t ： l e e x i a n g y u @l 2 6 ． c o m 征 订 启 事 2 0 1 2年度邮局报刊征订 工作 已经结束 ，凡未能在当 地 邮局订 到本刊 的读者 ，可直接从 邮局汇款到本刊读者 服 务部办理 邮购手续。2 0 1 2年全年定价 9 6元。另外 ， 本 部有售下列资料 ： 1 ． 《 混凝土与水泥制 品) 1 9 9 9年合订本 6 0元 2 ． 《 混凝土与水泥制 品) 2 0 0 2年合订本 6 0元 3 ． 《 混凝土与水泥制 品) 2 0 0 3年合订本 6 5元 4 ． 《 混凝土 与水泥制品) 2 0 o 4年合订本 6 5元 5 ． 《 混凝土 与水泥制品) 2 0 0 6年合订本 7 0元 6 ． 《 混凝土 与水泥制品) 2 0 0 7年合订本 7 0元 7 ． 《 混凝土 与水泥制品) 2 0 0 8年合订本 7 0元 8 ． 《 混凝土 与水泥制品) 2 0 0 9年合订本 7 0元 9 ． 2 0 0 2年《 混凝土与水泥制品》 增刊 5 0元 1 0 ． 2 0 0 4年 《 混凝土与水泥制品》 增刊 1 1 ． 2 0 0 6年 《 混凝土与水泥制品》 增刊 1 2 ． 2 0 0 8 年 《 混凝土与水泥制品》 增刊 1 3 ． 2 0 1 0年 《 混凝土与水泥制品》 增刊 1 4 ． 建筑材料标准汇编 ( 水泥 制品 2 0 0 4 ) 4 5元 5 0元 5 0元 5 0元 2 2 0元 以上价格已含普通 印刷 品邮费 ， 如需挂号或特快 ， 请 加付邮资。汇单上请注 明所购 资料 名称及 收件人详细地 址 、 邮政编码 。 地址 ： 江苏省苏州市 三香路 7 1 8号 邮编 ： 2 1 5 0 0 4 单位 ： 《 混凝土与水泥制品》 杂志社 电话 ： 0 5 1 2 —6 8 2 8 5 7 1 6 ， 6 8 2 8 5 7 9 3( 兼传真 ) —— 4 7— — 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m