钢纤维活性粉末混凝土高温后抗压力学性能研究.pdf

全 国中文核心期刊 新 建蟓 中 国 科 技 核 心 期 刊 # ? 钢纤维活牲粉末混凝士高温后 抗压力学牲能研究 秦李林 ( 太原市住房和城乡建设委员会 ， 山西 太原0 3 0 0 0 9 ) 摘要： 对活性粉末混凝土( R P C ) 立方体试件高温后抗压强度进行了测试， 探讨了钢纤维掺量对 R P C爆裂性能及抗压强度的影 响。结果表明， 钢纤维可 以有效提 高 R P C常温及高温后 的抗压强度 ， 2 3 的钢纤维掺量可 以有效防止 R P C在较高温度 下发生爆 裂。2 0 3 0 0 o C 时， R P C高温后抗压强度 随着温度 的升 高不 断提高 ， 最大增幅可达 2 4 5 5 ； 3 0 0 - 8 0 0 o C 时， R P C高温后抗压强度随着 温度的升高不断降低 ， 经受 8 0 0 o C 高温 的 RP C最低残余强度仅为 1 9 2 。基 于试验 结果 ， 通过 回归分 析给 出了钢 纤维掺量 为 2 3 的 RP C高温 后抗压 强度计算公式。 关键词： 活性粉末混凝土； 高温； 抗压强度； 钢纤维 中图分类号： T U 5 2 8 文献标识码： A 文章编号： 1 0 0 1 7 0 2 X( 2 0 1 5 ) 1 2 0 0 4 0 0 4 E x p e r i me n t a l r e s e a r c h o f c o m p r e s s i v e s t r e n g t h o f r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e wi t h s t e e l fi b e r a f t e r e l e va t e d t e mpe r at u r e s Q l N L i l i n ( T a i y u a n Re s i d e n c e a n d Ur b a n Co n s t r u c t i o n C o mmi t t e e， Ta iy u a n 03 0 0 0 9， S h a n x i ， Ch i n a ) Abs t r a c t ： I n o r d e r t o e x p l o r e c o mp r e s s i o n p r o p e r t i e s o f t h e r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e ( RPC ) a f t e r h i g h t e mp e r a t u r e ， c o mp r e s s i o n t e s t a r e c o n d u c t e d o n RP C c u b e s p e c i me n s E f f e c t o f s t e e l fib e r o n c o mp r e s s i o n s t r e n g t h a n d e x p l o s i v e s p all i n g o f RPC i s t a l k e d T h e e x p e r i me n t a l r e s u l t s s h o w t h a t t h e c o mp r e s s i v e s t r e n gth o f RP C c a n b e e n h a n c e d b y s t e e l fib e r b o t h d u rin g l o o m t e rn p e r a t u r e a n d a f t e r h i g h t e mp e r a t u r e s Wi t h a 2 - 3 c o n t e n t o f s t e e l f i b e r ， t h e e x p l o s i v e s p all i n g o f RPC c a n b e p r e v e n t e dAt 2 0 -3 0 0 o C， t h e c o mp r e s s i v e s t r e n gth o f RPC g r o ws wi t h t e mpe r a t u r e ， a n d t h e l a r g e s t a mo u n t o f i n c r e a s e i s 2 45 5 ： Du rin g 3 0 0 -8 0 0 ， t h e c o mp r e s s i v e s t r e n gt h d e c r e a s e s w i t h i n c r e a s e o f t e mp e r a t u r e ， t h e r e s i d u a l c o m p r e s s i v e s t r e n gt h a t 8 0 0 o C i s j u s t 1 9 2 T h r o u g h r e gre s s i o n a n a l y s i s ， e q u a t i o n s t o d e s c rib e t h e r e l a t i o n o f c o mp r e s s i v e a n d t e mp e r a t u r e a r e e s t a b l i s h e d Ke y wor ds； r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e， h i g h t e mp e r a t u r e ， c o mp r e s s i v e s t r e n gth， s t e e l fib e r 0 前言 随着建筑业的飞速发展， 建筑结构逐步向超高层、 大跨 度体系形式发展， 建筑业对于建筑材料力学性能的要求也随 之提高。活性粉末混凝土( R P C ) 作为一种新兴混凝土， 其强 度高、 收缩变形小、 长期受荷徐变小、 韧性大、 耐久性优良 。 R P C起源于2 0 世纪9 0 年代， 之后国内外学者逐步开始 对R P C基本力学性能展开研究。 1 9 9 5 年， R i c h a r d 和C h e y t e z y s l 通过对R P C配合比的不断优化及养护条件的改善， 成功配制 基金项 目： 国家 自然科学基金项 目( 5 0 7 7 8 1 1 8 ) 收稿 日期： 2 0 1 5 0 7 2 2 ； 修订 日期： 2 0 1 5 0 8 3 1 作者简介： 秦李林， 男， 1 9 6 3 年生， 山西壶关人， 高级工程师。地址： 太 原市金刚堰路 1 8号新 融大厦 5 0 8室。 4 0 新 建筑材料 2 0 1 5 1 2 出2 0 0 M P a 及 8 0 0 M P a 的R P C 。1 9 9 7 年， R P C首次应用于大 型建筑结构加拿大人行桁架桥， 该桥使用R P C构件拼装 完成， 并未使用钢筋， R P C较高的强度有利于减小构件尺寸， 降低结构自 重， 至今该桁架桥仍保持较好的状态 。 2 0 0 1 年， J a c k i e V o o 等6 1 基于已有研究成果， 对R P C采取9 0 q c 蒸汽养 护， 成功配制出1 5 0 M P a 强度等级的R P C 。2 0 0 8 年， H a l i t 等7 1 采用粉煤灰及高炉矿渣对R P C配方做出进一步改进， 采用高 温( 2 1 0 ) 、 高压( 2 M P a ) 养护方式， 得出了较为理想的配比。 2 0 0 9 年， H a l i t 等嘲 对不同养护条件的R P C混凝土力学性能展 开研究， 结果表明， 蒸压养护可以提升R P C的抗压强度， 但对 其抗折强度及韧性有不利影响。 目 前， 对于常温下R P C基本力学性能的研究已经相对成 熟， 但对于R P C 高温力学性能的研究则相对较少 q 。 混凝土高 温后力学性能的研究对混凝土结构火灾后的损伤评估及鉴定 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 秦李林： 钢纤维活性粉末混凝土高温后抗压力学性能研究 加固意义重大。 高强混凝土表观致密， 其耐高温性能往往弱于 普通混凝土， 在急速升温下极易发生爆裂_l l J 。 相关研究已表明， 在高强混凝土中 掺入一定量的钢纤维， 有利于改善高强混凝土 的高温力学性能， 有效避免火灾下高强混凝土发生爆裂旧。 本文旨在对R P C高温后力学性能展开研究， 探讨不同钢 纤维掺量对 R P C试件破坏形态、爆裂性能及抗压性能的影 响， 建立高温后 R P C抗压强度随温度变化公式， 并与普通混 凝土试验相关成果进行对比， 为R P C结构抗火设计提供相应 参考。 1 试验 1 1 原材料 水泥： 太原狮头水泥厂“ 狮头牌 JP 0 4 2 5 水泥， 主要化学 成分见表 1 ； 硅灰： 比表面积2 1 0 5 0 m 2 k g ， 主要化学成分见表 1 ； 石英砂： 粒径0 1 8 - 0 6 0 m m ( 4 0 1 4 0目 ) ， S i O 2 含量大于9 9 ； 钢纤维： 平均长度 1 3 m m， 直径0 2 0 0 2 2 m m ； 减水剂： F D N 萘系浓缩高效减水剂， 山东某厂生产， 减水率2 5 一 3 0 ； 水： 自来水。 表 1 水泥及硅灰的主要化学成分 项 目 S i O 2 F e 2 0 3 C a O Mg O A 1 2 0 3 烧失量 水泥 2 2 2 0 3 7 4 6 5 3 2 1 2 2 5 1 2 2 4 6 硅灰 9 5 2 0 0 4 4 O 4 8 0 6 2 0 4 6 0 7 6 1 2 试验设计及试件制备 本试验所用配合比如表2 所示。 目 前国内 外尚无针对R P C 基本力学性能测试的统一试验方法， 参考G B 厂 I I 5 0 0 8 1 i2 0 0 2 普通混凝土力学性能试验方法标准 ， 同时考虑 R P C不含粗 骨料， 其各组分分布相对均匀， R P C抗压强度试件尺寸为1 0 0 m m x l 0 0 m m x l 0 0 m m。试件共制作 1 0 8 块， 测试 2 0 8 0 0 o C 高 温后R P C的抗压强度。R P C 搅拌采用卧式强制搅拌机， 搅拌 时先将水泥、 硅灰、 石英砂及减水剂倒入搅拌机搅拌 1 8 0 s ， 随 后再加入水搅拌3 6 0 s ， 最后加入钢纤维搅拌2 4 0 s 。 将搅拌好 的R P C浆体倒入钢模， 经振动台密实成型， 静置 1 d 后脱模， 然后移入养护箱9 O 蒸汽养护7 2 h ， 再将蒸汽养护完毕的试 件置于标准养护室养护5 6 d 。养护完成的试块取出后置于实 验室自然晾干， 2 8 d 后开始进行高温力学性能测试。 表2 R P C的配合比 1 3 试验设备 ( 1 ) 高温试验： 采用S X 2 1 6 1 0 电炉， 炉膛尺寸为5 0 0 m m X 4 0 0 m in x 4 0 0 m m ， 功率为1 6 k W， 最高温度 1 0 0 0 o C 。 为防止升 温过程中试件发生爆裂， 升温速度设定为5 m i n ， 所有试件 在试验开始前提前1 0 0 q C 烘干2 4 h ， 试验温度等级设定为2 0 、 1 0 0 、 2 0 0 、 3 0 0 、 4 0 0 、 5 0 0 、 6 0 0 、 7 0 0 及8 0 0 。 电炉升温达到指定 温度后恒温2 h 。 试件冷却方式为在炉内冷却至试件内部温度 低于1 0 0 o C ， 随后取出试件置于实验室环境。 ( 2 ) 力学性能试验： 采用Y A W一 2 0 0 0 k N微机控制电液伺服 万能试验机进行测试。 2 R P C高温试验现象 2 1 试件爆裂现象 试验中观察发现， 不同钢纤维掺量对 R P C 爆裂性能影响 明显。不掺钢纤维时， 当温度升至5 0 0 时R P C 一 0 试件发生 爆裂， 爆裂同时发出巨响； 钢纤维掺量为 1 时， 温度升至6 0 0 时R P C 一 1 试件同样发生爆裂； 钢纤维掺量为 2 和3 时， 在整个试验过程中， R P C 一 2 、 R P C 一 3 试件并未发生爆裂。 可见， 钢纤维掺量的提高对抑制R P C高温爆裂效果显著， 这主要是 由于钢纤维掺量的增加可以提高R P C的抗拉强度， 同时钢纤 维的掺入有利于缓解试件温度梯度及随之产生的温度应力。 试验结果表明， 钢纤维掺量大于2 时， 可以有效地抑制 R P C 的爆裂。 2 2 试件表观变化 通过对高温后R P C 试件的观察可知， 不同钢纤维掺量的 R P C试件外观变化基本一致。 以R P C 一 3 试件为例， 2 0 3 0 0 o C 时， 试件外观呈青灰色， 表面无裂缝产生； 4 0 0 o C 时， 试件外观 呈红褐色， 表面出现少量微裂缝； 5 0 0 6 0 0 o C 时， 试件外观呈灰 褐色， 表面出现较多细长裂缝； 7 0 0 8 0 0 时， 试件外观呈灰白 色， 疏松掉皮， 钢纤维质脆易断， 表面出现大量网状宽裂缝， 部 分混凝土烧结。 2 3 试件质量损失 高温后R P C试件的质量损失如图1 所示。 0 1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0 5 0 0 6 0 0 7 0 0 8 0 0 温度 C 图 1 高温后R P C试件的质量损失 N I f RI l l I n l 卜 I r ； M TFDI I 2 O 8 6 4 2 0 褂 _軎峰 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 秦李林： 钢纤维活性粉末混凝土高温后抗压力学性能研究 从图1 可知， 不同钢纤维掺量的R P C质量损失率较为接 近， 钢纤维掺量的变化对R P C质量损失率影响较小。当温度 低于2 0 0 时， R P C质量损失主要是混凝土毛细水的散发； 2 0 0 时， 不同钢纤维掺量的R P C平均质量损失率为2 2 7 ； 2 0 0 4 0 0 时， R P C的质量损失明显变快， 此阶段R P C质量损 失主要归因于凝胶水的散发； 4 0 0 时， 不同钢纤维掺量的R P C 平均质量损失率为8 1 2 ； 4 0 0 8 0 0 o C 时， R P C质量损失速度 明显减缓， 4 0 0 6 0 0 时R P C质量损失主要由于氢氧化钙脱 水分解， 6 0 0 8 0 0 o C 时R P C质量损失主要是由于水化硅酸钙 的分解： 8 0 0 后R P C的平均质量损失率为1 0 6 0 。 3 R P C试件力学性能测试 3 1 R P C的破坏特征 通过对试样的观察， 不同钢纤维掺量对R P C的破坏形态 有一定的影响。对于未掺钢纤维的R P C 一 0 试件， 破坏时呈现 急剧的突然脆性破坏， 试件破坏时发出巨响， 同时崩裂出较多 碎块。随着钢纤维掺量的增加， R P C的脆性破坏有所减缓， 掺 加钢纤维的R P C试件破坏前可明显听到钢纤维撕裂的声音， 随后才会发出突然巨响， 试件破坏， 破坏时试件整体性也变得 更好。 分析可知， 钢纤维掺量的增大， 有利于缓解 R P C试件的 脆性破坏， 这主要是钢纤维与水泥基体粘结良 好， 其对于抑制 试件裂缝开展也有一定积极作用，同时由于钢纤维对裂缝的 桥架作用， 在试件开裂后， 钢纤维可以传递桥架裂缝两侧水泥 基体荷载。 不同温度对R P C的破坏形态也有一定的影响， 当温度较 低时， R P C试件破坏时发出巨响， 试件呈现明显的脆性破坏， 而随着温度的升高， 当温度高于6 0 0 时， R P C 破坏时的声响 有所降低， 试件呈现出一定塑性破坏的形态。 3 2 R P C的抗压强度测试结果 ( 见表3 ) 表 3 不同温度后 R P C试件的抗压强度 MP a 编 号 2 0 1 0 n 2 I 10 3 0 0 4 O 0 5 0 0 60 0 7 0 0 8 0 0 RP CO 1 4 2 3 1 4 5 9 1 5 3 6 1 5 9 1 1 5 6 3 一 一 一 一 RPC l 1 5 3 5 1 6 0 3 1 6 62 1 71 3 1 6 7 6 1 3 6 3 一 一 一 RPC 一2 1 6 9 2 1 7 8 3 l 8 6 5 1 9 8 6 1 9 5 3 1 7 0 6 1 2 0 3 6 9 3 3 2 5 RPC 一3 1 7 3 1 1 8 2 6 1 9 6 4 21 5 6 2 1 0 9 1 7 6 2 1 3 05 7 5 9 3 9 4 由表3 可知， 钢纤维掺量对R P C的抗压强度影响较为明 显， 随着钢纤维掺量的增加， R P C的抗压强度有所提高。当温 一 c 度为2 0 时， R P C 一 1 、 R P C 一 2 、 R P C 一 3的抗压强度较R P C - 0 分 别提高了7 8 7 、 1 8 9 0 、 2 1 6 4 ； 当温度为4 0 0 时， R P C 一 1 、 R P C 一 2 、 R P C 一 3的抗压强度较 R P C 一 0分别提高了 7 2 3 、 2 4 9 5 、 3 4 9 3 。钢纤维掺量的增加对R P C 抗压强度的提升 主要是由于钢纤维对R P C试件裂缝开展的抑制作用， 钢纤维 弹性模量高于水泥基体5 倍， 其与水泥基体粘结良 好， 可以有 效抑制裂缝的开展。 当试件开裂后， 钢纤维有助于传递开裂面 之间的荷载， 而当试件即将破坏时， 钢纤维的拔出则可以耗散 大量的能量。 对比 不同 温度后R P C的抗压强度可知， 2 0 3 0 0 时， R P C高温后抗压强度随着温度的升高不断增大， 3 0 0 4 0 0 q C 时， R P C的抗压强度略有降低， 而当温度高于4 0 0 时， R P C 的抗压强度开始迅速下降。 当温度为4 0 0 时， R P C - 0 、 R P C 一 1 、 R P C 一 2 、 R P C 一 3的抗压强度较 2 0 c c 时分别提高了9 8 3 、 9 1 1 8 、 1 5 4 3 、 2 1 ： 8 3 ； 当温度为8 0 0 时， R P C 一 2 、 R P C 一 3 的 抗压强度较2 0 c C 时分别降低了8 0 8 0 、 7 7 2 4 。 2 0 3 0 0 时 R P C强度的增长主要归结于R P C的二次养护过程， 由于R P C 掺有大量的硅灰， 在一定温度的作用下， 可以促进水泥进一步 水化及火山灰反应， 减少R P C内部氢氧化钙等对强度的不利 影响，强度呈现继续增长； 4 0 0 8 0 0 q C 时， R P C抗压强度随着 温度而急剧降低， 这主要归结于R P C内水分的蒸发及氢氧化 钙、 水化硅酸钙等的分解对强度造成不利影响。 3 3 高温后 R P C抗压强度计算公式 不同温度后R P C 一 0 、 R P C 一 1 、 R P C 一 2 、 R P C 一 3 试件的残余 抗压强度比( 不同温度后混凝土强度与常温下混凝土强度的 比值) 如图2 所示。 嘿 幽 包 图 2 R P C高温后 的残余抗压强度 比 经过对试验数据进行拟合， 得出钢纤维掺量为2 一 3 的 R P C立方体抗压强度计算公式见式( 1 ) ， 拟合公式与试验数 据如图3 所示。 一 0 0 1 ( ) + 0 1 l ( )+ 0 9 6 9 9(R 2= 0 9 5 0 5 ， 2 0 4 0 0 qC ) - 0 2 5 ( )+ 2 2 3 8 3(R 2= 0 ：9 9 2 4 ，4 0 0 C T 8 0 0 C ) 42 新 建箭 材 料 2 0 1 5 1 2 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 秦李林： 钢纤维活性粉末混凝土高温后抗压力学性能研究 式中： ， 厂不同温度后R P C的立方体抗压强度， M P a ； 常温下R P C的抗压强度， M P a ； 卜温度， ； 尺 L相关系数。 丑 黼 出 图 3 高温后 R P C残余强度 比与温度 的关系 3 4 高温后 R P C抗压强度与普通混凝土对 比分析 高温后R P C的抗压强度与普通混凝土对比见图4 。图中 R P C残余抗压强度比计算式为文中拟合的曲线式( 1 ) ， 普通 混凝土高温后残余抗压强度比计算式选取李卫和吴波等【 13 q 的研究成果， 分别为曲线2 和曲 线3 。 丑 憩 出 图 4 R P C与普通混凝土高温后相对抗压强度对 比 由图4 对比可知， 不同温度后R P C的抗压强度要高于普 通混凝土， 这主要是由于 R P C不含粗骨料， 这避免普通混凝 土中粗骨料与水泥浆热不相容引起的应力集中。此外， R P C 中的硅灰等均有利于提高0 4 0 0时的抗压强度，同时钢纤 维的掺加也是使得 R P C相对抗压强度高于普通混凝土的原 因之一。 4 结论 ( 1 ) 未掺钢纤维的R P C 在升温至5 0 0 o C 时发生爆裂， 掺加 2 一 3 的钢纤维可以有效抑制R P C的爆裂， 同时可提高R P C 的常温及高温后立方体抗压强度。 ( 2 ) R P C试件破坏形态受温度影响较为明显，当温度较 低时， R P C试件呈现突然脆性破坏， 破坏时发出巨响， 而当温 度高于6 0 0时， R P C呈现出塑性破坏。 钢纤维的掺入对改善 R P C 脆性破坏有一定积极作用。 ( 3 ) 2 0 3 0 0 时， R P C的抗压强度随着温度升高而增大， 3 0 0 q C 时R P C抗压强度最大增幅为 2 4 5 5 ； 3 0 0 4 0 0 o C 时， R P C高温后抗压强度略有降低， 降幅小于5 ； 4 0 0 8 0 0 o C 时， R P C抗压强度呈线性迅速降低， 8 0 0 o C 时R P C最低相对抗压 强度为1 9 2 。 ( 4 ) 通过与现有普通混凝土高温后抗压强度研究成果对 比， R P C高温后相对抗压强度明显高于普通混凝土。 ( 5 ) 通过回归分析， 给出了钢纤维掺量为2 3 的R P C 高温后立方体抗压强度计算公式。 参考文献： 【 1 】 Ri c h a r d P ， C h e y t e z y M R e a c t i v e p o w d e r c o n c r e t e s w i t h h i g h d u c t i l i t y a n d 2 0 0 - 8 0 0 MP a c o mp r e s s i v e s t r e n g t h J A C I S p e c i a l P u b l i c a t i o n， 1 9 9 7， l 1 4： 5 0 7 51 8 【 2 】 施韬 ， 施惠生 ， 陈宝春 矿渣 活性粉末混凝土受压应力一 应变特 征 研 究 J 新型建筑材料， 2 0 0 5( 7 ) ： 1 1 - 1 3 3 R i c h a r d P ， C h e y t e z y M C o mp o s t i o n o f r e a c t i v e p o w d e r o f c o n c r e t e s 【 J 】 C e me n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 1 9 9 5 ， 2 5 ( 7 ) ： 1 5 0 1 1 5 1 1 4 】 A i t c i n P C ， R i c h a r d P T h e p e d e s t ri a n b i k e w a y b ri d g e o f S h e r b r o o k e 【 C l h e 4 t h I n t e r n a t i o n al S y m p o s i u m o f U t i l i z a t i o n o f Hi g h S t r e n g t h Hi g h P e r f o r ma n c e C o n c r e t e ， Pa ris ， 1 9 9 6： 1 3 9 9 1 4 0 3 5 A i t c i n P C ， L a c h e mi M， R i c h a r d P ， e t o 1 T h e S h e r b r o o k e r e a c t i v e p o w d e r c o n c r e t e f o o t b ri d g e J 1 S t r u c t u r a l E n g i n e e ri n g I n t e rna t i o n al， 1 9 9 8， 8( 2 ) ： 1 40 1 4 4 6 】 V o o J ， F o s t e r S J ， G i l b e r t R I ， e t o 1 D e s i g n o f d i s t u r b e d r e g i o n s i n r e a c t i v e p o w d e r c o n c r e t e b r i d g e g i r d e r s C H i g h P e rf o rm anc e Ma t e ri a l s i n Brid g e s ： P r o c e e d i n g s o f t h e I n t e r n a t i o n a l Co n f e r e n c e ， Ha wa i i ， 2 0 01 ： 1 1 7 1 2 7 7 】 H ali t Y， H t t s e y i n Y， K a r a b u l u t A， e t a 1 U t i l i z a t i o n o f fl y a s h a n d g r o u n d g r a n u l a t e d b l a s t f u rna c e s l a g a s an alt e r na t i v e s i l i c a s o u r c e i n r e a c t i v e p o w d e r c o n c r e t e J F u e l ， 2 0 0 8 ， 8 7( 1 2 ) ： 2 4 0 1 2 4 O 7 8 】 Ha l i t Y， Me rt Y， Ht i s e y i n Y， e t a 1 Me c h a n i c a l p r o p e rt i e s o f r e a c - t i v e p o wd e r c o n c r e t e c o n t a i n i n g h i g h v o l u me s o f g r o u n d g r a n u- l a t e d b l ast f u rn a c e s l a Co n c r e t e a n d c e me n t Co mp o s i t e s ， 2 01 0， 3 2( 8 ) ： 63 9 6 48 9 T a i Y u h s h i o u ， P a n H u a n g h s i n g ， K u n g Y i n g n i e n Me c h ani c al pr o p e rti e s o f s t e e l fi b e r r e i n f o r c e d r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e f o l l o w i n g e x p o s u r e t o h i g h t e mp e r a t u r e r e a c h i n g 8 0 0 o C f J 1 N u c l e ar E n gi n e e r i n g and D e s i g n ， 2 0 1 1 ， 2 4 1 ( 7 ) ： 2 4 1 6 - 2 4 2 4 1 O 】 L ju c h i n t s u n g ， H u a n g J o n g s h i n F o r e P e rf o r ma n c e o f h i g h l y ( 下转第 4 7页) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m