沥青混凝土搅拌站烘干滚筒的运动分析与轴向窜动的控制.pdf

机械制造 张瑞芬 沥青混凝土搅拌站烘干滚筒的运动分析与轴向窜动的控制 沥青混凝土搅拌站烘干滚 筒的运动 分析与轴 向窜动的控 制 张瑞芬 ( 福建水利 电力职业技术学院 ， 福建 永安 3 6 6 0 0 0 ) 摘要 ： 针对烘干滚筒 实际应用 中经常 出现的轴向窜动 问题 ， 对烘干 滚筒的运动进行 分析 与计 算 ， 指 出滚 筒出现轴 向窜动 的原 因， 同时结合 实践 经验给 出烘干滚筒轴 向窜动 的调 节方 法。 关键词： 烘干滚筒； 轴向窜动； 运动分析； 调节方法 中图分类号 ： T H1 3 2 文献标 识码 ： A 文章编号 ： 1 6 7 1 - 5 2 7 6 ( 2 0 1 2 ) 0 4 - 0 0 7 8 - 0 5 M o t i o n Ana l y s i s a nd Co n t r o l o f Dr y i n g Dr u m ZHANG Rui — f e n ( F u j ia n C o ll e g e o f Wa t e r C o n s e r v a n c y a n d E l e c t r i c P o we r ， Y o n g ’ a n 3 6 6 0 0 0 ，C h in a ) Abs t r ac t ： Th i s p a pe r p oin t s ou t t h e c a u s e s o f t h e a x i a l mo v e men t o f d y i n g d r u m b y me a n s o f it s s t a t i c s an d mo men t a na ly s i s a n d giv e s o u t t h e me t h o d wh i o h i s u se d t o c o n t r o l t h e dr u m a xia l mo v eme n t． Ke y wo r d s： d ~in g d r u m； a x i a l mo v e me n t ； mo t i o n an a ly sis； c o n t r o l me t h o d 0 前言 沥青混凝土搅拌站是黑色路面施工的关键设备 ， 用 于 高等级公路 、 机场 、 码头及市政道路等沥青混凝 土的施工 。 其主要功能是将不 同粒径 的骨料 、 粉 料和添加 剂按规定 比 例掺和在一起， 用沥青作结合料， 在规定的温度下搅拌成 均匀 的沥青混凝土混合料 。按搅拌工艺不 同， 沥青混凝 土 搅拌站可分 为强制 间歇式 和滚筒连 续式两种 。 目前我 国 主要 以强制 间歇式搅拌 工艺 为主。 烘干滚筒是强制间歇式沥青混凝土搅拌站的核心部 件 ， 主要和燃烧器结合 ， 把冷 骨料烘 干加热 到所需 的温度 ， 其运转状况将直接影响整机功能的发挥和使用效果 ， 同时 该系统也是衡量整机性 能的主要 因素 。在设 备实 际使用 中， 因滚筒 自身制造品质及外界各种因素的影响， 烘干滚 筒相对托轮存在着一定的轴向窜动的现象， 窜动会引起烘 干滚筒与 出料箱及进料箱之 间的间隙产生变化 ， 若滚筒朝 出料箱端窜动 ， 会使 烘干滚筒 的出料端 面与出料箱产生摩 擦与碰撞 ， 发出异响 。同时 ， 进料箱 与滚筒 间 隙的增大也 会影 响简体 的密封 性 ， 因烘 干滚筒 处于负压 状态 ， 密封不 好会引起外部冷气进入滚筒 ， 从而降低滚筒的热效率； 若 朝进料箱端窜动， 则骨料会从烘干滚筒与出料箱之间的间 隙中泄漏 ， 有时骨料会夹 挤在 间隙中 ， 增 大烘 干滚筒 的旋 转阻力 ， 并 发出噪声 。严 重时 ， 甚 至会影 响滚筒 的正 常运 转。因此， 使用过程中， 需对烘干滚筒进行合理的调试与 调整 ， 从而保证烘干滚筒 的安全运行 。 1 烘干滚 筒的力学与运动分析 1 ． 1 烘 干滚筒静 止 时的力学 与运 动 分 析 通常 ， 沥青 混凝 土搅拌站用烘 干滚 筒均以倾斜 角度 安装 ， 托轮与滚筒的安装 夹角为 2 ， 设滚 筒的重力为 G， 则 烘干滚筒静止时 ， 其受力情况如图 1 所示 。 进 料 端 A— A 图 1 静止时烘干滚筒受力分析 重力在垂直滚筒面上 的分力 ： G ． =G c o s a ( 1 ) 重力引起 的下窜力 ： G 2 =G s i n o z ( 2 ) 托 轮所受正压力 ： Ⅳ= = G c o s a ( 3 ) 在托轮与滚 圈两个 接触平 面上产 生的阻 止下滑 的摩 擦 力为 ： F= 2 = f G c o s a ／ c o s 0 ( 4 ) 通常设计参数 ： O ／ = 3 。 ～ 5 。 ，0 =3 0 。 ～ 4 2 。 当滚圈与托 轮 接触 表 面 为 干摩 擦 时 ， 摩 擦 系数 f= 0．1 5～0． 2 0， 根据式 ( 2 ) 与 ( 4 ) 得 ： G 2=0 ． 0 5～0 ． 0 8 7 ) G ， F = 0．1 7 2 6G。 由此可见， 烘干滚筒静止时 ， F ⋯ >G ， 简体不会下 作者简介 ： 张瑞芬( 1 9 7 9一) ， 女 ， 内蒙古乌兰察布人 ， 工程师， 讲师 ， 工程硕士， 从事工程机械设计与开发工作和机械专业教学与科研工作。 7 8 h t t p ： ／ ／ Z Z H D ． c h i n a j o u r n a 1 ． n e t ． c n E - m a i l ： Z Z H D @c h a i n a j o u r n a 1 ． n e t ． c n《 机械制造与自动化》 机械制 造 张瑞芬 沥青混凝土搅拌站烘 干滚筒的运动分析与轴向窜动的控制 窜 ， 与实际情况相符 。 事实上 ， 烘干滚筒静止 时相 当于滚圈在托轮确定的斜 面上， 根据斜面自锁条件， 当斜面的倾斜角小于或等于摩 擦角时， 即 O ／ <‘ D时， 滚圈相对 于托轮静止 ， 筒体 不会 下窜 。 1． 2 烘 干滚 筒空载运 转时 a )按一般力 学分析 烘 干滚筒设计与制造 的基本 原则 为托轮 与滚筒 轴线 平行， 假设滚圈与托轮的几何形状为理想的圆柱体。假设 托 轮与滚筒轴线平行安 装 ， 空载运 转时 ， 托轮 除受重 力 引 起的下窜力 G 2 外 ， 还受一个垂直于下窜力 G ： ， 并沿滚圈 圆周方 向作用 的圆周力 P ， 如图 2所示 ， 圆周力 P 用来克 服托轮支撑轴 承的摩 擦阻力矩 。 图 2空载运转时滚圈一般力学受 力分析 =r 轴F ：r 轴 ， 轴 承N ( 5 ) R = R c o s O ㈤ 一 托轴 一 托 轮 u 式中： r 轴 ——托轮轴半径 ， m m； —— 托轮轴所受摩擦力 ， N； 承 —— 托轮轴承 的摩 擦 系数 ， 稀 油 润 滑 的滑 动轴 承 承=0 ． 0 1 8 ， 对干油润滑的滚动轴承 承= 0 ． 0 0 4 ； 栅_ 通常取值为 0 ． 2 5～ 0 ． 4 。 托轮 根据式( 6 ) 可得： Jp f = n 0 0 9 4 G ； 下窜力 = 0 ． 087 G， 则J p f 与 的合力 G 2 ～为： =~ ／ P 一 + ⋯ = 0 ． 0 8 7 5 G< = O ． 1 7 2 6 G ( 7 ) 即按一般力 学分析 ， 烘 干滚筒 空载运转时滚圈与托轮 不产生相对 窜动。 b ) 按弹性滑 动理 论和摩擦学分析 当托轮 的轴 线与滚筒轴线平行时 ， 烘干滚筒运转时 圆 周力与下窜力 的合力 G 合 ： 虽不能克服宏观 的摩擦力 F 台 但托轮与滚圈为两直接接触圆柱体的摩擦传动， 合 力 F 合会使摩擦在接触变形面上沿 F 合方向产生弹性变 形 ， 从 而 引起沿合 力 F 方 向的 弹性 滑动 ， 该 弹性滑 动可 Ma c h i n e B u i ld i n g Au t o m a t i o n ， J u n 2 0 1 2 ， 4 1 ( 4 ) ： 7 8～ 8 2 分解为周向弹性滑动和轴向弹性滑动。而周向弹性滑动 会引起滚圈的失速 ， 轴向弹性滑动引起滚圈的轴向窜动。 1 )周向弹性滑动 滚 圈与托轮接触处 因正压力 Ⅳ的作用会产 生弹性 变 形 ， 接触处形成微小 的接触平 面 ， 如图 3 ( a ) 所示 。接触 角 o ／ 接 自 为接触面边界点 A， c所对应的中心角。当托轮转 动传递扭矩时， 在 A—c段平面会产生摩擦阻力 F ， F目 ： 。 一 般在开始接触处 4一 段 内不产生 摩擦力 ， 即 A一 对 应的中心角 o ／ 为静角； 在 曰一c段将产生摩擦力， 存在相 对 滑动 ， 所对应的 中心角 o t 为滑动角 。 ： ＼ ／ ： ／＼ C ( b ) 图3 按摩擦学与弹性滑动理论分析简图 在摩 擦力 的作 用下 ， 托轮与滚圈接触面的表层金属 内 部将各 自产生 一定 的周 向应力 月 与 ， 在 曰点前 ， 主 动轮托轮推动滚圈旋转， 将受到周向压缩 ， 产生轴向压缩 应力 ， 从 曰点开始 ， 被压缩表层金属需恢复弹性变形 ， 所 以周 向压缩 应力逐 渐变 小 ， 到某点 E时 为 0 ， E点后 开 始出现周向拉伸 ， 此时表层金属出现周向拉伸应力。这种 变形均在 弹性范 围内， 服从虎克定 律 ， 呈线性规律变化 ， 如 图3 ( b ) 所示。滚圈为从动轮， 其变形和应力与托轮相反。 在 点前， 托轮与滚圈接触处表层金属各有拉伸与 压缩 ， 但做 同步运动 ， 所 以没 有 明显 的相对 滑动。在 B点 后， 主动轮托轮由周 向压缩变为周向拉伸， 沿圆周方向产 生周 向伸长 。而滚 圈正好相反 ， 产 生周 向缩短 。因此 ， 托 7 9 机械制造 张瑞芬 沥青混凝土搅拌站烘干滚筒的运动分析与轴向窜动的控制 轮与滚圈将产生弹性滑动， 从而使滚圈的实际圆周速度 ” 落 f 低于圆周速度 托 轮， 其差值为滚圈所丢失的速度 ” 周， ” 即为周 向应力引起 的弹性滑 动 。而在 实 际生产 中， 托 轮表面常 出现周 向鱼鳞状的磨损 ， 这种现象与 以上分析结 论相符 。 2 )轴 向弹性滑动 在摩 擦 传 动 理 论 中， 滚 圈 弹 性 滑 动 的 圆 周 速 度 ” 为 ： 月 =删 托 ( 8) p 式中： ——滑 动系 数， 对 金属 摩 擦传 动 = = P c o s O —— 材料系数 ， =0 ． 0 0 1～ 0 ． 0 0 5 ， 材料 弹性 模数 越 小 ， 越 大。 当滚罔与托轮的材料确定后 ， 圆周力 P 越大， 值越 大 ； 摩擦力 F越 大 ， 越小 。 周 向弹性滑动速度 "／3 月与轴 向弹性滑动 速度 ” 分别 由合力 F 的周向分 力 P 和轴 向分力 G 引起 。根据胡 克定律得 ： "周 "轴 P G 2 G2 G2 c o s O t a n j 轴： 周 = 删托 轮 — u托轮 ( 9 ) 根据式 1 ～ 9可知 ， 滚圈 的下窜速度 与托 轮 的圆周速 度和烘干滚筒倾斜角度的正切值成正 比， 与滚 罔和托轮接 触面的滑动摩擦系数成反 比。 冈此 ， 在实际应 用中 ， 托轮轴承保持 良好的润滑 ， 滚 罔 与托轮采用较硬的材料制造， 或采用合适的热处理来提高 其表面硬度均可有效的降低滚圈与托轮问的弹性滑动。 从 而减 小滚筒 的轴向窜动。 1 ． 3 烘干滚筒负载运转时 烘干滚筒负载运转时 ， 载荷 即皮带 机输 送的骨料连续 不断地输送到烘干滚筒 内， 骨料 由皮带 机以一定 的初速度 抛送到烘干滚筒 内， 骨料下落 时对 烘干滚筒会产生一 定的 冲击， 如图4所示， 骨料冲击力 F 冲 l1 将增加下窜力 G ：方向 的受力 ， 加剧滚筒下窜趋势。 8 0 图 4 负载运转时滚圈受力分析 2 影响烘 干滚筒 受力与运动的 因素 烘干滚筒 的受力与运动状态主要受 以下 因素 的影响 。 2 ． 1 烘干滚筒安装地基 的影响 安 装时因地 基下沉 引起烘 干滚筒底 架几个 支腿 不能 在同一水平 面上 ， 从 而导致各托 轮受力发 生变 化 ， 致 使总 摩擦 力 F的大小 发生变 化 ， 从 而破坏 滚 圈与托 轮 的动 态 平衡 。增加各托轮的受力不均度 ， 使得滚圈与托轮 的磨损 加剧 。 2 ． 2 烘 干滚筒制造与安装 因素的影响 实际上 ， 在生产运行 中 ， 烘 干滚 筒 的轴 向窜 动方 向并 无规律可循 ， 有时朝出料端窜动， 有时朝进料端窜动。根 据笔者多年工作经验分析 ， 其原 因主要是在烘干滚筒 的制 造与安装过程 中 ， 托轮 与滚筒 的轴 线平 行 度没 有得 到 保 证， 使其表面接触处存在一定的角度差， 如图 5所示。使 得烘干滚筒 的受力沿 轴 向增加 了一个 摩擦力 分量 。如 图 6所示 ， 当托轮 轴线 与烘干滚 筒轴线 相对 旋转 角 度 时 ， 滚圈纯滚动时所 受摩擦力 F分解 为使 滚 圈转 动的摩擦 力 分量 F 和使滚筒轴 向下窜 的摩擦力分量 F 托轮4 托轮 3 图 5 滚筒窜动原理图 图 6 托轮 受力分解 图 除此 之外 ， 托轮与滚 圈的制造 材料及 表面 灰尘 、 油污 等状况 ， 实际作业时烘 干滚筒生 产量 的变 化 ， 环境风 力等 原因也在一定程度上影响着烘干滚筒的轴向窜动。 2 ． 3 温度对滚筒运动的影响 在生产 时 ， 烘 干滚筒 内部温度 较高 ， 若在设 计制造或 实 际运 行操作 时 出 现失 误 ， 滚 筒 容易 出现 温度 变 形 ， 从 而改变 滚圈与托 轮之间 的接触状 态 ， 引起 摩 擦力 F大小 h t t p： ／ ／ Z Z H D． c h i n a j o u rna 1 ． n e t ． c n E - ma i l ： Z Z HD @c h a i n a j o u r n a 1 ． n e t ． c n《 机械制造与 自动化》 机械制造 张瑞芬 沥青混凝土搅拌站烘干滚筒的运动分析与轴向窜动的控制 变 化 ， 导致滚筒 轴 向窜动 。 2 ． 4骨料的冲击影 响 在烘干滚筒运行时， 骨料在随着滚筒一起旋转的过程 中完成提 升与抛洒 ， 并 不断 向 出料 端运行 ， 在 进料 与抛洒 过程 中对 滚筒将 产生不 均匀 的冲击 力。当烘 干滚筒 内叶 片布置不均匀时， 将加剧这种不均匀的冲击力， 破坏滚筒 的平衡 ， 导致滚筒沿简体轴线产 生窜动。 3 烘干滚筒轴 向窜动的控 制 是否需要对滚筒进行调整取决于安装在进料端滚圈 两侧的挡轮的运行状况 。正 常情 况下 ， 挡轮处 于非 工作 状 态 ， 若挡轮处 于工作状态 且转速 较高 时 ， 则需 对烘 干滚 筒 进 行调整 。 根 据烘干滚筒运动分析 ， 滚圈与托轮材料一定 的情 况 下 ， 滚筒轴 向窜动 的原 因 主要 为摩 擦 力 F。因此 ， 滚筒 的 调 节方 法主要有改变摩擦系数法 和托 轮轴线调整法 。 3 ． 1 改变摩 擦 系数法 改变摩擦系数法是一种经验调节法。其原理是采用 合适 的外加 剂 ， 均匀涂 抹在 滚圈与 托轮接 触表 面 ， 利 用接 触面摩擦 系数的改变达到调 节摩擦 力 F的 目的。此种调 节方法难 以准确定量 ， 只能靠经 验判断。 3 ． 2 托轮轴 线调整法 托轮轴线渊整法为调节托轮， 使其轴线相对于烘1 二 滚 筒轴线旋转角度 卢， 从而 改变摩 擦力 F沿 轴 向分量 的 大小和方 向。调节方 法如 图 7所示 。托轮 轴线 调节方 向 也 可以按 图 7右侧手 图所示方 向调节 ， 其 中大拇指 方向为 滚 筒预窜动方 向， 四指方 向为烘 干滚筒 旋转 方 向， 由此 选 择左 手或右手 ， 在选好 的手上 ， 沿四指关节连线 ， 该线 的倾 斜 方向即为托轮轴线需调 整的方向。 进料端 进料端 托轮 托轮 ( a ) 托轮 方 向 托轮轴线调节参考线 ( b ) — i= i|- 椭 7 托轮轴线调节参考线 Ma c h i n e B u il d in g Au t o m a t i o n ， J u n 2 0 1 2 ， 4 1 ( 4 ) ： 7 8～ 8 2 进料一 加 托轮 托轮 托轮轴线调节冬考线 进 料端 ( c ) 托轮 椭 托轮轴线凋 参考线 ( d ) 图 7 托轮轴 线调整 法原理 图 托轮调节时 ， 首先要对托轮与各调节螺杆 的位置进行 标记， 再松开托轮支撑轴承座的紧固螺栓， 调节调整螺杆。 调节时要观察托轮与滚圈之间的接触情况， 同时确保托轮 两侧螺杆调节量要一致 ， 避免点接触现象 。根据笔者多年 来一 作经验 ， 此法调节效果显著， 通常经过几次修正即可 达 到调 节的 目的。但 每次调节 时记 录其实际 的接触 状态 与 调节 量。 具体调 节如 下 ： 如 图 8所示 ， 要 使托 轮轴线 左边 向 内 偏 ， 减小旋转角度 口， 则需 向内调整托 轮左边 的轴 承座 ， 即 将 1 、 4点处 调节 螺杆 拧进 一定 量螺距 ( 如 1 ／ 6螺距 ) ， 然后 向外调整托轮右边的轴承座， 将2 、 3点处i 周节螺杆退出等 量螺距。按此法反复调整， 直到符合要求为止。 轴 4 结语 图 8 托轮轴线调整图 综 上所述 ， 烘干滚筒 的设 计制造 、 安 装调试 及使 用维 护都关 系到其实 际运行 中的工作状态 ， 各个环节都可能引 起烘干滚筒在运行 中发生轴 向窜动 的现象 。 在烘干滚筒设计制造时， 采用合适的材料与合理的制 造工艺是确保烘 干滚筒正 常运行 的前提 ； 在烘干滚筒 的安 装与调试过程中， 确保地基符合设计要求 ， 保证滚筒底架 各支腿在 同一水 平面 上 ， 以确保 四组 托 轮和 滚圈接 触 均 匀 ， 防止滚筒窜动 ； 在 实际运行 生产 中， 应 预热滚筒 ， 使烘 干滚筒在空运转状态下逐渐升温 ， 当温度达到投 料温 度时 81 机械制造 张瑞芬 沥青混凝 土搅拌站 烘干滚筒的运动分析与轴 向窜动 的控制 要及时投料 。停止生 产后 ， 视 环境温 度不 同 ， 滚筒 须空运 转 2 0～ 3 0 m i n左右， 待简体冷却后方可停机， 同时在运行 过程中必须 避免电源突然 中断 ； 同时 ， 要 定期对 烘干滚 筒 进行保养与检查 ， 及时清理滚筒内叶片上的集渣 ， 发现叶 片磨损要及时更换。当发现 托轮与滚 圈 的接触 状态 出现 异常时必须及时调整。 参考文献 [ 1 ]陈元基 ， 等． 压实机械与路 面机械设 计 [ M] ． 北京 ： 机 械工业 出版社 ， 1 9 8 7 ． [ 2 ]徐 灏 ， 等． 机 械 设 计 手 册 [ S ] ． 2版． 北 京： 化 学 工业 出 版 聿 十 ． 2 0 0 0 ． [ 3 ]何继东 ， 朱开文 ， 邓世新． 筑路机械 手册 [ S ] ． 北京 ： 人 民交通 出版社 ， 1 9 9 8 ． [ 4 ]秦荣荣 ． 机械原理 [ M] ． 北京 ： 高等教育 出版社 ， 2 0 0 6 ． [ 5 ]徐芝伦 ． 弹性力学 [ M] ． 北京 ： 高等教育 出版社． 1 9 9 0 ． 收稿 日期 ： 2 0 1 1—1 2—1 1 ( 上接第 6 8页 ) 其他要求 。 3 最优化数学模型 根据所确定的控制变量 、 目标 函数 、 约束条 件就 可 以 确定切削加工参数优化的数学模型： 控制变量 ： ， z ， a 。 a )在满足： 1 )机床实际进给量 ； 2 )机床转速； 3 )切 削功率 ； 4 )工件表面粗糙度 。 b )等约束条件下， 求 目标函数 ： 1 )生产率最大函数； 函数 的最优值 。 4 优化参数结果数值验证 所用机床为 V M C一1 2 7 0型数控铣床 ， 刀具选用 d l O 0的 硬质合金刀具 ， 工件毛坯材 料为中碳 钢， 下面采用 变形遗传 算法( V C G A ) 中的优化程序之一的综合评定法， 从科学的角 度求解出最优的工艺参数数值， 避免了传统的经验取值过于 保守造成的浪费， 随机方法产生初始种群， 群体规模为 1 0 0 ， 最大迭代次数 2 0 0次 ， 最大变异概率 n o 3 ， 轮盘赌法进行选择 操作， 根据式( 1 ) 、 ( 2 ) 、 ( 3 ) 、 ( 1 4 ) 计算出的优化数值与为优化 2 )生产成本最低函数； 3 )利润率最高函数； 4 )综合评定 之前的参数进行比较， 比较数据见表 1 。 表 1 优化参数与经验参数对 比 5 结论 以上例子验证得 出， 使用变形遗传算法优化 的切削工 艺参数 ， 使 实际的加 工时 间明显 的减少 ， 表 面品质得 到提 高， 可以很好地解决实际生产中切削参数设置纯粹依赖经 验值的问题， 为工厂获得较高的生产效率提供技术支持。 参考 文献 ： [ 1 ]张津 ， 王林 ， 马立新． 数控 加工仿真 系统 的研究现状 [ J ] ． 煤矿 机械 ， 2 0 0 6 ， ( 9 ) ． [ 2 ]叶蓓华． 数字控制技术[ M] ． 北京 ： 清华大学出版社 ， 2 0 0 2 ． [ 3 ]北京市金属切削理论与实践编委会． 金属切 削理论与实践 中 册[ M] ． 北京 ： 北京出版社 ， 1 9 8 5 ． [ 4 ]王爱玲 ， 李 梦群 ， 冯裕 强． 数控 加工理 论与实用 技术 [ M] ． 北 京 ： 机械工业 出版礼 ， 2 0 0 9 ． [ 5 ]蒋展． 数控加工 切削参 数优化 匹配专 家系统 的研究 [ D] ． 上 海 ： 同济大学 ， 2 0 0 6 ． [ 6]艾兴 ， 肖诗纲． 切削用量简 明手册 [ M] ． 北 京 ： 机械 工业 出版 社 ， 1 9 9 4 ． [ 7]韩荣第 ， 周明 ， 孙玉洁． 金属切削原理 与刀具 [ M] ． 哈尔滨 ： 哈 尔滨工业大学出版社 ， 2 0 0 4 ． 收稿 日期 ： 2 0 1 1 —1 0— 2 9 低碳 经济的 内涵 低碳 经济是以低能耗、 低污染 、 低排放 为基础 的经济模 式 ， 是 人类社会 继农业 文 明、 工业文 明之后 的又一 次重 大进 步， 其实质是高能源利用效率和清洁能源结构问题， 核心是能源技术创新、 制度创新和人类生存发展观念的根本性转 变。低碳经济的发展模式， 是实现经济可持续发展的必由之路 ， 是不可逆转的划时代潮流， 是一场涉及生产方式、 生活 方式和价值观念的全球性革命。 8 2 h t t p ： ／ ／ Z Z HD ． c h i n a j o u rna 1 ． n e t ． c iq l E - m a i l ： Z Z H D @c h a i n a j o u ma 1 ． n e t ． C ll《 机械 制造与 自动化》