采用蒸汽辅助重力泄油技术汽包炉的给水水质研究.pdf

23 02 化 工 进 展 C H E MI C AL I ND US T R Y A ND E NG IN E E R I NG P R O G R E S S 2 0 1 3年第 3 2卷第 1 O期 采用蒸汽辅助重力泄油技术汽包炉的给水水质研究 杨 建 平 ( 中国石油辽河油田公司 S AG D开发项 目管理部，辽宁 盘锦 1 2 4 0 1 0 ) 摘要 ：为 了确定适合 采用蒸汽辅助 重力泄油技 术 ( S AG D)汽 包炉的给 水水质要 求，利用称重法研 究 了高温高 压条件下给水的硬度的含量对锅炉管内结垢的影响，给水中的油的含量对汽水共腾的影响，以及给水的 p H值、 02 和 C O2 含量对锅炉管内腐蚀的影响，并结合现有水质标准进行对比最终确定了给水中铁、铜含量的要求，最 终确定了 S A G D汽包炉给水水质要求。结果表明：预定 S A G D汽包炉的运行压力为 l 0 b1 4 MP a时，给水中溶 解氧量、铜含量以及含油量与电站锅炉的指标一致；由于无需纳入汽轮机安全运行的影响，S A GD汽包炉给水中 p H值、C O 2 含量、 铁含量以及硬度可以在电站锅炉水质指标的基础上进行适当的放宽。 给水中C O2 含量无要求， p H值 在 8 _ 8 1 0 ，铁含量 3 0 g g L，硬 度 2 g mo l L ，可 以满足 S AG D 汽包炉安全稳定运行 的要求 。 关键词：蒸汽辅助重力泄油技术；汽包炉；水质要求；结垢；腐蚀；汽水共腾 中图分类号：T K 2 2 4 9 文献标志码 ：A 文章编号 ：1 0 0 0 6 6 l 3( 2 0 1 3)1 02 3 0 20 6 D0h 1 0 3 9 6 9 J i s s n 1 0 0 0 - 6 6 1 3 2 0 1 3 1 0 0 0 8 Ex pe r i m e nt a l s t ud y o n f e e d wa t e r qu a l i t y o f S AGD s t e a m dr um b o i l e r J7v G Ji an pi n g ( S A GD De v e l o p me n t P r o j e c t Ma n a g e me n t De p a r t me n t o f L i a o h e Oi l fi e l d C o mp a n y ， P a n j i n 1 2 4 0 1 0 ， L i a o n i n g ， C h i n a ) Abs t r a c t ： I n or d e r t o o bt a i n t he r e q ui r e me nt s i n f e e d wa t e r q u a l i t y i n t h e s t e a m a s s i s t e d g r a vi t y d r a i n a g e( S AG D)s t e a m d r u m b o i l e r u n d e r t h e c o n d i t i o n s o f h i g h t e mp e r a t u r e a n d p r e s s u r e ，u s i n g we i g h t i n g me t h o d ， t h i s r e s e a r c h i n v e s t i g a t e d t h e i n f l u e n c e s o f h a r d n e s s o n t h e f o u l i n g， t h e e f f e c t s o f o i l c o n t e n t s o n s t e a m a nd wa t e r pr i mi n g， t h e i n flue nc e s o f p H v a l ue a nd t h e 02 a n d COt c o n t e n t s o n t h e c o r r o s i o n o f t h e t u b e s i n b o i l e r T h e r e q u i r e me n t s o f F e a n d Cu i n t h e f e e d wa t e r we r e a l s o o b t a i n e d b a s e d o n t h e c u r r e n t f e e d wa t e r q u a l i t y c r i t e r i o n Th e o p e r a t i o n c o n d i t i o n s o f t h e f e e d wa t e r q u a l i t y r e q u i r e me n t s we r e o b t a i n e d a s we l 1 Re s u l t s d e m o n s t r a t e d t h a t wh e n t he e s t i ma t e d p r e s s u r e i n t h e S AGD s t e a m d ru m bo i l e r wa s a t l 0 1 4 M Pa ，t he c o n t e n t s o fd i s s ol ve d 02 ，Cu，a n d t h e oi l i n t h e f e e d wa t e r we r e c o n s i s t e n t wi t h t h e l a b e l e d r e q u i r e me n t s o f t h e b o i l e r T h e v a l u e o f p H a n d h a r d n e s s ， c on t e nt s o f CO2 a n d Fe c o u l d be r e l a xe d t o a c e r t a i n e x t e n d Th e S AGD bo i l e r c a n o pe r a t e s a f e l y a n d s t a bl y wh e n t h e pH v a l ue i s a t t he r a n ge o f8 8 1 0， t h e a mo un t o fi r o n 3 0 L， a n d t h e h a r d ne s s 2 g m o l L Ke y wo r d s ：s t e a m a s s i s t e d g r a v i t y d r a i n a g e ( S AGD ) ；s t e a m d rum b o i l e r ；w a t e r q u a l i t y r e q u i r e me n t ； f o u l i ng ； c o rros i o n； s t e a m a n d wa t e r p r i m i ng 蒸汽辅助重力泄油技术 ( s t e a m a s s i s t e d g r a v i t y d r a i n a g e ，S AGD)是开发超稠油的一项前沿技术。 蒸汽干度是影响 S AGD 生产的重要因素， 蒸汽干度 越高，S AG D 生产效果越好 。目前使用的直流锅炉 产生的蒸汽干度仅为 7 5 8 0 ，不能满足 S AG D 的技术要求。 汽包炉可 以满足 S A GD的蒸汽品质要 收稿日期：2 0 1 3 0 4 1 0 ；修改稿 日期：2 0 1 3 0 5 1 5 。 基金项目：国家科技重大专项 ( 2 0 1 1 Z X0 5 0 1 2 )。 作者：杨建平 ( 1 9 7 l 一) ，男，高级工程师，博士，主要从事油气田开 发研究工作。E - m a i l y a n g j i a n p p e t r o c h i n a c o rnc n 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1 0期 杨建平 ：S A GD汽包炉的给水水质研究 求 ， 但 目前 S A GD汽包炉给水水质要求并没有相应 的国家标准 。目前行业内采用的相关水质标准如表 1 所示。其中 S Y o 0 2 7 9 4针对的是直流锅炉，而 非汽包炉所制定的标准， 也不适用于 S AG D汽包炉 。 电站锅炉给水标准 G B T 1 2 1 4 5 1 9 9 9 ， 不仅仅针对 锅炉的安全运行 ，同时也纳入了对汽轮机安全运行 的影响因素 。 此标准相对于 S AG D汽包炉会过于严 格 ，增加水处理的费用，影响系统的经济性。 采油过程中会产生大量采出液，其水处理难度 比较大，处理费用比较高 。油 田采出液处理后 回用 于锅炉的研究得到大量关注【 卜 4 ， 如果在满足锅炉正 常水质要求的前提下将部分软化污水进行处理后进 行循环利用，可 以大大降低整个采油成本。因此， 合理的水质指标是主要限制因素。 影响锅炉运行效果的进水水质因素主要有水中 的二氧化硅、各种金属离子 ( 铁 、铜 )、溶解氧、 硬度 、油、 p H值等，以上污染物超标后主要会造成 锅炉的腐蚀和结垢 ，进而影响锅炉的正常运行L 5 J 。 本文作者利用高温反应釜模拟锅炉受热面在高温高 压条件下 的工作环境 ，研 究水 的硬度及金属离子 ( 铁 、铜 )含量对锅炉管 内结垢 的影响、水中含油 量对锅炉汽水共腾的影响以及水中p H值、 O2 和C O2 含量对锅炉管 内腐蚀的影响，根据实验结果并结合 相关的研究分析，初步确定 了 S AG D汽包炉的给水 水质指标要求 。 表 1 国内相关给水水 质指标对 比 1 实 验 1 1 实验方法 实验材料采用锅炉水冷壁常用钢材 T 2 2 作为研 究对象，其化学成分如表 2所示。 表 2 T 2 2钢主要成分 单位 ： 将材料加工成尺寸为 4 0 mm 1 5 mm 2 mlT l 的 长方体试片，并依次用 2 0 0目、4 0 0目、6 0 0目砂 纸进行打磨，换砂纸时改变打磨方向 9 O 。，每次都 打磨掉前一道痕迹 ，在异丙醇中用超声波清洗后 ， 用分析天平进行称重， 实验方法与文献 6 中所述一 致。为了模拟 S A GD汽包炉的水质 ，实验过程中利 用分析纯化学药品按一定 比例配制而成。 1 2 实验设备 高温反应釜的容积为 0 5 L ，材质为 3 l 6 L不锈 钢，设计压力 3 2MP a ，设计温度 6 0 0，电加热 功率 3 5 4 k W。 本研究选用德国生产的 S p e c t r o q u a n t 多参数水 质分析仪 NO V A6 0对溶液成分及指标进行分析。 2 数据处理方法 用高温反应釜模拟锅炉受热面在高温高压条件 下的工作环境。把实验用水倒入洁净的釜体内，用 镍铬丝将预先处理好 的试片分别悬挂在水中，充氮 气除尽水 中溶解氧 ，缓慢升温至设定温度，恒温一 定时间后冷却到室温。 实验后的金属试片在未用超声波清洗前，表面 会附着一些比较疏松的污垢，干燥并称重后可得出 污垢的质量。因而可 以通过测重，并结合污垢的密 度，预计出年结垢厚度。然后把实验后的金属试片 用超声波清洗后，放在干燥器 中 2 4 h后用天平称 重。用失重法计算试片平均腐蚀速率，失重速度如 式 ( 1 )所示。 v： ( 1 ) A t 式中， 为试样面积 ，m2 ；t 为实验周期，h ； W 0 为试样原始质量，g ；W 2 为实验后不含腐蚀产物 的试样质量，g ；W 3为清除腐蚀产物时同样尺寸同 样材料空 白试样的校正失重 ，g 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 3 0 4 化 工 进 展 2 0 1 3年第 3 2卷 为 了方便比较，可以将试片的失重换算为腐蚀 深度，如式 ( 2 )所示。 vX2 4X36 5 8 76 v 2) 式 中，1 ， L为 以腐 蚀深度 表示 的腐蚀 速度 ， mm a ；P为金属密度，g c m 。 3 结果与分析 3 1 结垢因素指标的确定 3 1 1 硬度的影响 锅炉水垢会黏附在锅炉受热面上，并随着锅炉 运行时间的增加，水垢沉积量越来越大， 垢层变厚， 这会导致锅炉系统压力增高，压差增大，降低锅炉 热效率，严重时还可能造成爆管事故。 实验溶液 以分析纯 C a C 1 2 、Na HC O 3 和 Na 2 S O 4 按 2： 1： 1 摩尔比例混合以模拟水中的硬度变化 ， 把金属试片放入溶液中， 设定的工作环境为压力 1 O MP a ，温度 3 0 0 ，在持续运行 4 8 h后，用称重 法测量其试片质量变化，并结合污垢的密度，计算 预测出金属表面的年结垢厚度随硬度变化曲线，如 图 1 所示。 图 1 金属表面 的年结垢厚度随硬度变化 曲线 对 电站锅炉 、注 汽锅炉和 S AGD 汽包 炉而 言 ，硬度 是影 响锅 炉受 热面 结垢 的主要 因 素 。 G B T 1 2 1 4 5 -1 9 9 9规定：当汽包炉过热蒸汽压力范 围为 5 9 1 2 6 MP a时，硬度标准为2 p mo l L ；当 汽包炉过热蒸汽压力范围为 1 2 7 1 5 6 MP a时，硬 度标准为1 t mo l L ；直流锅炉水质的硬度标准为 0 。而 S Y o 0 2 7 9 4注汽锅炉的硬度标准为 0 1 mg L ( 以 C a C O3 计) ，可 以换算为 2 t mo l L ，与电 站锅炉相差不大。 由于 S AGD 汽包炉预定的运行压力为 1 0 1 4 MP a ，因而根据实验结果，并结合锅炉运行的相关 理论经验， 可 以初步确定 S AG D汽包炉水质的硬度 指标为2 mo l L。 值得注意的是，本研究过程 中实验 的时间较短 ( 4 8 h ) ， 较短的时间内可能与实际工业运行过程中 结垢厚度有偏差，为了更加准确地说明给水硬度对 S AG D汽包炉结垢的影响，会在中试装置中进行更 长时间的实验研究。另外，给水中的杂质会促进锅 炉结垢的形成。为了保证锅炉的安全运行，还需要 确定金属离子 ( 铁 、铜 )对炉管 的腐蚀和结垢的 影 响。 3 1 2 F e 含量的影响 当锅炉水中的 F e 含量过高时， 会在热负荷很高 的锅炉管壁形成氧化铁垢。因此控制炉水的铁含量 对控制氧化铁垢的形成有着重要意义，炉水铁含量 与氧化铁垢的结垢速度关系如式 ( 3 ) J 。 A=KC Q ( 3 ) 式中， 为氧化铁垢 的结垢程度，mg ( c m： h ) ； 为系数， ( 5 7 8 3 ) 1 0 ； C为氧化铁浓度， mg L ； p为热负荷 k J ( m2 - h ) 。 允许 的年结垢量为 8 1 0 mg c m2 ，因此 ，热负 荷为 2 4 x 1 0 k J ( m2 h ) 的锅炉 ，炉水铁离子的含量需 要控制在 3 0 g L以下。 由于S A GD汽包炉与电站锅筒锅炉的实际运行 情况比较接近 。 预定 S AGD汽包炉的运行压力范围 为 l 0 1 4 MP a ，且 S AG D汽包炉产生的蒸汽只要 略微过热即可，因而过热器的热负荷要小于 电站锅 炉。 通过对表 1中国内不同锅炉水质标准对 F e 含量 限制的对比分析，S AG D汽包炉的水质标准可以参 考 G B T 1 2 1 4 5 - 1 9 9 9中比其压力低一级的锅炉指 标，因此，初步确定 S AG D汽包炉给水的铁含量指 标为 3 0 g L 。 3 1 3 C u含量的影响 在局部热负荷很 高的炉管 内可能会有铜垢生 成，尤其是经常超负荷运行的锅炉或者更炉膛 内燃 烧工况变化引起局部热负荷过高的锅炉，更容易形 成铜垢。 图2是沉积在锅炉 中的C u量与给水中C u含量 的变化曲线，随着给水中 C u浓度的增加，沉积在 锅炉中的 C u量明显增加。 当给水中 C u浓度为 0 0 l mg L时， 沉积在锅炉中的 C u量大约为 0 0 0 6 mg L ； 当给水 C u浓度上升到 0 0 4 mg r c时， 锅炉中的沉积 量 可达 到 0 0 3 6 mg m 。 C u 的沉积主要与管壁热负荷相关 ，而 S AG D 锅炉管壁受热情况与电站汽包炉基本相同，并且预 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1 0期 杨建平：S AGD汽 包炉的给水水质研究 2 3 0 5 图 2 沉积在锅炉中的 C u量与给水浓度之间的关系 定 S AG D 汽包炉 的运行压力范 围大约为 1 0 1 4 MP a ，因而通过分析国内各个锅炉水质标准对 比， S AG D 汽 包 炉 C u 含量 的标 准 可 以参 考 G B T 1 2 1 4 5 m1 9 9 9的规定，可 以初步确定 S AG D汽包炉 给水的铜含量指标为5 t g L。 3 2 油含量的影响 蒸汽锅炉的汽水共腾事故是工业锅炉运行中较 常见的事故。这主要是 由于水中的油含量较高引起 的。实验用水采用纯水与辽河油 田的软化水进行配 比，在热负荷一定的条件下，观察水 中含油量对汽 水分界面处形成泡沫层的影响，如表 3所示。 可以看出当水 中含油量达到 5 mg L时， 汽水分 界面处有形成轻微 的泡沫层 ，而当含油量到达 6 0 mg L时， 水中的形成的泡沫 比较严重 ， 可能造成严 重的汽水共腾 。在锅炉运行中，由于水的不断蒸发 浓缩 ，锅炉炉水中的油含量要远高于给水含量 ，而 S AGD汽包炉设计浓缩倍率取 2 0倍左右， 因而根据 实验结果 ，给水的含油量要小于 0 2 5 mg L就不会 生成泡沫层。 结合 国内外锅炉的实际运行经验可 以得知，含 油量对锅炉的主要影响是锅炉的各个受热面，如水 冷壁 、汽包、过热器等 。因而对于 S AGD汽包炉来 说，受热面的布置、汽包结构等与 电站锅炉相近， 汽包 内的水处理也相 同，根据实验结果水中含油量 要求也和电站锅炉相差不大，考虑到实验室试验情 表 3 水中含油量对生成泡沫层的影响 含油量 mg L 泡沫层 含油量 m g L 泡沫层 0 1 无 5 轻微 0 3 无 1 O 轻微 0 5 无 2 O 轻微 1 无 6 O 严重 3 无 况并不一定完全反映锅炉实际运行情况，而电站锅 炉水 质标 准是 多 年锅 炉运 行经 验 的总结 ，因而 S AG D汽包炉的水质标准可参考 G B T 1 2 1 4 5 -1 9 9 9 的规定， 由于预定 S AG D汽包炉的运行压力为 l O 1 4 MP a ，可以初步确定 S AG D 汽包炉给水的含油 量指标为0 - 3 mg L。 3 3 腐蚀 因素指标 的确定 3 - 3 1 O 2含量 的影响 锅炉给水中溶解氧所带来的腐蚀是炉管腐蚀的 最主要原因。 氧腐蚀会使注汽锅炉的管壁逐渐减薄 ， 形成陷坑 ，可能会引起爆管事故 J 。水中氧含量越 高，金属腐蚀越严重 ，因此亟需确定锅炉给水中的 溶解氧含量标准。 实验通过把氧气通入纯水中，利用水质分析仪 测定水中的含氧量，用 Na OH溶液调节水的 p H值 为 9 ， 然后在高温反应釜中调节实验水温， 运行 4 8 h 后， 从而得出不同温度下， 随着水中溶氧量的变化， 2 OG钢的腐蚀情况 。如图 3所示。 从图 3中各个 曲线可以明显看出，温度越高， 金属的腐蚀就越严重 ，这是因为随着温度 的升高， 各种物质在水溶液中的扩散速度加快，电解质水溶 液的电阻降低 ，就会加速腐蚀 电池 阴阳两极的扩散 速度 。在一定条件下，金属的腐蚀速度随着含氧量 的升高而增加，如当温度为 2 0 0 时，当含氧从 5 L升高到 2 0 g L时，腐蚀速度从 0 0 1 2 mm a 增 加到 0 0 3 1 m m a 。 一 般锅炉 的安全运行要求腐蚀速 率要在 0 1 mm a以下，从 图 3可 以看出，即使溶氧量达到 2 0 g g L ，温度为 3 0 0 时 ，腐蚀速度也仅为 0 0 3 3 mm a ，但在锅炉的运行中，氧含量仅仅是影响锅炉 腐蚀 的一个方面，而最终的腐蚀是多方面因素综合 影响的结果，因而最终 S A G D水质指标中的含氧量 的确定要参考国内外锅炉运行的实际情况，并对 比 言 乓 基 健 图 3 腐蚀速度与溶氧量的关系 曲线 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 3 0 6 化 工 进 展 2 0 1 3年第 3 2卷 相关水质标准 ，综合分析而得出。 对 S A GD汽包炉来说， 预定运行压力为 1 0 1 4 MP a ，蒸汽温度不超过 4 2 0，锅炉整体结构和运 行参数与电站锅炉都比较接近，水中溶氧对 S AG D 锅炉产生腐蚀的主要部位也应该是给水管道和省煤 器入 口段，一般不会对汽包、水冷壁和过热器等部 位造成影响 。 因而初步确定 S A GD汽包炉给水的溶 氧量指标为7 t g L。 3 - 3 2 C O 2含量的影响 C O2 腐蚀属于酸性腐蚀 ，影响水的 p H 值，而 且当溶液中同时存在 O 2 和 C O2 时，两者会加剧炉 管的腐蚀。实验通过在一定条件下，测得 C O2 对腐 蚀速度 的影响。图 4和图 5示出了在不同运行温度 条件下 ( 2 0 0和 2 5 0) ，水中的溶解氧浓度 以 及 C O 2 含量对金属腐蚀的影响情况。研究发现 C O 2 对腐蚀有着 明显的促进作用， 当温度为 2 5 0、 C O 2 含量为 1 0 L 、O 2 含量为 2 0 g L时，金属 的腐蚀 速度可以达到 0 0 4 1 mm a 。 由于 C O 2 对锅炉管道的腐蚀是酸性腐蚀，因而 通过控制水 的 p H 值在一定范围内，就可 以减少金 属的腐蚀。所以 GB T 1 2 1 4 5 -1 9 9 9的给水指标 中 并没有规定 C O2 的范围。 主 要 蟊 蝗 主 要 港 蜒 图4 在 2 0 0下，C O2 对腐蚀速度的影响 图 5 在 2 5 0下，C O 2 对腐蚀速度的影响 在 电站锅炉热力系统中，最容易发生 C O2 腐蚀 的部位是凝结水系统，对锅炉其它部位的腐蚀影响 不大。由于 S AG D汽包炉的水循环系统与 电站锅炉 不同，该系统没有凝结水系统，因此 ，C O 2 腐蚀的 影响不大，并且只要保证给水的 p H 值符合水质标 准，就可以避免 C O2 腐蚀，因而给水中 C O 2 含量的 标准可以放宽， 所以 S AG D汽包炉给水 中 C O2 含量 可以不作出要求。 3 3 3 p H值 的影 响 水的p H值是对金属腐蚀影响很大的一个因素， p H值过低或过高都会导致腐蚀速度加快。 为了确定 S AG D汽包炉水质标准中的 p H值参 数指标 ，实验利用 H C 1 和 Na O H调节水质 ，利用水 质分析仪测定水的 p H 值，然后在高温反应釜中调 节实验水温，运行 4 8 h 。图 6表示在不同温度下 ( 2 0 0和 2 5 0)水中溶氧量为 7 la g L时 2 O G 钢的腐蚀情况随着水中 p H值变化。 宣 乓 趟 基 龌 图 6 腐蚀速度随p H值的变化曲线 从图 6中可以看 出，当 p H值为 9左右时，金 属的腐蚀最轻 ：当 p H l 1时，随 着 p H值的增大，金属的腐蚀速度迅速增加，当 p H 值升高到 l 4时， 腐蚀速度是 p H值为 9时的 2倍多。 一 般情况下， 锅炉水的 p H值常保持在 9 1 1 之间， 这样就能保证锅炉安全运行。 通过实验数据和国内锅炉运行经验可知，水中 的 p H 值在 9 2以上时会有利于防止钢材的腐蚀有 利，但 GB T 1 2 1 4 5 -1 9 9 9规定，有铜系统的 p H值 应该在 8 8 9 _ 3 。这是因为 电站锅炉通常用加氨 的 方法提高给水 p H值， 所 以如果 p H值高就意味着水 汽系统中的含氨量较多，会在氨容易集聚的地方引 起铜制件的氨蚀，所以限定给水 p H 值在 8 8 9 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 l 0期 杨建平 ：S A GD汽 包炉的给水水质研究 2 3 0 7 之间。而对于 S AGD汽包炉来说，不是采用加氨的 方式进行水处理 ，所 以可 以给水的 p H 值的上限要 求可 以适当放宽，初步可定为 8 8 1 0 。 4 结 论 ( 1 )基于在高温高压反应釜内对注汽锅炉的 模拟 研究 以及对现有的水质标准的分析 ，确定了 S AG D汽包炉的水质指标 中影响锅炉管内结垢的硬 度、铁、铜含量指标，影响锅炉管 内腐蚀的 p H值 、 C1 一 、O 2 和 C O2 等因素的指标 以及影响锅炉汽水共 腾 的水中含油量指标 。 确定的 S A GD汽包炉 的初步 水质指标要求如表 4所示 。 表 4 S AGD汽包炉的给水水质指标 S AG D汽包炉给水水质指标 项 目 压力 1 0 1 4 MP a 硬度 1t mo l L 氧 la g L M la g L 一 la g L 一 p H值 ( 2 5 C) 总碳酸盐 ( 以 C O 2 计) I mg L 一 ( 2 )预定 S AG D汽包炉的运行压力约为 l 0 b 1 4 MP a时， 给水中溶解氧量、铜含量 以及含油量与 电站锅炉 的指标一致；由于无需纳入汽轮机安全运 行的影响，S AG D 汽包炉水质指标中 p H 值、C O 2 含量、铁含量以及硬度可 以在电站锅炉水质指标的 基础上进行适 当的放宽。 ( 3 )本研究基于高温高压反应釜 内的实验无 法完全模拟 S A GD汽包炉的实际运行情况，因此， 针对初步制定出的 S AG D汽包炉的水质指标，需要 进行进一步的验证和修正。接下来的工作需要针对 初步制定的水质指标，在中试实验装置 中进行现场 的实验研究和综合分析 ， 得出最终的 S AG D汽包炉 安全运行水质指标 。 参考文献 1 周志凌，李春福，路俊刚，等彩南油田产出水的处理 J 】 l 化工进 展 ，2 0 0 6 ，2 5( 1 2 ) ：1 4 5 1 - 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