玻璃马池焰窑炉课程设计说明书.doc

陕西科技大学课程设计说明书
目录
1.绪论 1
2。 计算内容 4
2.2 熔化率的选取 4
2.3熔窑基本结构尺寸的确定 5
2。4 窑体主要部位所用材料的选择和厚度的确定 6
2.5 燃料燃烧计算 8
2.6燃料消耗量的计算 8
2。7 小炉结构的确定与计算 10
2.8蓄热室的设计 11
2。9 窑体主要部位所用材料的选择和厚度的确定 12
3.主要技术经济指标 13
4.对本人设计的评述 14
参考文献 15
1.绪论
课程设计是培养学生运用《玻璃窑炉及设计》课程的理论和专业知识解决实际问题，进一步提高设计运算，使用专业资料等能力。目的是使学生受到设计方法的初步训练,逐步树立正确的设计观点，增强设计能力，创新能力和综合能力，逐步掌握窑炉及其他热工设备设计的基础知识和技能，并对所学窑炉热工设备理论知识进行验证和深化，为将来从事生产、设计、研究及教学奠定良好的基础，同时为毕业论文打下坚实的基础。
1。1设计依据
设计内容：年产12000吨高白料酒瓶燃油蓄热式马蹄焰池窑
（1） 原始数据:
a) 产品规格：青白酒瓶容量500mL， 重量400g/只
b) 行列机年工作时间及机时利用率：313 天,95％
c) 机速：QD6行列机 青白酒瓶38只/分钟
d) 产品合格率：90％
e) 玻璃熔化温度1430℃
f) 玻璃形成过程耗热量q玻=2350kJ/kg玻璃液
g) 重油组成（质量分数%）,见表1﹣1
表1－1 重油组成
Car
Har
Nar
Oar
Sar
Mar
Aar
合计
89。43
6.50
0。60
0.01
0。43
3。00
0。03
100
1。2 述玻璃窑炉的发展历史及今后的发展动向
玻璃窑炉是熔制玻璃的热工设备，利用燃料的化学能、电能或其它能源产生热量,造成可控的高温环境，使玻璃配合料在其中经传热、传质和动量传递过程，完成物理和化学变化，经过熔化、澄清、均化和冷却等阶段，为生产提供一定数量和质量的玻璃液。
我国的玻璃窑炉古已有之，其经历了一个漫长的发展史，通过燃料和技术的发展提高，玻璃窑炉现在已经有了较大的进步。我国的玻璃窑炉基本上都为火焰池窑，其基本结构为：玻璃熔制、热源供给、余热回收、排烟供气四部分。目前我国玻璃窑炉的主体要燃料有煤、重油、发生炉煤气、天然气，其中最普遍采用的是煤和重油，为节能降耗减少污染，也有许多窑炉采用发生炉煤气和天然气，如下表1-2介绍了我国玻璃窑炉的发展史:
表1-2介绍了我国玻璃窑炉的发展史
阶段
燃料
窑型
窑龄
古代
木材
直火式坩锅窑
几个月
奠基
煤炭
坩锅窑、发明池窑
0。5年—1.0年
缓慢
煤炭
1920—1945年池窑
1—2年
飞跃
高热值
1945-1960年池窑
3-4年
持续
高热值
1960-至今池窑
7-8年
我国现阶段的玻璃池窑主要有平板池窑，横焰流液洞池窑、换热式单（双）碹池窑、蓄热式马蹄焰流液洞池窑，另外我国玻璃窑炉还有坩锅窑、电熔窑和浮法玻璃池窑.
近年来随着科学技术的进步和人们环保意识的增强，国内国外新技术，新设备，如减压澄清、全氧燃烧、纯氧助燃、顶插全电熔窑、深澄清池、三通道蓄热式等。通过采用新技术、新工艺，可进一步降低能耗，提高玻璃液质量,减少环境污染，走出一条仅能环保的可持续发展道路.
1.3 所选窑炉类型的论证
本设计采用蓄热式马蹄焰流液洞池窑。
（1） 其优点有:
a。 热利用率高，火焰行程长,因而燃料燃烧充分，同时窑体表面积小,热散失少,可提高热利用率,降低燃料消耗；
b。 结构简单,造价低，只有一对小炉布置在熔化部端墙上。
（2) 但该窑也有缺点：
a。 沿窑长方向难以建立必要的热工制度，火焰覆盖面积小，在炉宽上温度分布不均匀，尤其是火焰换向带来的周期性的温度波动和热点移动；
b. 一对小炉限制了炉宽,进而限制了生产的规模；
c. 燃料燃烧喷出的火焰诱使对料堆有堆料作用，不利于配合料的熔化和澄清,并对花格墙、流液洞盖板和冷却部空间砌体有烧损作用.
其适用于各种空心制品、压制品和玻璃球的生产。
1。4关工艺问题的论证
（1）温度制度：
“窑温”指胸墙挂钩砖温度，依靠燃料消耗比例调节.马蹄焰和纵焰池窑的热点值取决于熔化玻璃的品种、燃料和耐材质量。热点位置选在熔化部的1/2～2/3处，不易控制。
（2）压力制度:压强或静压头,沿气体流程。玻璃液面处静压微正压（+5Pa），微冒火。测点在澄清带处大碹或胸墙。用烟道的开度调节抽力压强。
(3） 泡界限制度
人为确定玻璃液热点位置。马蹄焰池窑稳定性不很强.
（4）液面制度：稳定.波动会加剧液面处耐材侵蚀。对成型也有影响。日用玻璃池窑要求±0.5mm，轻量瓶为±0.1～0.3mm）。
探针式和激光式测量方法。安装在供料道或工作池。依靠控制加料机的加料速率来进行。
（5）气氛制度：通过烟气中O2含量和CO含量判断。多数玻璃需氧化焰，但芒硝料要求还原焰.通常借助改变空气过剩系数来调节窑内气氛的性质（空气口大小和鼓风用量）.
Fe2+——深绿色，透光性差,透热差。
Fe3+-—浅黄色，透热、透光性强.
火焰亮度判断，明亮为氧化焰，不大亮为中性焰，发浑者为还原焰。
（6） 换向制度:蓄热式池窑定期倒换燃烧方向，使蓄热室格子体系统吸热和换热交替进行。换向间隔一般为20～30/min，烧重油熔窑 ，换向时先关闭油阀，然后关小雾化剂阀，留有少量雾化剂由喷嘴喷出，为的是避免排走废气时喷油嘴被加热，喷嘴内重油碳化,堵塞喷油嘴。
(7)加料方式：采用单侧加料。
2.计算内容
2。1 日出料量的计算
日出料量由年产量和原始数据计算得：
单台DQ6列机年产合格瓶量（吨/年）m为
m=机速（只/分钟)×60×24×瓶重×10-6×行列机年工作时间×机时利用率×产品合格率
QD6 ：m=38×60×24×400×10—6×313×95%×90％=5857.55712吨/年
因设计要求年产量为12000吨/年的玻璃酒瓶，则选用
QD6行列机台数n=12000/5857.6=3
故玻璃熔窑日出料量G（t/d)
G=机速（只/分钟）×60×24×瓶重(g/只)×10—6×台数
G=38×60×24×400×10-6×3
=65。7t/d 计算玻璃熔窑日出料量G（t/d）
2。2 熔化率的选取
熔化率K是玻璃窑炉一个重要的技术指标，它是指窑池每平方米面积上每天熔制的玻璃液量，单位是kg/（m2d)或t/(m2d)。
熔化率K的选择依据：
（1)玻璃品种与原料组成；
（2）熔化温度；
（3）燃料种类与质量；
（4）制品质量要求;
（5）窑型结构，熔化面积；
（6）加料方式和新技术的采用;
（7）燃料消耗水平;
（8）窑炉寿命和管理水平.
参考教材A，P92表4—2。K=2。0～2.2 t/(m2·d） 取熔化率为：K=2。0t/d
2。3熔窑基本结构尺寸的确定
2.3.1 熔化部面积计算
熔化部池窑面积根据已定的熔窑规模（日产量）和熔化率K估算,由教材A,P91式（4—1）有:
熔化池面积F熔=G/K=65。78/2.0=32。9m2
2.3.2 冷却部面积计算
根据经验值，参考教材A，P98表4—9，取F冷/F熔=20%,则F冷=32。9×20％= 6。58m2
根据玻璃品种、供料道条数、成型机部位和操作条件来决定冷却部形状,本设计采用扇形供料道，冷却部一般比窑池浅300mm,取900。
F冷、=32.9×20%=6。58 m2
如图2—1所示
则F冷=1/2= 1/2×3。14×2。12=6.92 m2
所以F冷/F熔=21.0%
2.3。3 窑池长度和宽度的确定
由教材A，P93，表4-3可知，烧重油时马蹄焰池窑的长宽比较烧发生炉煤气的稍大些。这是由于采用了高压外混喷嘴,特别是直流式，喷出火焰射程长，冲量大，刚性强，火焰转弯困难，为了避免冷却部温度过高,流液洞盖板过早烧损一囧窑池横向出现温度差，必须把窑池放长；另外,烧重油后火焰温度升高，加快了熔化速度,增大了出料量。为了确保玻璃液的质量，有必要将窑池适当放长。但长宽比过大时,在火焰喷出的正前方空间燃烧产物排除困难，逐渐积聚，压力增大，是火焰变短.基于以上原则,马蹄焰池窑池长不宜小于4m，熔化面积较大时，长宽比可取低些，否则窑池过长,火焰很难同时满足熔化与澄清的要求。本设计长宽比取1。6.
则F熔 =1。6×B2
解得：L=7。2m , B=4.5m
如图2-1所示
实际熔化面积：F熔实际=7.2×4.5=32.4m2 （2—3-3）
实际熔化率：K=G/ F熔实际= 65。7t/d/32。4 m2=2.03t/（m2·d) (2-3—4）
2。3。4熔化池深
同玻璃液质量关系很大，池深须使窑内不形成不动层。深影响窑容量，即窑内停留时间，停留1.5～2天。合理的池深必须综合考虑到玻璃颜色、玻液粘度、熔化率、制品质量、燃料种类、池底砖质量、池底保温和新技术采用（鼓泡、电助熔）等。
参考教材A，Pg93表4-4和近似式（4-2）
池壁高度 即为池深,一般取0.8-0.9m.初取h=0。9m..
校核：池深h可按近似公式计算
h=0.4+（0.5±a）lgV
V——熔化池容积，m3;
a——系数，其值0～0。135。
h=0。4＋（0。5—0.02）lg(31.5×0.9）=1.1m解得：h=1.1m
由于此池窑熔化率较大，所以池窑深度应深一些，因此h取1。2m。
熔化池窑坎可以强化熔化率，取窑坎高600mm，一般置于熔化池长的2/3处.
玻璃液的平均密度为2。45g/cm3，即2.45t/m3则玻璃液停留时间
t=31.5×1.2×2.45/65。7=1。41天
因玻璃液在窑内停留一天以上，故上述计算合理。
冷却部池深取浅（比熔化池浅300mm），本设计取h=0.9m
冷却率=正常流动负荷/冷却部面积.（t/d·m2)3~13范围。
K冷=G/F冷=65.7/6.58=9.98 符合范围
t=冷却部容积/正常流动负荷（m3/d）=6。58x0.6x24x2.45/65。7=3.53h 符合要求
玻璃液停留时间.愈长愈稳定，但需更多空间，回流多.最小存3小时玻璃流量。
2。4 窑体主要部位所用材料的选择和厚度的确定
2。4.1 窑体结构设计
（1）池壁
玻璃液的主要侵蚀为横向硅缝处。因此应尽量避免在高温区出现横向裂缝，通常采用整块大砖立砌，要求立砌排砖尺寸必须相当精确,结合面应加工磨制加工达到硅缝密接。
本设计采用300mmAZS33QX—Y + 30mm锆质捣打料+115mmLZ—55（NZ—40)+100mm硅钙板
（2）池底
结构：随着温度的提高，出料量的增加，炉龄的增加，更主要的是为减少散热损失，节约能源，现代熔窑池底多采用多层式复合池底结构.有：主体层：黏土大砖
75mmAZS33WS—Y + 35mm锆质捣打料 + 32mm烧结锆英石砖+ 30mm锆质捣打料+ 300mm浇注大砖+280mm轻质粘土砖+10mm石棉板+8mm钢板
（3)火焰空间
火焰空间长度与窑池长度相等，宽度比窑池宽度多200~400mm，本设计取400mm,则火焰空间宽度B=4500+400=4900mm，长度L=7200mm.火焰空间高度由胸墙高度和大碹碹股高度合成,参考教材A,P96表4-8，取大碹升高为1/8，则得碹股f=4700×1/8=587。5mm.胸墙设取1000mm，则火焰空间容积为：
V= V=L×B×（1+2/3f)=4.9×7.2×（1+2/3×0.5875）=49。1 m3 (2—3-8）
火焰分隔方式为全分隔.
2.4。3 流液洞
马蹄焰池窑一般只取一个流液洞，本设计出料量大，采用下沉式流液洞,下沉式对玻璃液的选择作用、冷却作用好，减少回流。它可以选择质量较好的玻璃液，可以提高降温效果，提高玻璃液质量。 本设计选取流液洞几何尺寸:希望为长方形。
宽度：控制玻璃液的均匀性。
越宽越均匀。一般中小型池窑250~500mm, 取宽为400mm
高度：控制玻璃液的质量.
越低质量越好,而温降越大。中小型池窑200~400mm,取高为300mm
长度：控制玻璃液的降温程度。
越长降温越多，洞长一般取900~1200mm，本设计选洞长为1000mm,下沉量取150mm。
则流液洞的长×宽×高为1000×400×300，如图2—1所示
流液洞流量负载K流= K流=65.7×1000/（40×30×24)=2。28kg/（ cm2×h)（2-3-9）
一般为2~4
由教材A,P96，表4-6可知，该流液洞满足要求。
材质：侧墙、盖板、挡砖均用电熔镐刚玉砖。
2。4.4 投料口
按时按量加入、液面稳定,薄层加入,预熔作用，减少粉料飞扬.
马蹄焰池窑为侧面投料，只放一台投料机。宽稍大于投料机宽，两侧留50~100mm。深比窑池浅些。
本设计采用薄层加料方式，加料口向喷火方向倾斜。取长为1350/1450mm，窑内宽800mm，窑外宽600mm,深比熔化池浅些，取900mm
2.5 燃料燃烧计算
2.5.1 理论空气需要量及燃烧产物量的计算
参考教材B,
V空气 =100/21×（C/12+H/2×1/2+S/32—O/32）×22。4/100
=100/21×(89.43/12+6.5/4+0.43/32—0。01/32）×22。4/100
=9。7Nm3/kg重油
取空气过剩系数a=1.15,根据教材及课件
实际空气量Va=1.15×9。7=11。2 Nm3/kg重油
2.5。2 理论烟气量的计算
V=0。089Car+0。323Har+0.0124Mar+0。033Sar+0.008Nar—0。0263Oar
=0.089×89.43+0。323×6。5+0.0124×3.00+0。033×0。43+0。008×0.6-0.0263×0.01
=10。1 Nm3/kg重油
实际烟气量V产=V0产+V0空气（a—1)
=10.1+9。7×(1。15—1)
=11.6 Nm3/kg重油
1kg液体燃料燃烧所需理论氧气量
VO2 =21/100×Va0=9.7×0。21=2.04 Nm3/kg重油
实际烟气组成：
VN2 =N/28×22。4/100+aVo2 79/21=0.6/28×22。4/100+1.15×2。04×79/21=8.8 Nm3/kg重油
VCO2 =C/12×22.4/100=89。43/12×22.4/100=1。67 Nm3/kg重油
VH2O =（H/2+M/18) ×22。4/100=0。765 Nm3/kg重油
VSO2 =S/32×22。4/100=0。43/32×22.4/100=0.003 Nm3/kg重油
2.6燃料消耗量的计算
本设计采用近似计算方法计算燃料消耗量
2。6.1 窑炉热量支出
全窑热平衡热支出主要有三项，即
（1）熔化玻璃消耗的热量Q1
Q1=Pq 其中:P ——玻璃液熔化量，kg/（m2h）
q —-玻璃形成过程耗热量
Q1=65.7×1000/24×2350
=6。43×106 KJ/h
（2)烟气离开蓄热室带走的热量Q2
Q2=K1Q（K1=0。2~0。3)，本设计 K1取0.25
（3）全窑散失热量Q3
取决于窑的大小，窑愈小，单位熔化面积散热量愈大，热效率愈低，Q3以W表示，W=61650w/ m2。
本设计采用全保温，减少25~30％
Q3=(1-25%)w=46237.5w/ m2
将单位转化为kJ/h，有W =46237。5×31.5×10—3×3600kJ/h=5。24×106 kJ/h
总的热量Q=Q1+Q2+Q3=Pq+K1Q+W
Q =（ Pq+W)/(1—K1）
=（6。43×10 6+6。05×106)/(1—0。25)
=1.66×107 kJ/h
=6.91×105 kJ/d
根据经验公式进行校核
Q`=（52.75+0。0588 F热） +5.697T
其中：Q` --每天耗热量×106kJ；
F热—-窑池加热面积,m2;
T ——每天熔化玻璃液量,t。
Q`=（52。75+0.0588×31.5) +5。697×65.7×103kJ/d=3.7×105 kJ/d
Q`与Q想近，由于采用了全保温式，所以散热少，故实际耗热量比经验值小，可取。
2.6.2 窑炉热量收入
Q入=B油(Q油+q油物+q介物）
其中B油-—重油消耗量kg/（m2.h)
Q油-—低热值kJ/kg
q油物—-物理热kJ/kg
q介物D ——雾化介质物理热kJ/kg
本设计中为简化计算,忽略了q油物和q介物从而得到
Q入=B油Q油
参考教材A，P38，式（1-82）得
Q油=339Car+1030Har—109(Oar-Sar）—25×Mar
= 339×89。43+1030×6。5—109×(0.01-0.43)—25×3。00
= 36982。55kJ/kg重油
Q入=Q出=3.17×107 kJ/h
所以B油=3。17×107 kJ/h /36982.55kJ/kg重油=857.16kg重油/h
2。6.3校核各项经济指标
(1）火焰空间热负荷--每单位空间容积每小时燃料燃烧所放出的热量,单位是W/ m2。
q= B油Q油/V火
=857。16×36982。55×1000/（3600×134）
=65.71 kw/m3
参考教材A，P103。表4-7，所得q在58～93（×103 w/m3 )所以q满足要求。
（2）热负荷值——每小时每m2熔化面积上消耗热量，W/ m2;
Q=3。17×107/76.9=4。12×105W/m2
(3）单位耗热量——熔化每千克玻璃液所耗总热量，kJ/kg玻璃；
q’=Q/D=3。17×107×24/(157。464×103)= 4831.58KJ/kg玻璃液
（4)耗煤量或耗油量-—熔化每千克玻璃液耗用的标准煤量或油量，kg煤/kg玻璃或kg油/kg玻璃。
t=m/D= 857。16×24/（157。464×103）=0.131kg油/kg玻璃
根据经验值0.120~0.137,查表可知，上述指标都符合要求
2.6。4熔化热效率η热
热效率是指对外界供给热量有效利用的程度。
η热=（熔化过程有效耗热量/供给系统热量）× 100％
= pq油/Q×100%
=15。42×106/(36982.55×857。16) ×100%
=48.6％
根据经验值,上述结果符合要求
2.7 小炉结构的确定与计算
马蹄焰池窑的油喷嘴安装在小炉口下面。本设计采用小交角式小炉特点:空、煤气交角小，预燃室长，舌头探出（长舌）。小炉火焰平稳、较长，火根与火梢温差较小，易控制，自然通风，检修方便；但体积较大，散热损失大，占地多.
参考教材A,Pg102，本设计中，油嘴中心距取700mm,油嘴直径为30mm，油嘴中心距液面高度为350mm，油嘴距池墙外壁300mm。
2。7.1 初定小炉尺寸
参考教材教材A，Pg103表(4—15），射喷火口空气鱼人温度为1050℃烟气排出温度1450℃，取空气出口速度为W空=8.5m/s。则根据教材教材A,Pg99，式(4—3），确定喷火口面积
F喷= 【（V0空+VO煤）×（1+t喷/273)】/W喷
F喷 --喷火口面积, m2；
V0空-—每秒流过小炉的空气量，Nm3/s;
VO煤——每秒流过小炉的空气量,Nm3/s，烧油时取0;
t喷 ——为喷火口处火焰温度， ℃；
W喷——火焰喷出速度,m/s。
带入数据，得
F喷=（11。2× 857.16）×（1+1050/273)/(3600×8。5）
=1.52m2
校核： F喷/F熔=1。52/76.9 =2.0%，符合2.0%~3。0％的范围要求。
参考教材A，P103。表（4-16），取空气出口宽度为2000mm，高取450mm，出口比为2000/450=4。4。
2.7。2 小炉尺寸的确定
由于小炉口宽度约占池宽的20～30%，所以取宽为2000mm,宽高比为3。2，则高取625mm,小炉口碹升高1/10，则碹升高f’=2000/10=200mm,
小炉口面积：2×（0。625+2/3×0。2）=:1。52
小炉口间距取1000mm，空气下倾角取220小炉水平长度取2500mm
小炉口热负值q= 857。16/1.52= 563。92kg重油/(m2h)
查教材A,P103。表（4-15），知小炉口热负值（550~650)，设计符合要求
2.7.3 喷嘴的选择
本设计每只小炉采用高压内混式喷嘴3个，共6个，属GNB型
2.7.4 小炉口材质
喷火口碹砖、喷火口侧墙砖、底板砖、斜碹夹层砖、舌头砖和喷嘴砖均用电熔AZS-33砖
2。8蓄热室的设计
蓄热室周期性换热设备,属周期性不稳定温度场，传热过程为不稳态传热。
工作特点类似于逆流换热器，将蓄热室看作逆流式换热器对整个周期进行传热分析，主体为格子体，作用是蓄热和换热。
格子体的排列方式有：西门子式、李赫特式、连续通道式和编蓝式。一般以标型砖码砌，砖厚65mm。近年来出现波形砖、十字砖、筒形砖等。提高了格子体强度、增加了换热面积，砖厚40mm。
本设计采用箱式蓄热室，格子体采用八角筒砖160×160×150mm,砖厚40mm
由教材A，Pg107表（4—l8）初步确定一侧蓄热室的比受热表面。
比受热面积：每平方米熔化面积所需的格子体的受热表面。
取A=35m2/ m2,则
A=F蓄/F熔
F蓄= F熔×A=35×76.9=2691。5 m2
格子体体积V格= F蓄/f蓄=2691.5/14。94=180.15 m3
其中:f蓄为单位格子体所具有的受热面积m2/ m2 ，查得14。94
经验确定格子体高度H=0.15×60=9。0m .一般取值7。0~9。0
则格子体底面积S=V/H=180.15/9。0=20m2
格子体长L=（160+40×2+160)n+40 mm
=0.4n+0。04m
当n=12时，L=0.4×12+0。04=4.84m
格子体宽B=S/L=20/4.84=4。123m
B=（160+40×2+160）n+40 mm
n=10。2,取n=10，则B=4.04m
经排列得格子体长×宽×高=4。84×4。04×9。0mm。
则格子体实际体积为V=4.84×4.04×9.0=176 m2
实际F蓄=V格×f蓄= 176×14.94= 2629.44m2
稳定系数：H/(LB)0。5=9.0/（4.84×4。04)0.5= 2。0
格子体流通面积:F空=4。84×4。04×0.6= 11.73 m2
空气的流速：W空=V0/F空=11。2×857.16/(11。73×3600）=0.23Nm/m2
烟气的流速:W底=V蓄/ F蓄=11。6×856。16 /（11。73×3600）=0。24Nm/m2
参考教材A，Pg108，表（4—l9）校核，格子体设计合理。
确定格子体上中下材质:上部电熔高纯镁砖、中部镁橄榄石或镁铝砖、下部低气孔粘土砖。
2。9 窑体主要部位所用材料的选择和厚度的确定
耐火材料的选择关系到整个窑炉的运行情况，对于能否得到优质的制品，能耗的多少与窑炉的寿命长短有关.选择时应充分考虑到各部分的受热情况，受玻璃液的冲刷情况，受火焰的蚀损额情况等,而且更为重要的事经济性。根据经验本设计各部分耐火材料选用如下：
碹顶(由内向外）:300mm优质硅砖+30mm硅质密封料+115mm轻质硅砖+50mm硅质保温层料
胸墙(由内向外)：300mm硅砖+6mm硅质密封料+65mm轻质硅砖+115mm轻质高铝转+50mm硅钙板
池壁（由内向外): 300mm电熔锆刚玉砖+35mm锆质捣打料+115mm轻质粘土砖+50mm硅钙板+4mm钢板
池底（由上到下): 70mm电熔锆刚玉砖+35mm锆质捣打料+40mm锆英石砖+35mm锆质捣打料+300mm浇注大砖+280mm轻质粘土砖+10mm石棉板+8mm钢板.
3.主要技术经济指标
序号
项目
单位
指标
1
产品类型

高白料酒瓶
2
玻璃品种

高白料玻璃
3
成型设备
5台
1台QD8、4台QD6
4
成型机速
只/分钟
QD875、QD642
5
日出料量
t/d
157。464
6
燃料种类

重油
7
熔窑型式

蓄热室马蹄焰流液洞池窑
8
熔化率
t/（m2·d)
2。05
9
熔化面积
m2
76。9
10
熔化池长×宽
m
11。2×7。0
11
熔化池深
m
1。5
12
流液洞长×宽×深
mm
1000×500×400
13
加料口长×宽×深
mm
1350×800×1200
14
火焰空间长×宽×胸高/碹升高
mm
11200×7400×1。081
15
冷却部面积
m2
17。1
16
F冷/F熔
％
22.2%
17
燃料消耗量
t/d
25。4
18
吨玻璃燃料消耗量
kg/t
151
19
火焰空间热负荷
KW/m3
65。71
20
空气口宽×高
mm
2000×450
21
空气下倾角
°
22
22
燃油喷嘴型号及个数
GNB
6
23
蓄热室型式

箱式
24
格子体排列方式及格孔尺寸

八角筒型160×160
25
格子体长×宽×高
mm
4。84×4。04×9.0
26
蓄热面积
m2
2629。44
27
F蓄/F熔
m2/ m2
34.19
4.对本人设计的评述
本设计的主题是对年产42200吨高白料酒瓶蓄热室马蹄焰池窑的设计，本次设计过程中的基本原理和基本理论主要来自教材，设计中使用的数据来自理论数据和经验数据，与实际操作可能有较大的差异看，但本设计作为一次操作性练习，可以说达到了预期的效果。
还有，在设计计算过程中，采用了近似处理，忽略了Q油、物和q介、物，因此热效率比实际高出许多，同时也导致了废气和格子体流速相应减少。
本次设计的熔化率为2.0t/（m2.d),不属于先进水平，燃料利用率不高，造成的热耗偏大，所以有待于改进.在实际操作中,为提高玻璃液的质量,减小对环境的污染，可采用富氧和全氧燃烧或其他先进的技术和设备.
通过本次设计,我基本掌握了窑炉设计的过程，为将来从事生产、设计、研究等方面打下了坚实的基础。
参考文献
教材A:陈国平，毕洁主编。 玻璃工业热工设备。 北京,化学工业出版社，2007。
教材B：孙晋涛主编.硅酸盐工业热工基础.武汉理工大学出版社。
12