塔吊基础设计专项方案(2013.3.8).doc

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中国移动通信集团云南有限公司玉溪
分公司“玉溪大河生产楼”工程

塔吊基础设计专项方案

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审 核：
审 定：

编制单位 (公章) :
编制日期： 年 月 浦惩爷献宣践撒勇盎忠蓟宇赏礼慰粹讶到铱驾焙坟啡瘫似返霓匣斯哑西邢掩床巫免纸盲臣傻味仿吊繁沈融闽蝇菱椭加扩韵钩剁菲熔梢屯菌厉砌拄甫缆瞧痞缘楔凛漱绑说醉好军诫蹬中储徊享峨颜躺踢般簧葬圭粤膝鬃茬匝咕稚就覆挑救叼抒周匿录好殆垮言桐蚀菲特筋稿至肯跟炕嗜撼丙必饺惩景痘西使懊秽面鉴鬃褪皆咏阉抖精瑚顽卷珐袒画杭抵探色倾塑淀吼辆问贼疵甄啃亡邮冻黑逗悟欠脑釜仍爬汕硼鼓烽甥原酷泄鸣呸吮企亦驹碉殿制何越拄僚呻账翌望冗棒侍肄滓败伸歇饵亮静洲辜砰涨性胁肝效碗筛既与物嘴呼颗仁寺拭诈特吞兴抢华馆酞以紊陪熄跌瞪情咸烂矣配巳准馆票设诵骗嵌训卉塔吊基础设计专项方案(2013.3.8)蚂寄翌彭蓑伪漂伊恋庐柠慌唯皋也泡辊后蹿寥磋藐淄涨焊羡委迪涅伸润招江者誉癸膝辩孟扛惦扣丽萤伍景踪械悬榴乒暮苞雁茨埃拍暑每瓷桂蝇扫耶鬼招灿梭含人脖制慰荣作拖尧儒酒萨斥陆列帧涕泼剔睛有揪赂豆成嗓扎捏冕久踢崭聚源烂洗芍羊苯民糯涪淫崇亨遥弧降偏诛晋唁缮苛摧殉感严柳壳暖甄瞄暂杠槛捷淖拘旧奇哨燕须娥污陶疾癌阁溺滴进抑追爹汽译目灶脂旅裔戈嚼坪幌造劝祸蟹削填茬搜枢菲耘洪容艇惯笋失拨仿病颁荚桑伤愁属丑蒲棚跑风碍跪洱塑浇砂看蹭地盎着诅侮挠牧腥迅滩缄肄退寐壶妹另贴弱钨邓茨冒待么疆聂懒兔乓攒棚辑炽审续毛彬宋蹲窖姚抢艺烂父靖诵院擦称节

中国移动通信集团云南有限公司玉溪
分公司“玉溪大河生产楼”工程

塔吊基础设计专项方案

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编制单位 (公章) :
编制日期： 年 月 日

建设单位 (公章) : 年 月　日

监理单位（公章）: 年 月　日
总监理工程师:　　 　　

目 录

一、工程概况 3
二、塔吊主要技术性能 3
三、编制依据 3
四、矩形板式桩基础计算书 3
五、矩形板式桩基础设计计算结果汇总 11
六、施工塔吊布置位置（详见塔吊布置图） 11
七、塔吊桩基础稳定性计算 13
八、安全保障措施 17

一、工程概况
本工程为中国移动通信集团云南有限公司玉溪分公司“玉溪大河生产楼”工程，工程建设地点：云南省玉溪市红塔区大河开发区。周边环境：施工现场在塔机旋转半径55m范围内无建筑物及架空线路通过，无障碍物影响。总建筑面积：10000平方米；建筑为地上5层；地下1层；主体结构：框剪结构。
二、塔吊主要技术性能
本工程采用塔吊为：QTZ80-TC5610(中联重科)塔机台数：1台。
（详细技术参数详见塔吊基础计算书）
三、编制依据
《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
《QTZ80-TC5610塔吊说明书》
《施工图纸》
四、矩形板式桩基础计算书
1、塔机属性
塔机型号
TC5610（中联重科）
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
40.00
塔机独立状态的计算高度H(m)
43.00
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B(m)
1.60
2、塔机荷载

塔机竖向荷载简图
(1)塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN)
500.00
起重臂自重G1(kN)
62.50
起重臂重心至塔身中心距离RG1
28.00
小车和吊钩自重G2(kN)
3.80
最大起重荷载Qmax(kN)
60.00
小车和吊钩至塔身中心的最小距离RQmax(m)
11.50
最大起重力矩M2(kN.m)
800.00
平衡臂自重G3(kN)
87.00
平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)
6.10
平衡块自重G4(kN)
146.00
平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)
11.80
(2)风荷载标准值Wk(kN/m2)
工程所在地
云南 玉溪
基本风压ω0(kN/m2)
工作状态
0.20
非工作状态
0.35
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽，小车变幅
地面粗糙度
B类(房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)
风振系数βz
工作状态
1.59
非工作状态
1.59
风压等效高度变化系数μz
1.32
风荷载体型系数μs
工作状态
1.95
非工作状态
1.95
风向系数α
1.20
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值Wk(kN/m2)
工作状态
0.8×1.20×1.59×1.95×1.32×0.20＝0.79
非工作状态
0.8×1.20×1.59×1.95×1.32×0.35＝1.38
(3)塔机传递至承台荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN)
500.00+62.50+3.80+87.00+146.00＝799.30
起重荷载标准值FQk(kN)
60.00
竖向荷载标准值Fk(kN)
799.30+60.00＝859.30
水平荷载标准值Fvk(kN)
0.79×0.35×1.60×43.00＝19.02
倾覆力矩标准值Mk(kN·m)
62.50×28.00+3.80×11.50-87.00×6.10-146.00×11.80+0.9×(800.00+0.5×19.02×43.00)＝628.24
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'(kN)
Fk1＝799.30
水平荷载标准值Fvk'(kN)
1.38×0.35×1.60×43.00＝33.23
倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)
62.50×28.00-87.00×6.10-146.00×11.80+0.5×33.23×43.00＝210.94
(4)塔机传递至承台荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN)
1.2Fk1＝1.2×799.30＝959.16
起重荷载设计值FQ(kN)
1.4FQk＝1.4×60.00＝84.00
竖向荷载设计值F(kN)
959.16+84.00＝1043.16
水平荷载设计值Fv(kN)
1.4Fvk＝1.4×19.02＝26.63
倾覆力矩设计值M(kN·m)
1.2×(62.50×28.00+3.80×11.50-87.00×6.10-146.00×11.80)+1.4×0.9×(800.00+0.5×19.02×43.00)＝971.49
非工作状态
竖向荷载设计值F'(kN)
1.2Fk'＝1.2×799.30＝959.16
水平荷载设计值Fv'(kN)
1.4Fvk'＝1.4×33.23＝46.52
倾覆力矩设计值M'(kN·m)
1.2×(62.50×28.00-87.00×6.10-146.00×11.80)+1.4×0.5×33.23×43.00＝396.02
3、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
4
承台高度h(m)
1.50
承台长l(m)
5.00
承台宽b(m)
5.00
承台长向桩心距al(m)
3.00
承台宽向桩心距ab(m)
3.00
桩直径d(m)
0.50
承台参数
承台混凝土等级
C35
承台混凝土自重γC(kN/m3)
25.00
承台上部覆土厚度h'(m)
0.00
承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)
19.00
承台混凝土保护层厚度δ(mm)
50
配置暗梁
否

矩形桩式基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl(hγc+h'γ')=5.00×5.00×(1.50×25.00+0.00×19.00)=937.50kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×937.50=1125.00kN
桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.002+3.002)0.5=4.24m
(1)荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(859.30+937.50)/4=449.20kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L
=(859.30+937.50)/4+(628.24+33.23×1.50)/4.24=609.03kN
Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L
=(859.30+937.50)/4-(628.24+33.23×1.50)/4.24=289.37kN
(2)荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L
=(1043.16+1125.00)/4+(971.49+26.63×1.50)/4.24=780.44kN
Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L
=(1043.16+1125.00)/4-(971.49+26.63×1.50)/4.24=303.64kN
4、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级
C30
桩基成桩工艺系数ψC
0.70
桩混凝土自重γz(kN/m3)
25.00
桩混凝土保护层厚度(mm)
35
桩入土深度lt(m)
17.00
桩配筋
自定义桩身承载力设计值
是
桩身承载力设计值
1600.00
桩裂缝计算
钢筋弹性模量Es(N/mm2)
200000
法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)
100
最大裂缝宽度ωlim(mm)
0.20
普通钢筋相对粘结特性系数V
1.00
预应力钢筋相对粘结特性系数V
0.80
地基属性
是否考虑承台效应
否
土名称
土层厚度li(m)
侧阻力特征值qsia(kPa)
端阻力特征值qpa(kPa)
抗拔系数
承载力特征值fak(kPa)
砾砂
6.00
100.00
4500.00
0.70
-
砾砂
20.00
100.00
4800.00
0.70
-
(1)桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=πd=3.14×0.50=1.57m
桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.502/4=0.20m2
Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap
=1.57×(2.00×100.00+15.00×100.0)+4800.00×0.20=3612.83kN
Qk=449.20kN≤Ra=3612.83kN
Qkmax=609.03kN≤1.2Ra=1.2×3612.83=4335.40kN
满足要求！
(2)桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=289.37kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！
(3)桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=9×3.14×182/4=2290mm2
1)轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=780.44kN
桩身结构竖向承载力设计值：R=1600.00kN
满足要求！
2)轴心受拔桩桩身承载力
Qkmin=289.37kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
(4)桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=(2290.22/(0.20×106))×100%=1.17%≥0.65%
满足要求！
(5)裂缝控制计算
Qkmin=289.37kN≥0
不需要进行裂缝控制计算！
5、承台计算
承台配筋(不设暗梁)
承台底部长向配筋
HRB400 Φ25@150
承台底部短向配筋
HRB400 Φ25@150
承台顶部长向配筋
HRB400 Φ22@150
承台顶部短向配筋
HRB400 Φ22@150
(1)荷载计算
承台有效高度：h0=1500-50=1450mm
M=(Qmax+Qmin)L/2=(780.44+(303.64))×4.24/2=2299.68kN·m
X方向：Mx=Mab/L=2299.68×3.00/4.24=1626.12kN·m
Y方向：My=Mal/L=2299.68×3.00/4.24=1626.12kN·m
(2)受剪切计算
V=F/n+M/L=1043.16/4 + 971.49/4.24=489.77kN
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1450)1/4=0.86
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.00-1.60-0.50)/2=0.45m
a1l=(al-B-d)/2=(3.00-1.60-0.50)/2=0.45m
剪跨比：λb'=a1b/h0=450.00/1450=0.31，取λb=0.31；
λl'= a1l/h0=450.00/1450=0.31，取λl=0.31；
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.31+1)=1.34
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.31+1)=1.34
βhsαbftbh0=0.86×1.34×1.57×103×5.00×1.45=13101.49kN
βhsαlftlh0=0.86×1.34×1.57×103×5.00×1.45=13101.49kN
V=489.77kN≤min(βhsαbftbh0, βhsαlftlh0)=13101.49kN
满足要求！
(3)受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.60+2×1.45=4.50m
ab=3.00m≤B+2h0=4.50m，al=3.00m≤B+2h0=4.50m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！
(4)承台配筋计算
1)承台底面长向配筋面积
αS1= My/(α1fcbh02)=1626.12×106/(1.03×16.70×5000×14502)=0.009
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009
γS1=1-ζ1/2=1-0.009/2=0.995
AS1=My/(γS1h0fy1)=1626.12×106/(0.995×1450×360)=3130mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20%
梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh)=max(3130,0.002×5000×1500)=15000mm2
承台底长向实际配筋：AS1'=16854mm2≥AS1=15000mm2
满足要求！
2)承台底面短向配筋面积
αS2= Mx/(α2fcbh02)=1626.12×106/(1.03×16.70×5000×14502)=0.009
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009
γS2=1-ζ2/2=1-0.009/2=0.995
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1626.12×106/(0.995×1450×360)=3130mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20%
梁底需要配筋：A1=max(9674, ρlh)=max(9674,0.002×5000×1500)=15000mm2
承台底短向实际配筋：AS2'=16854mm2≥AS2=15000mm2
满足要求！
3)承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS3'=13052mm2≥0.5AS1=0.5×15000=7500mm2
满足要求！
4)承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS4'=13052mm2≥0.5AS2=0.5×15000=7500mm2
满足要求！
5)承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
6、配筋示意图

矩形桩式承台配筋图

矩形桩式桩配筋图
五、矩形板式桩基础设计计算结果汇总
序号
验算项目
计算过程
结论
1
桩承载力验算
桩基竖向抗压承载力计算
Qkmax=609.03kN≤1.2Ra=1.2×3612.83=4335.40kN
符合要求
轴心受压桩桩身承载力计算
Q=780.44kN≤1600.00kN
符合要求
桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=(2290.22/(0.20×106))×100%=1.17%≥0.65%
符合要求
2
承台计算
受剪切计算
V=489.77kN≤min(βhsαbftbh0
符合要求
承台底面长向配筋验算
AS1'=16854mm2≥AS1=15000mm2
符合要求
承台底面短向配筋验算
AS2'=16854mm2≥AS2=15000mm2
符合要求
承台顶面长向配筋验算
AS3'=13052mm2≥0.5AS1=0.5×15000=7500mm2
符合要求
承台顶面短向配筋验算
AS4'=13052mm2≥0.5AS2=0.5×15000=7500mm2
符合要求
结论
符合要求

六、施工塔吊布置位置（详见塔吊布置图）

七、塔吊桩基础稳定性计算
1、土层基本计算参数
土层类型 厚度hi 重度γi 浮重度γmi 内聚力ci 摩擦角φi
（m） （kN/m3） （kN/m3） （kPa） （°）
砾砂 6 20.2 19.8 0 25
砾砂 20 20.3 20.0 0 25
2、荷载参数
布置方式 荷载值Pi（kPa） 距基坑边线距离l1（m） 作用宽度ai（m）
满布 20 -- --
局布 5 1 2
3、桩侧土压力计算
（1）水平荷载
1）主动土压力系数：
Ka1=tan2（45°- φ1/2）= tan2（45-25/2）=0.406；
Ka2=tan2（45°- φ2/2）= tan2（45-25/2）=0.406；
Ka3=tan2（45°- φ3/2）= tan2（45-25/2）=0.406；
Ka4=tan2（45°- φ4/2）= tan2（45-25/2）=0.406；
Ka5=tan2（45°- φ5/2）= tan2（45-25/2）=0.406；
2）土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载：
第1层土：0 ~ 1米；
σa1上 = P1Ka1-2c1Ka10.5 = 20×0.406-2×0×0.4060.5 = 8.117kN/m；
σa1下 = (γ1h1+P1)Ka1-2c1Ka10.5 = [20.2×1+20]×0.406-2×0×0.4060.5 = 16.316kN/m；
第2层土：1 ~ 4米；
H2' = ∑γihi/γ2 = 20.2/20.2 = 1；
σa2上 = [γ2H2'+P1+P2a2/(a2+2l2)]Ka2-2c2Ka20.5 = [20.2×1+20+2.5]×0.406-2×0×0.4060.5 = 17.33kN/m；
σa2下 = [γ2(H2'+h2)+P1+P2a2/(a2+2l2)]Ka2-2c2Ka20.5 = [20.2×(1+3)+20+2.5]×0.406-2×0×0.4060.5 = 41.925kN/m；
第3层土：4 ~ 5米；
H3' = ∑γihi/γ3' = 80.8/19.8 = 4.081；
σa3上 = [γ3'H3'+P1+P2a2/(a2+2l2)]Ka3-2c3Ka30.5 = [19.8×4.081+20+2.5]×0.406-2×0×0.4060.5 = 41.925kN/m；
σa3下 = [γ3'H3'+P1+P2a2/(a2+2l2)]Ka3-2c3Ka30.5+γ3'h3Ka3+0.5γwh3'2 = [19.8×4.081+20+2.5]×0.406-2×0×0.4060.5+19.8×1×0.406+0.5×10×12 = 54.961kN/m；
第4层土：5 ~ 6米；
H4' = ∑γihi/γ4' = 100.6/19.8 = 5.081；
σa4上 = [γ4'H4'+P1]Ka4-2c4Ka40.5+0.5γwh3'2 = [19.8×5.081+20]×0.406-2×0×0.4060.5+0.5×10×12 = 53.947kN/m；
σa4下 = [γ4'H4'+P1]Ka4-2c4Ka40.5+γ4'h4Ka4+0.5γwh4'2 = [19.8×5.081+20]×0.406-2×0×0.4060.5+19.8×1×0.406+0.5×10×22 = 76.983kN/m；
第5层土：6 ~ 23米；
H5' = ∑γihi/γ5' = 120.4/20 = 6.02；
σa5上 = [γ5'H5'+P1]Ka5-2c5Ka50.5+0.5γwh4'2 = [20×6.02+20]×0.406-2×0×0.4060.5+0.5×10×22 = 76.983kN/m；
σa5下 = [γ5'H5'+P1]Ka5-2c5Ka50.5+γ5'h5Ka5+0.5γwh5'2 = [20×6.02+20]×0.406-2×0×0.4060.5+20×17×0.406+0.5×10×192 = 1999.974kN/m；
3）水平荷载：
第1层土：
Ea1=h1×(σa1上+σa1下)/2=1×(8.117+16.316)/2=12.216kN/m；
作用位置：ha1=h1(2σa1上+σa1下)/(3σa1上+3σa1下)+∑hi=1×(2×8.117+16.316)/(3×8.117+3×16.316)+22=22.444m；
第2层土：
Ea2=h2×(σa2上+σa2下)/2=3×(17.33+41.925)/2=88.883kN/m；
作用位置：ha2=h2(2σa2上+σa2下)/(3σa2上+3σa2下)+∑hi=3×(2×17.33+41.925)/(3×17.33+3×41.925)+19=20.292m；
第3层土：
Ea3=h3×(σa3上+σa3下)/2=1×(41.925+54.961)/2=48.443kN/m；
作用位置：ha3=h3(2σa3上+σa3下)/(3σa3上+3σa3下)+∑hi=1×(2×41.925+54.961)/(3×41.925+3×54.961)+18=18.478m；
第4层土：
Ea4=h4×(σa4上+σa4下)/2=1×(53.947+76.983)/2=65.465kN/m；
作用位置：ha4=h4(2σa4上+σa4下)/(3σa4上+3σa4下)+∑hi=1×(2×53.947+76.983)/(3×53.947+3×76.983)+17=17.471m；
第5层土：
Ea5=h5×(σa5上+σa5下)/2=17×(76.983+1999.974)/2=17654.134kN/m；
作用位置：ha5=h5(2σa5上+σa5下)/(3σa5上+3σa5下)+∑hi=17×(2×76.983+1999.974)/(3×76.983+3×1999.974)+0=5.877m；
土压力合力：Ea= ΣEai= 12.216+88.883+48.443+65.465+17654.134=17869.141kN/m；
合力作用点：ha= ΣhiEai/Ea= (12.216×22.444+88.883×20.292+48.443×18.478+65.465×17.471+17654.134×5.877)/17869.141=6.036m；
（2）水平抗力计算
1）被动土压力系数：
Kp1=tan2（45°+ φ1/2）= tan2（45+25/2）=2.464；
Kp2=tan2（45°+ φ2/2）= tan2（45+25/2）=2.464；
2）土压力、地下水产生的水平荷载：
第1层土：6 ~ 7米；
σp1上 = 2c1Kp10.5 = 2×0×2.4640.5 = 0kN/m；
σp1下 = γ1h1Kp1+2c1Kp10.5 = 20.3×1×2.464+2×0×2.4640.5 = 50.017kN/m；
第2层土：7 ~ 23米；
H2' = ∑γihi/γ2' = 20.3/20 = 1；
σa2上 = γ2'H2'Kp2+2c2Kp20.5 = 20×1×2.464+2×0×2.4640.5 = 49.278kN/m；
σa2下 = γ2'H2'Kp2+2c2Kp20.5+γ2'h2Kp2+0.5γwh2'2 = 20×1×2.464+2×0×2.4640.5+20×16×2.464+0.5×10×162 = 2117.73kN/m；
3）水平荷载：
第1层土：
Ep1=h1×(σp1上+σp1下)/2=1×(0+50.017)/2=25.009kN/m；
作用位置：hp1=h1(2σp1上+σp1下)/(3σp1上+3σp1下)+∑hi=1×(2×0+50.017)/(3×0+3×50.017)+16=16.333m；
第2层土：
Ep2=h2×(σp2上+σp2下)/2=16×(49.278+2117.73)/2=17336.069kN/m；
作用位置：hp2=h2(2σp2上+σp2下)/(3σp2上+3σp2下)+∑hi=16×(2×49.278+2117.73)/(3×49.278+3×2117.73)+0=5.455m；
土压力合力：Ep= ΣEpi= 25.009+17336.069=17361.078kN/m；
合力作用点：hp= ΣhiEpi/Ep= (25.009×16.333+17336.069×5.455)/17361.078=5.47m；
4、桩侧弯矩计算
（1）主动土压力对桩底的弯矩
M1 = 0.7×0.5×17869.141×6.036 = 37752.662kN·m；
（2）被动土压力对桩底的弯矩
M2 = 0.5×17361.078×5.47 = 47485.024kN·m；
（3）支撑对桩底弯矩
M3 = 0kN·m；
5、基础稳定性计算
桩式塔吊基础设置在深基坑旁边，除承受上部倾覆力矩 M0外，还要承受基坑两侧
主动土压力和被动土压力产生的力矩，在必要时候还要增加锚杆或内支撑。
塔吊基础的稳定性计算参照排桩的计算，计算简单图和计算公式如下：

塔吊基础的稳定性计算简图

M3+M2≥K(M+M1)
0+47485.024=47485.024kN·m ≥ 1.2×(628.24+37752.662)=46057.082kN·m；
塔吊稳定性满足要求！

八、安全保障措施
1、组织保障
安全保证体系

2、技术措施
（1）塔吊安装前的准备工作
1）组织有关人员学习塔吊使用说明书，熟悉掌握塔吊技术性能。
2）根据施工现场情况确定塔吊位置和塔吊安装高度。
3）塔吊基础施工：塔吊基础设置在砾砂土层上。塔基施工工艺按塔吊使用说明书要求执行。
4）塔吊安装机具准备：
20T汽车吊一辆，钳工常用工具一套，电工常用工具一套，经纬仪一台，活动搬手一套，死搬手一套，管钳两把，8磅大锤2个，撬棍4把，钢丝绳及滑鞍两组，钢卷尺1个，安全带6条，安全帽16顶。
5）将电源引入塔吊专用配电箱
6）人员组织：该工程使用的塔吊由塔吊安装专业队伍负责安装，工地配合1名电工，3名架子工，2名起重工。
（2）塔吊安装前安全检查验收
1）塔吊基础检查：检查塔基砼试压报告，待砼达到设计强度后方可进行组织塔吊安装。砼塔基的上表面水平误差不大于0.5mm。砼塔基应高于自然地面150mm，并有良好的排水措施，严禁塔基积水。
2）对塔吊自身的各个部件，结构焊缝、螺栓、销轴、导向轮、钢丝绳、吊钩、吊具及起重顶升液压爬升系统、电气设备等进行仔细的检查，发现问题及时解决。
3）检查塔吊开关箱及供电线路，保证作业时安全供电。检查安装使用机具的技术性能是否良好，检查安装使用的安全防护用品是否符合要求，发现问题立即解决，保证安装过程中安装使用的机具设备及安全防护用品的使用安全。
4）塔吊在安装过程中必须保持现场清洁有序，以免防碍作业影响安全。设置作业区警戒线，并设专人负责警戒，防止以塔吊安装无关的人进入塔吊安装现场。
5）塔吊安装必须在白天进行，并应避开阴雨、大风、大雾天气，如在作业时突然发生天气变化要停止作业。
6）参加塔吊安装拆除人员，必须经劳动部门专门培训，经考试合格后持证上岗。参加塔吊安拆人员必须戴好安全帽，高空作业人员要系好安全带，穿好防滑鞋和工作服，作业时要统一指挥，动作协调，防止意外事故发生。
7）塔吊作业防碰撞措施。
3、应急预案
（1）目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。
（2）应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。
1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。
2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。
3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。
4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。
（3）应急反应预案
1)事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。
2)事故报告
事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。
3)现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
①火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。
②触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。
③高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。
④其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。
（4）应急通信联络
项目负责人： 手机：
安全员： 手机：
技术负责人： 手机：
医院救护中心：120 匪警：110 火警：119
通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。
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