中庭满堂脚手施工方案.doc

目 录
第一章 工程概况 1
第二章 编制依据 1
第三章 施工部署 1
3.1 总体布置 1
3。2 脚手架设计 2
3。2。1主要构配件 2
3。2。2脚手架架体 2
第四章 脚手架搭设 2
4。1 立杆搭设要求 2
4。2 水平杆搭设要求 3
4。3扣件安装要求 3
4。4脚手板搭设要求 3
4。5其他搭设要求 4
第五章 脚手架拆除 4
第六章 质量保证要求 4
第七章 安全要求和措施 5
第八章 结构验算 6
8.1满堂脚手架计算书 6
8。2 纵向水平杆验算 7
8.3 横向水平杆验算 8
8。4 扣件抗滑承载力验算 9
8.5 荷载计算 9
8.5.1 立杆静荷载计算 9
8.5.2 立杆施工活荷载计算 10
8.6 立杆稳定性验算 10
8。7 连墙件承载力验算 12
8。8 立杆地基承载力验算 12

第一章 工程概况
常德路771地块由上海市锦迪城市建设开发有限公司投资兴建。本工程位于常德路近康定路段，南侧临近老式里弄住宅，有大量简易搭设棚和简易民居;西侧靠近培近中学;东侧是已运营的7号线昌平路车站，与本建筑仅一墙之隔。规划用地面积为2096 m2，地上建筑面积为3638 m2、容积率为1.7。
本项目分为办公用房,商场两部分,主体采用钢筋混凝土框架结构，地面部分最高五层,地下三层（主体已施工完毕）。建筑最高21。5米，屋面防水等级为二级，建筑耐火等级为二级，抗震等级为三级，为丙类抗震,抗震设防烈度为7度设防,建筑设计使用年限为50年。本工程±0。000相当于绝对标高2。900米。本工程由上海尧舜建筑设计有限公司负责设计,上海隧道工程股份有限公司负责施工总承包。
第二章 编制依据
（1） 设计图纸
（2） 《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—99）;
（3） 《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80－91）;
（4） 《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）；
（5） 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）；
（6） 《建筑结构静力计算手册》（第二版）；
（7） 其它有关安全技术规定。
第三章 施工部署
3。1 总体布置
（1）满堂脚手架为落地式脚手架架体，主要部位在本工程的中庭位置。高度搭设为24m。由于主体结构时脚手架已搭设，部分与主体间距较小，现石材安装部位架子与结构部位距离太近，故将东南、西北里面圆弧部位架子与结构面保证300㎜,计算部分同原防尘网排架方案计算.
（3）脚手架功能:用于安装采光棚与周边幕墙装饰。保证幕墙能顺利施工。
3。2 脚手架设计
3.2。1主要构配件
（1） 脚手架钢管采用普通钢管,规格为Φ48×3.5.
A、 钢管应有产品质量合格证和质量检验报告。
B、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道.
C、 钢管外径、壁厚、端面等的偏差,应分别符合规范相关规定，钢管必须涂有防锈漆。
（2） 脚手架钢管采用扣件连接，主要有直角扣件、旋转扣件、对接扣件三种.
A、 扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831)的规定
B、 脚手架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达 40—65N·m 时，不得发生破坏。
（3） 本工程脚手板主要使用竹笆脚手板。竹脚手板宜采用由毛竹制作的竹笆板。
（4） 挡脚板采用木挡脚板，木挡脚板高180mm。
3。2。2脚手架架体
（1） 脚手架底步设纵横向扫地杆，纵向扫地杆放在横向杆上面,纵横扫地杆采用直角扣件固定在立杆上。纵向扫地杆离底座上皮不大于200mm.
（2） 每步均要设置纵横水平杆,每个主节点上必须有水平杆。
（3） 在操作层上,在主节点纵横杆之间，再沿横向布置两根纵向水平杆，间距不大于400mm，作为直接承受面层板荷载的构件。操作层面上满铺脚手竹笆。
（4） 在操作层下方的连续二步内，面上均满铺脚手竹笆，作为安全防护隔离。
（5） 脚手架可利用电梯门洞作为上下出入口。
（6） 为加强脚手架整体稳定性,每隔两步设置对撑撑住井道墙体；靠门洞一面撑在梁侧。每边至少撑2根对撑杆；对撑杆的布置不大于二步三跨。
（7） 脚手架允许两个操作层进行作业，施工荷载限定在200kg/m²以下。
第四章 脚手架搭设
4.1 立杆搭设要求
（1） 立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1／3.
（2） 开始搭设立杆时应设置一根抛撑，有三跨的隔跨设一根（共两根），直至连墙件安装稳定后，或者对撑杆安装稳定后方可拆除.
（3） 当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
4.2 水平杆搭设要求
（1） 纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。
（2） 对于多跨脚手架,如需接长纵向水平杆,应采用对接扣件，对接扣件交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头至最近主节点的距离不大于纵距的1/3.
（3） 主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。
（4） 双排脚手架的横向水平杆两端,应用直角扣件固定在立杆上。
4。3扣件安装要求
（1） 扣件规格必须与钢管外径相同.
（2） 在主节点处固定纵向和横向水平杆的直角扣件距离不应大于150mm。
（3） 对接扣件开口应朝上或朝内。
（4） 螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m且不应大于65N·m。
（5） 在主节点处固定横杆、纵杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm.
4.4脚手板搭设要求
（1） 脚手板应铺满、铺稳，离开墙面 120~150mm.
（2） 竹笆脚手板按其主竹筋垂直于纵向水平杆的方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1。2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上.
4。5其他搭设要求
（1） 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
（2） 每搭完一步脚手架后,应按落地钢管扣件脚手架规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
（3） 竹笆脚手板采用对接平铺，四个角应用直径1。2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。
（4） 脚手架与结构之间的空隙必须用竹笆填满，防止人或物品掉落；井道脚手架必须设置竹笆隔离层，防止坠落,便于清理垃圾。
（5） 脚手架每隔20米用木板做一次硬隔离,保证脚手架全封闭,达到安全防护的目的.
第五章 脚手架拆除
（1） 脚手架体的拆除流程遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原则。一般为：目脚手竹笆 → 防护栏杆栅 → 水平杆 → 剪刀撑→ 立杆 → 下一步以此类推。
（2） 严禁上下同时作业.
（3） 做到一步一清,一杆一清。
（4） 拆下来的脚手杆件要随拆、随清、随运,现场分类、分堆、分规格码放整齐，按计划退场。
第六章 质量保证要求
（1） 脚手架搭设前对有关材料进行验收。脚手架钢管、扣件、安全网以及槽钢均应有质量证明书。
（2） 脚手钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差，以及弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）的规定。钢管必须涂有防锈漆.
（3） 有裂缝、变形的扣件严禁使用，出现滑丝的扣件螺栓必须更换.扣件也应进行防锈处理。
（4） 脚手架搭设完毕后，对扫地杆、立杆和水平杆的构造进行检查,包括立杆底部与钢梁的连接情况、立杆垂直度、间距、水平杆高差和扣件位置、扣件拧紧力矩。具体允许偏差值参阅《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001)。扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。
第七章 安全要求和措施
（1） 脚手架必须严格依据方案进行搭设，施工前做好安全技术交底工作。
（2） 搭拆脚手架、上架进行其它作业的施工人员必须戴好安全帽，穿防滑鞋.搭拆操作人员还必须系好安全带。
（3） 严禁酒后作业,凡患有不适合高处作业疾病的人员不得从事架子工作业,也不得上架进行其它作业。
（4） 满堂架内不得抛扔物体。施工人员在不使用工具时，应将工具放入包内。
（5） 搭拆脚手架的人员必须持有效上岗证工作.
（6） 搭拆脚手架、清除井道内垃圾时，电梯井周边一定范围内设警戒，有专人监护。
（7） 脚手架上挂牌标明允许的施工荷载值。平时经常派人检查架子上是否有超载现象。避免局部堆载过大的现象。垃圾尽快清理出井道.
（8） 施工人员从楼层内进入井道脚手架,应搭设临时过道板或简易爬梯.不得沿外侧的立杆和水平杆攀爬.
（9） 脚手架操作层上如有堆载，侧边必须铺竹笆作为挡板。
（10） 在脚手架使用期间，严禁拆除各类杆件。
（11） 不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上。严禁悬挂起重设备。
（12） 满堂架内作业如光线不足应配照明，照明由电工设置.
（13） 在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守.脚手架上设一定数量灭火器.
（14） 定时检查脚手竹笆的损坏情况，及时更换.
（15） 宜每天在井道内所有作业完成后，清理一次安全网上的杂物.
（16） 每周至少一次定时检查安全网,主要查安全网是否有严重的变形和磨损、断裂、霉变，以及连接部位松脱等情况。修理网所用的材料、编结方法应与原网相同，修理后必须经专人检验合格，方可继续使用。
（17） 拆除脚手架在下方安全网已有效张挂起的条件下进行.
（18） 架内所有作业全部完毕后，临边洞口处做好安全防护措施。
第八章 结构验算
8.1满堂脚手架计算书
1。脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 30 m，底层6m立杆采用双立杆，其余上部为单立杆；
搭设尺寸为：横距Lb为 0.9m，纵距La为1。5m,大小横杆的步距为1.8 m;
内排架距离墙长度为0。30m;
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m,水平间距3 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为单扣件；
2。活荷载参数
施工均布活荷载标准值：3.000 kN/m2；脚手架用途：结构脚手架；
同时施工层数：1 层；
3。风荷载参数
本工程地处上海市静安区,基本风压0。35kN/m2；
风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取0。74，计算立杆稳定性时取0.31，风荷载体型系数μs 为1。254；
4。静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2）：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）：0。140；
安全设施与安全网(kN/m2):0。010；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板;
每米脚手架钢管自重标准值（kN/m)：0。038；
脚手板铺设总层数：5；
5。地基参数
地基土类型:碎石土;地基承载力标准值(kPa)：800。00；
立杆基础底面面积(m2)：0.20；地基承载力调整系数:1。00.
8.2 纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值［f］（N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4）
121900
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3)
5080
1、 承载能力极限状态
q=1.2×（0。038+Gkjb×lb/(n+1)）+1。4×Gk×lb/（n+1）=1。2×(0。038+0。35×0。9/（2+1）)+1。4×3×0。9/（2+1）=1。43kN/m
2、 正常使用极限状态
q’=(0.038+Gkjb×lb/（n+1）)+Gk×lb/（n+1)=（0。038+0.35×0.9/（2+1））+3×0.9/(2+1)=1。04kN/m
计算简图如下:
1、抗弯验算
Mmax=0。1qla2=0。1×1。43×1。52=0。32kN·m
σ=Mmax/W=0.32×106/5080=63.43N/mm2≤［f］=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0。677q'la4/（100EI）=0。677×1.04×15004/（100×206000×121900）=1.424mm
νmax＝1。424mm≤［ν］＝min［la/150,10］＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1。1qla=1.1×1.43×1。5=2。36kN
正常使用极限状态
Rmax’=1。1q’la=1.1×1。04×1。5=1.72kN
8。3 横向水平杆验算
1、 承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=2。36kN
q=1。2×0。038=0。046kN/m
2、 正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax’=1.72kN
q'=0.038kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
σ=Mmax/W=0。71×106/5080=138。97N/mm2≤[f］=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下:
νmax＝1。774mm≤［ν］＝min［lb/150，10]＝min[900/150，10］＝6mm
满足要求!
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.38kN
8。4 扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
扣件抗滑承载力验算:
纵向水平杆：Rmax=2。36/2=1。18kN≤Rc=0.8×8=6。4kN
横向水平杆：Rmax=2。38kN≤Rc=0。8×8=6。4kN
满足要求！
8。5 荷载计算
脚手架搭设高度H
30
双立杆计算高度H1
6
脚手架钢管类型
Ф48×3.5
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m）
0.1248
8.5。1 立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0。038/h）×(H—H1)=(0.1248+1.5×2/2×0.038/1。8）×（30—6)=3。76kN
单内立杆:NG1k=3。76kN
双外立杆：NG1k=（gk+0。038+la×n/2×0。038/h)×H1=（0.1248+0.038+1.5×2/2×0。038/1。8)×6=1。17kN
双内立杆：NGS1k=1.17kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=（(H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=（(30—6）/1.8+1)×1。5×0.9×0.35×1/1/2=3.39kN
单内立杆:NG2k1=3.39kN
双外立杆:NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/1/2=6/1.8×1。5×0。9×0.35×1/1/2=0.79kN
双内立杆：NGS2k1=0.79kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=（（H-H1）/h+1）×la×Gkdb×1/2=（(30-6)/1.8+1)×1。5×0。14×1/2=1。5kN
双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=6/1。8×1.5×0.14×1/2=0.35kN
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×（H-H1)=0.01×1。5×(30-6）=0.36kN
双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0。01×1.5×6=0.09kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆:NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3。39+1.5+0。36=5.25kN
单内立杆:NG2k=NG2k1=3。39kN
双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0。79+0.35+0。09=1。23kN
双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0.79kN
8。5。2 立杆施工活荷载计算
外立杆:NQ1k=la×lb×（njj×Gkjj）/2=1.5×0.9×（1×3)/2=2.03kN
内立杆:NQ1k=2。03kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0。9×1。4×NQ1k=1。2×（3.76+5。25）+ 0。9×1。4×2。03=13.37kN
单内立杆：N=1。2×（NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.76+3。39）+ 0。9×1。4×2。03=11.13kN
双外立杆:Ns=1。2×（NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（1.17+1。23）+ 0。9×1.4×2.03=5。43kN
双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k）+0。9×1.4×NQ1k=1。2×（1。17+0。79)+ 0。9×1.4×2.03=4.9kN
8.6 立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
30
双立杆计算高度H1
6
双立杆受力不均匀系数KS
0。6
立杆计算长度系数μ
1。5
立杆截面抵抗矩W（mm3）
5080
立杆截面回转半径i(mm）
15。8
立杆抗压强度设计值［f］（N/mm2)
205
立杆截面面积A（mm2)
489
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1。5×1.8=2。7m
长细比λ=l0/i=2。7×103/15。8=170。89≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1。155×1。5×1。8=3。12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.8=197。37
查《规范》表A得，φ=0。186
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=(1。2×（NG1k+NG2k）+1。4×NQ1k)=(1。2×(3.76+5。25)+1。4×2。03)=13。65kN
双立杆的轴心压力设计值NS=1。2×（NGS1k+NGS2k）+N=1。2×（1。17+1。23）+13。65=16.53kN
σ=N/（φA)=13652.34/（0.186×489)=150.1N/mm2≤［f］=205N/mm2
满足要求！
σ=KSNS/（φA)=0。6×16530。78/（0.186×489)=109。05N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0。9×1.4×NQ1k)=(1。2×（3.76+5.25)+0。9×1。4×2。03）=13.37kN
双立杆的轴心压力设计值NS=1。2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×（1.17+1.23）+13.37=16。25kN
Mw=0。9×1。4×Mwk=0。9×1。4×ωklah2/10=0。9×1。4×0.51×1。5×1。82/10=0。31kN·m
σ=N/（φA)+ Mw/W=13368.84/(0。186×489）+312303。6/5080=208。46N/mm2〉[f］=205N/mm2
Mws=0.9×1。4×Mwk=0。9×1.4×ωklah2/10=0。9×1。4×0。31×1。5×1.82/10=0。19kN·m
σ=KS(NS/（φA)+ Mw/W）=0.6×（16247。28/（0.186×489）+189831。6/5080)=129。6N/mm2≤[f］=205N/mm2
满足要求!
8。7 连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN)
3
连墙件计算长度l0（mm)
300
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm）
158
连墙件抗压强度设计值［f］(N/mm2）
205
连墙件与扣件连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
1
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0。7μz·μs·ω0
其中 ω0 —— 基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001）的规定采用:ω0 = 0。40 kN/m2；
μz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:μz= 0。74；
μs —- 风荷载体型系数:取值为1。254；
经计算得到，风荷载标准值为：
Wk = 0。7 ×0.40×0。74×1。254 = 0。207 kN/m2;
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0。207×2×1。8×2×1。5=3.13kN
长细比λ=l0/i=300/158=1.9，查《规范》表A.0.6得，φ=1
（Nlw+N0）/（φAc）=（12。25+3）×103/(1×489）=31。27N/mm2≤0。85 ×[f］=0.85 ×205N/mm2=174。25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=3.13+3=6。13kN〉1×8=8kN
满足要求！
8。8 立杆地基承载力验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg（kPa）
140
地基承载力调整系数mf
1
垫板底面积A（m2）
0。25
单立杆的轴心压力标准值N=（(NG1k+NG2k）+NQ1k）=（（3.76+5。25）+2。03）=11。04kN
双立杆的轴心压力标准值NS=（NGS1k+NGS2k）+N=(1。17+1。23)+11。04=13。44kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA)＝13。44/(1×0。25)＝53。75kPa≤fg＝140kPa
满足要求!
—12—