新南丰站碗口脚手架施工方案.doc

向莆铁路XPZF-2标南丰站 碗扣脚手架施工方案
第一章 编制依据
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166—2008
《新建向莆铁路工程建设安全生产管理细则》 （向莆铁安质［2007］43号）
《新建向莆铁路工程建设安全生产管理细则》 （向莆铁司安质［2009］115号)
《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91）
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
《建筑结构静力计算手册》
《建筑施工手册》
第二章 工程概况
本工程站房主体为一层，局部二层，一层层高7。2m，二层层高5。4m,建筑总高度为18。55m,建筑面积3499m2,建筑楼板厚120mm,其中500×1350、400×1800mm、600×1800mm、400×1600mm四道高、大框架梁支撑体系已被专家论证，支撑方案见高支模施工方案,其余框架梁最大截面为400×900mm。
第三章 施工总体安排及部署
1．施工目标
1.1工期目标
本工程计划开工日期2011年7月1日，计划竣工日期2012年5月20日.
1。2安全目标
坚持“安全第一、预防为主、综合治理"的方针，建立健全安全生产管理体系，落实各项安全生产责任制;消灭责任设备、火灾、爆炸等事故；杜绝生产安全较大及以上事故;消灭铁路交通一般C类及以上事故;创建安全文明标准工地。
1。3 施工质量目标
确保本工程质量标准全部达到国家和铁道部现行的工程质量验收标准及设计要求，工程一次验收合格率达到100%,满足全线创优规划要求。
1。4 施工环保目标
努力把工程施工对环境的不利影响减至最低限度，确保站场周围景观不受破坏,地表水和地下水水质不受污染,植被有效保护；坚持做到“少破坏、多保护，少扰动、多防护,少污染、多防治”，使环境保护监控项目与监控结果达到设计文件及有关规定，做到环保设施与工程建设“三同时”。
2．施工准备及部署
本工程满堂碗扣脚手架,搭设高度约18米。
2．l 准备工作
2.1.1技术准备
编制专项施工方案，并依据有关脚手架的要求，对搭设和使用人员进行技术交底。
2.1。2人员准备
脚手架搭设人员必须是经过现行国家标准（特种人员安全技术考核管理规则）考核合格的专业架子工,上岗人员应定期进行体检,合格者方可持证上岗。
2.1。3材料准备
材料采用Ф48×3。5钢管 、5cm竹夹板、枕木、密目网,应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收,不合格品不得使用.
第三章 碗扣式脚手架搭设方案
1。地基处理
回填土原土分层夯实,密实度采用环刀取样进行试验，表面用C15砼进行硬化，厚度为10cm.所有的基础必须平整。基础上、底座设置活动托,布设必须平稳,不得悬空.并在四周距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟。
2.脚手架设计尺寸
（1）脚手架底步距为0.6m，其余每步为1。2m。
(2)立杆纵距为0。9m，横距为0.9m。
（3)顶排防护栏不少于二道，高度分别为0.6m、1。2m.
（4)剪刀撑设置为间距为4跨一排剪刀撑。
（5）连墙杆件设置为竖向每层、水平向为四跨。
3。立杆
站房主体脚手架采用满堂立杆，立杆接头采用对接连接，立杆与横杆采用对接。
4.纵横向水平杆
每一立杆与横杆相交处都采用对接连接，使碗扣式脚手架成为一整体体系。
5．纵、横向扫地杆
当碗扣式脚手架高度大于15m时，立杆底部必须采用纵横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立时柱上,横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
6。剪刀撑
本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式,随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置.双立杆部位采用双杆通长剪刀撑，单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑.
剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角45。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置.剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在横杆伸出的端头上,两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点.所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内.
剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm,并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm.
横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之"字型、在里、外排立柱之间上下连续布置,斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外,中间应每隔6跨设置一道。
7.连墙件
连接件采用刚性连接，竖向间距视层高而定且不大于5米,水平间距4。5m.连墙杆用Φ48×3。5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。
在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。
连墙件横 、竖向顺序排列、无匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）.连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆,靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。
8。防护设施
脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1。8×6。0m的规格,用风绳绑扎在模杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1。2m，产基作业层下步架处设一道水平兜。在架内高度3。6m处设首层平网，往上每隔五步呀设隔层平网,施工层应设随层网.
作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板.
9。结构临边的防护措施
在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏,使用材料均采用Φ48×3。5钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2。5m 、竖向每隔0.6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。
洞钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。
10。楼梯间防护措施
楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1。2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。
11.防雷避电措施
采用避雷针与大横杆连通、连地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。
避雷针共设置4根避雷针,避雷针以引下线框架柱钢筋为避雷针，把脚手架上部外圈全部连通,用φ12钢筋把框架柱引下线及脚手架焊接成一整体，形成避雷网络。
12.人行斜道的搭设
（1）人行斜道的设置附在外脚手架上，斜道杆件独立设置，采用之字型斜道,斜道宽度为1.2m,坡度为1:3，拐弯处设置平台，其宽度同斜道宽度。
（2)斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度为180mm,并按脚手架的搭设要求设置连墙件、剪刀撑及横向斜道。
13。脚手架的验收
脚手架应由架子工严格按规范搭设，搭设前进行安全技术交底,脚手架主要受力杆件材质应一致，严禁钢木混用。脚手架应分部、分段按施工进度验收，验收合格后方可投入使用。
第四章 脚手架质量的检查验收规定
1、构架结构符合方案的规定和设计要求,个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。悬挂部分杆件连接牢固，地锚结实。
2、立杆垂直度偏差40mm之内。
3、立杆纵距偏差50mm之内，横距偏差20mm之内，步距偏差20mm之内。
4、横向水平杆外伸长度平齐。
5、扣件用扭力扳手校核在40~65N·m。
6、安全网无脱丝松动。
7、作业层铺板，安全防护措施应按要求执行.
8、验收和日常工作检查合格后,方允许投入使用或继续使用。
(1）每次倒架或加高后。
(2）施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前。
（3）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后。
(4）在使用过程中,发现在显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。
第五章 安全措施
1、脚手架搭设人员必须是经过现行国家国家标准（特种人员安全技术考核管理规则）考核合格的专业架子工，上岗人员应定期进行体检，合格者方可持证上岗。
2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
3、脚手架的构配件质量与搭设质量必须按国家现行规范要求验收，合格后方可使用。
4、作业层每平米架面上的使用施工荷载（人、机、材）不超过3KN/m2。
5、不得将模板支架,缆风绳等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。
6、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通过。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。
7、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度,禁止在架板上加点垫器物或单块脚手板增加操作高度.
8、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件。
9、工人在架上操作时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免碰撞、闪失和落物，严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息.
10、当遇四级及四级以上的大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设和拆除作业。雨雪上架作业应采取防滑措施，并应扫除积雪。
11、在脚手架使用期间,严禁拆除主接点处的纵、横向水平杆连墙杆件.
12、在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专业人看守。
13、搭拆脚手架，地面应设围栏和警戒标志。
六、预防坍塌事故的安全技术措施
（1)模板支撑必须严格按照本方案施工。
(2）安装梁底模板及木方前，确保梁底支架水平杆已拉设。
（3）本支模采用碗扣架作支撑立柱,不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固,并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和门式架应牢固拉接，形成整体。
(4）模板作业时,指定专人指挥、监护，出现位移时,必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场,待险情排除后，方可作业。
(5）楼面堆放模板及门式架时,严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时,应进行荷载计算,并对楼面进行加固.
(6)装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防止坍塌事故发生。
(7）安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架,并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1。2m。
（8）拆模间歇时,应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。
(9）纵横向水平杆靠墙柱边部分应顶住墙柱，提高支撑的整体性。
第四章 支撑体系计算
4.1、支撑架的材料选取
木枋：50mm×100mm木枋。
支撑系统：碗扣式脚手管（Φ48×3。5mm）、φ12对拉螺栓等；
水平杆:碗扣式脚手管（Φ48×3.5mm）；
剪刀撑：Φ48×3。5mm钢管及扣件。
4.2、支撑系统的构造设计
（1）梁底模板采用18mm厚竹胶板,梁底设置50×100mm木枋，间距150，托梁采用双肢脚手管(Φ48×3。5mm），支顶采用扣件式脚手架,小横杆长900mm，立杆步距1。2m；楼面模板采用18mm厚竹胶板,板底设50×100mm木枋,间距300，托梁采用普通脚手管(Φ48×3。5mm),支撑采用扣件式脚手架，横杆长900mm，立杆步距1。2m.
（2）为加强架体整体刚度，搭设时必须保证架身垂直,纵横向基本顺直，并用普通脚手管在架体顶层、底层设置纵向水平拉杆,水平拉杆用扣件与架体扣紧。剪刀撑在架体周围全高连续设置,与地面倾角45°，用扣件与架体扣紧.
（3）所有支模必须待下层梁板砼强度达到50％以上方可继续搭设.上一层高支模施工时，下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础.
4。3、支模验算
荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向.
4。3.1、模板强度和刚度验算
模板验算按五跨连续梁计算
(1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，
模板的截面抵抗矩为：w＝400×182/6=2.16×104mm3;
模板自重标准值：x1＝0.3×0。4=0。12kN/m;
钢筋混凝土自重标准值：x2＝0。4×25×0。9=9kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：x3＝2×0。4=0.8kN/m。（水平面模板采用2.0kN/m2）
以上1、2项为恒载，取分项系数1.35,3项为活载,取分项系数1。4,则底模的荷载设计值为：
g1 =（x1+x2）×1。35=(0。12+9）×1。35=12。31kN/m;
q1 =x3×1.4=0.8×1。4 =1.12kN/m;
图一 五跨连续梁取值计算表
根据《建筑结构静力计算手册》中等截面连续梁计算系数表计算结果如下:
跨中最大弯矩计算：
M1max = 0。078g1l2+0。094q1l2= 0。078×12。31×0。152+0。094×1。12×0。152=0。0239kN·m
支座最大弯矩计算：
M2max= —0.105g1l2-0.067q1l2= —0。105×12.31×0。152-0。067×1.12×0。152= -0。0307kN·m；
经比较可知，支座弯矩最大.Mmax=0。0307kN·m；
(2）底模抗弯强度验算
取Max（M1max，M2max）进行底模抗弯验算，即
σ =0.0307×106 /（2。16×104）=1。42N/mm2
底模面板的受弯强度计算值σ =1。42N/mm2小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求.
(3)底模抗剪强度计算.
荷载对模板产生的剪力为Q=0。606g1lc+0.567q1lc=0.606×12。31×0。15+0。567×1.12×0.15=1.214kN；
按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：
τ =3×1214/(2×400×18）=0。253N/mm2；
底模的抗剪强度τ =0。253N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1。4N/mm2满足要求.
（4）底模挠度验算
模板弹性模量E=6000 N/mm2；
模板惯性矩 I=600×183/12=2。916×105 mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数,因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：
ν =0.035mm；
底模面板的挠度计算值ν =0。035mm小于挠度设计值［v] =Min（150/250,10)mm ,满足要求。
4。3。2、底模方木强度和刚度验算
底模方木按两跨连续梁计算
图二 两跨连续梁取值计算表
（1）荷载计算
模板自重标准值:x1=0.3×0。15=0。045kN/m；
钢筋混凝土自重标准值:x2=0。15×25×0.9=3。375kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值:x3=2×0。15=0.3kN/m;
以上1、2项为恒载，取分项系数1。35，3项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g2 =(x1+x2)×1。35=（0.045+3.375)×1.35=4。617kN/m；
q2 =x3×1.4=0。3×1。4=0。42kN/m；
跨中最大弯矩计算：
M1max= 0。07×4.617×0。92+0。096×0.42×0。92=0。294kN·m；
支座最大弯矩计算:
M2max= 0.125×4.617×0。92+0。063×0。42×0。92=0。489kN·m；
（2)方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=50×1002/6=8。35×104mm3；
σ =0。489×106/(8。35×104)=5.856N/mm2;
底模方木的受弯强度计算值σ =5.856N/mm2小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2，满足要求。
（3)底模方木抗剪强度计算
荷载对方木产生的最大剪力为
Q=0。625×4。617×0.9+0.563×0。42×0。9=2。81kN；
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：
τ =0.843N/mm2；
底模方木的抗剪强度τ =0。843N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1。3N/mm2满足要求.
(4)底模方木挠度验算
方木弹性模量 E=9000 N/mm2；
方木惯性矩 I=50×1003/12=4。165×106 mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算,不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：
底模方木的挠度计算值ν =0。202mm 小于挠度设计值[v］ =Min（300/250，10)mm ，满足要求。
4。3.3、托梁强度和刚度验算
托梁为双肢脚手管,取梁底正中托梁计算（承受荷载最大），验算按五跨连续梁计算
（1)荷载计算,按单位宽度折算为线荷载.此时,
托梁截面抵抗矩为：w=5。08×103mm3；
模板自重标准值:x1＝0。15×0。9=0.135kN/m；
钢筋混凝土自重标准值:x2=0.15×25×0。9=3。375kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载标准值：x3＝2×0。15=0.3kN/m。(水平面模板采用2。0kN/m2）
以上1、2项为恒载，取分项系数1.35，3项为活载，取分项系数1。4,则底模的荷载设计值为：
g1 =(x1+x2)×1。35=(0。135+3。375）×1.35=5.03kN/m；
q1 =x3×1。4=0。3×1.4 =0。42kN/m;
根据《建筑结构静力计算手册》中等截面连续梁计算系数表计算结果如下：
跨中最大弯矩计算：
M1max = 0。078g1l2+0。094q1l2= 0。078×5.03×0。92+0。094×0。84×0。92=0.382kN·m
支座最大弯矩计算：
M2max= —0。105g1l2-0。067q1l2= —0。105×5。03×0。92—0。067×0。42×0.92= —0.451kN·m;
经比较可知，支座弯矩最大。Mmax=0。451kN·m；
（2)托梁抗弯强度验算
取Max（M1max，M2max）进行底模抗弯验算，即
σ =0.451×106 /(5。08×103）=88。8N/mm2
托梁受弯强度计算值σ =21。75N/mm2小于抗弯强度设计值 fm =205N/mm2,满足要求。
（3)托梁抗剪强度计算.
荷载对托梁产生的剪力为Q=0。606g1lc+0.567q1lc=0.606×5。03×0.9+0。567×0.42×0。9=2。96kN；
按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算:
τ=2Q/A=(2×2960)/（489×2）=6。05N/mm2
托梁抗剪强度τ =6.05小于抗剪强度设计值fv =205N/mm2满足要求。
（4）托梁挠度验算
脚手管弹性模量E=2。06×105 N/mm2；
脚手管惯性矩I=12。19×104mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算,不乘分项系数，因此,钢管变形按照下面的公式计算：
ν =1.5
托梁挠度计算值ν =1。5mm小于挠度设计值[v］ =Min（900/250,10)mm ，满足要求.
4.3。4、立杆稳定性验算
1、不组合风荷载时,立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算:
N = 1.35∑NGK + 1。4∑NQK
其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板(通过顶撑)传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据前面计算结果加上脚手架自重，此值为F=3.429kN。
立杆受压荷载总设计值为:
Nut=F×1。35=3。429×1。2=3。47kN;
(2）立杆稳定性验算.按下式验算
φ --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用；
A -—立杆的截面面积,取4。89×102mm2；
KH —-高度调整系数，建筑物层高超过4m时,按《规程》5.3。4采用;
计算长度l0按下式计算的结果取大值:
l0=h+2a=1。2+2×0。2=1。6m；
式中：h—支架立杆的步距，取1。2m;
a -—模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m；
λ=l0/i=1.6×103 /15.8=101。2;
查《规程》附录C得 φ= 0。281;
KH=0。63；
σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×3.47×103 /（0。281×4。89×102×0。63）=42N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =42N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2，满足要求。
2、组合风荷载时,立杆稳定性计算
(1）立杆荷载.根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：
Nut＝3.47kN；
风荷载标准值按下式计算：
Wk=0.7μzμsWo=0.7×1.25×0.273×0.9=0。215kN/m2；
其中 w0 —— 基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用：w0 = 0.9 kN/m2；
μz —- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用:μz= 1.25；
μs —- 风荷载体型系数：取值为0.273;
Mw=0.85×1。4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0。85×1。4×0.127×0.9×1.22/10=0。0196kN·m；
(2）立杆稳定性验算
σ =1。05×N/（φAKH）+Mw/W=42+0.0196×106 /(5.08×103）=63。86N/mm2;
立杆的受压强度计算值σ =45。86N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2，满足要求。
4。3。5、 立杆地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值：
fg = fgk×kc = 300×0。5=150MPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 300 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5；
立杆基础底面的平均压力:p = 1。05N/A =1。05×3.47/0.0625=58。3kPa ;
p=58。3kPa＜ fg=150 kPa 。地基承载力满足要求.
4。4、板支撑系统强度和刚度验算
4。4。1、模板强度和刚度验算
板底模板为18mm厚竹胶板，方木截面尺寸50×100mm，间距300mm,托梁为Φ48×3.5mm脚手管，支撑脚手架立杆间距900mm，步距1200mm。
模板验算按五跨连续梁计算
（1)荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时,
模板的截面抵抗矩为：w＝900×182/6=4。86×104mm3；
模板自重标准值：x1＝0。3×0.9=0。27kN/m;
钢筋混凝土自重标准值：x2＝0。9×25×0。12=2。7kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载标准值:x3＝2×0.9=1.8kN/m。（水平面模板采用2。0kN/m2)
以上1、2项为恒载，取分项系数1.35，3项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g1 =（x1+x2）×1。35=(0。27+2.7）×1.35=4。01kN/m；
q1 =x3×1。4=1。8×1.4 =2。52kN/m；
根据《建筑结构静力计算手册》中等截面连续梁计算系数表计算结果如下：
跨中最大弯矩计算：
M1max = 0。078g1l2+0。094q1l2= 0。078×4.01×0。32+0。094×2.52×0。32=0。05kN·m
支座最大弯矩计算：
M2max= —0。105g1l2—0。067q1l2= -0。105×4。01×0。32—0。067×2.52×0.32= —0。053kN·m;
经比较可知，支座弯矩最大.Mmax=0。053kN·m；
（2）底模抗弯强度验算
取Max(M1max,M2max)进行底模抗弯验算，即
σ =0.053×106 /（4.86×104）=1。1N/mm2
底模面板的受弯强度计算值σ =1.1N/mm2小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。
(3）底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生的剪力为Q=0。606g1lc+0。567q1lc=0.606×4。01×0。3+0.617×2。52×0.3=1。195kN；
按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算:
τ =3×1195/（2×900×18）=0.111N/mm2；
底模的抗剪强度τ =0。111N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1。4N/mm2满足要求。
（4）底模挠度验算
模板弹性模量E=6000 N/mm2；
模板惯性矩 I=900×183/12=4。374×105 mm4;
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：
ν =0.11mm;
底模面板的挠度计算值ν =0。11mm小于挠度设计值[v］ =Min(300/250，10）mm ，满足要求。
4。4.2、底模方木强度和刚度验算
底模方木按两跨连续梁计算
（1)荷载计算
模板自重标准值:x1=0。3×0。3=0。09kN/m；
钢筋混凝土自重标准值：x2=0。3×25×0。12=0.9kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值:x3=2×0。3=0.6kN/m；
以上1、2项为恒载，取分项系数1.35，3项为活载,取分项系数1.4,则底模的荷载设计值为：
g2 =（x1+x2）×1。35=（0.09+0。9)×1.35=1。337kN/m；
q2 =x3×1.4=0。6×1.4=0。84kN/m;
跨中最大弯矩计算：
M1max= 0。07×1。337×0。32+0。096×0.84×0。32=0。016kN·m；
支座最大弯矩计算:
M2max= 0。125×1。337×0.32+0。063×0.84×0。32=0.02kN·m;
（2)方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=50×1002/6=8。33×104 mm3；
σ =0。02×106/（8.33×104)=0.24N/mm2；
底模方木的受弯强度计算值σ =0。24N/mm2小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2,满足要求。
(3)底模方木抗剪强度计算
荷载对方木产生的最大剪力为
Q=0.625×1。337×0.3+0。563×0.84×0。3=0。393kN；
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算:
τ =0。118N/mm2；
底模方木的抗剪强度τ =0.118N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1。3N/mm2满足要求。
(4）底模方木挠度验算
方木弹性模量 E=9000 N/mm2;
方木惯性矩 I=50×1003/12=4。17×106 mm4；
根据JGJ130－2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算,不乘分项系数,因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：
底模方木的挠度计算值ν =0.003mm 小于挠度设计值［v］ =Min(300/250，10）mm ,满足要求。
4。4.3、托梁强度和刚度验算
托梁为普通脚手管，验算按五跨连续梁计算
（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载.此时，
托梁截面抵抗矩为：w=5。08×103mm3；
模板自重标准值:x1＝0。3×0。9=0.27kN/m；
钢筋混凝土自重标准值:x2＝0。9×25×0。12=2.7kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值:x3＝2×0。9=1.8kN/m。（水平面模板采用2。0kN/m2)
以上1、2项为恒载，取分项系数1。35,3项为活载，取分项系数1。4,则底模的荷载设计值为：
g1 =(x1+x2）×1。35=（0。27+2。7)×1。35=4。01kN/m；
q1 =x3×1。4=1.8×1。4 =2。52kN/m;
根据《建筑结构静力计算手册》中等截面连续梁计算系数表计算结果如下:
跨中最大弯矩计算：
M1max = 0.078g1l2+0。094q1l2= 0.078×4。01×0。92+0。094×2。52×0。92=0。445kN·m
支座最大弯矩计算:
M2max= -0。105g1l2-0。067q1l2= —0。105×4。01×0.92-0.067×2。52×0.92= —0.478kN·m；
经比较可知，支座弯矩最大。Mmax=0。478kN·m；
（2)托梁抗弯强度验算
取Max(M1max,M2max）进行底模抗弯验算，即
σ =0.478×106 /（5.08×103)=94。1N/mm2
托梁受弯强度计算值σ =94。1N/mm2小于抗弯强度设计值 fm =205N/mm2，满足要求.
(3)托梁抗剪强度计算.
荷载对托梁产生的剪力为Q=0。606g1lc+0.567q1lc=0。606×4。01×0。9+0.617×2.52×0。9=3。59kN;
按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：
托梁抗剪强度τ =14。7N/mm2小于抗剪强度设计值fv =205N/mm2满足要求。
（4)托梁挠度验算
脚手管弹性模量E=2。06×105 N/mm2；
脚手管惯性矩I=12.19×104mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：
ν =0。001mm；
托梁挠度计算值ν =0。001mm小于挠度设计值［v］ =Min（300/250，10）mm ，满足要求.
- 1 -