离心模型试验模拟塑料排水板处理软土地基的方法和应用.pdf

第 2 2卷第 1 期 2 0 1 6年 3月 地 质 力 学 学 报 J OUR NAL OF G EOME C HAN I C S V0 1 2 2 N o 1 Ma i 2 01 6 文章编号 ：1 0 0 6 - 6 6 1 6 ( 2 0 1 6)0 1 - 0 1 2 5 1 0 离心模型试验模拟塑料排水板处理 软土地基的方法和应用 王 存 ，侯瑜京 ，刘国宝 ，彭 仁 ( 1 中国水利水 电科学研究院岩土T程研究所 ，北京 1 0 0 0 4 8 ； 2 中交水 运规划设 计院有限公司 ，北京 1 0 0 0 0 7 ： 3 北京航空航天大学土木T程系北京 1 0 0 1 9 1 ) 摘要 ：采用大型土工离心机对某工程近海软土地基上堤坝施工期及运行期进行 了 模拟。试验 中采用停机加载法模拟分级施工加载过程 ，原型中采用塑料排水板固结 法处理软土地基 ，模型 中则根据固结过程相似的原理 ，换算成等效 圆截面排水体 在模 型制作 中采用等效透水滤芯进行模拟。根据激光位移传感器和孔隙水压力传感 器数据可以得出相应原型软土地基的沉降特性和孔 隙水压力变化情况。根据试验得 到的沉降曲线，采用 “ 经验双 曲线法” 推算 出了地基最终沉降。然后得 出按沉降 推算的分层地基平均 固结度 随时间的变化。对比试验模拟得到的软土地基固结度和 理论计算结果 ，二者基本接近 ，表 明塑料排水板模 拟方法用于 离心模型试验是可 行的。 关键词 ：塑料排水板；离心模 型试验 ；软土地基；固结度 中图分类号：P 6 4 2 1 文献标识码 ：A 0 引 言 离心模型试验利用离心力场和重力场相似的原理 ，考虑到土工材料的非线性和 自重应力 对土工结构物的影响 ，使模型中各点的应力状态与原型一一对应 ，从而满足物理条件的相似 性。例如将几何比尺缩小了倍的模型，置于 倍重力加速度 g的离心力场中，若使用相 同的土料 ，则土体 中对应点 的应力相等 ，应变相同，模型的变形为原型的 1 N倍 ，模 型固 结时间为原型的 1 倍。利用这一特点 ，可以在实验室 内模拟软土地基经过多年的固结过 程 1 。在模拟土与结构物相互作用等复杂问题方面，离心模拟方法与数值模拟相 比更具有 优势。 塑料排水板是软基处理中常用的加速排水措施 ，然而对于塑料排水板加固软土地基的效 果分析，无论数值模拟或物理模拟都比较困难。离心模型试验中常用的模拟塑料排水板的方 法有 2类 ：一类 是将塑料 排水板换算成 等直径 的砂井 ，并按相 同井径 比制作砂井进 行模 收稿 日期 ：2 0 1 5 1 0 - 2 6 基金项 目：国家重点基础研 究发展计 划 ( 9 7 3计划 )项 目 ( 2 0 1 2 C B 7 1 9 8 0 3) 作者简介 ：王存 ( 1 9 9 0 一 ) ，硕 士研究生 ，主要从事土工离心模型试验相关研究。E - ma i l ：1 2 6 1 8 2 1 7 7 3 q q e o m 1 2 6 地质力 学学报 2 0 1 6 拟 ；另一类采用透水纤维或织物进行模拟。S h a r m a J s等 3 采用直径 1 5 mm的聚酯纤 维绳模拟 ，该材料渗透系数约为 21 0 m s 。卢 国胜_ 4 、饶锡保等l 5 用直径 2 mm的普通 毛线模拟 但毛线材质较软 ，插入过程 中易发生弯曲。本次试验所用原型塑料排水板的渗透 系数约为 5 1 0 m s ，综合考虑渗透系数及模型制作等因素，试验时用透水性良好的滤芯 模拟塑料排水板 ，停机加载法模拟原型分级加载过程_ 6 。根据模 型布置 的激光位移传感器 和孑 L 压传感器观测数据可以得出沉降曲线和孔压变化 曲线 ，由实测的沉降曲线推得原型分层 地基 的最终沉降 ，并给 出 分层地基 的平均固结度变化过程。通过对 比试验得到的软基 固结 度和理论计算 的软基 固结度 ，表 明本文 中塑料排水板 的模拟 方法用于离心模 型试验 是可 行的 l 试验方案与材料模拟 试验在 中国水利水电科学研究院的大型土工离心机上进行，该离心机具有 以下特点 ：有 效模型负载 1 5 t o n ，最大加速度 3 0 0 g ；最大转动半径 5 0 3 I I l ；具有大尺寸吊篮 ( 长 、宽 、 高分别为 1 5 m、1 0 m、1 5 m) 。试验采用单面 2 0 m m厚有机玻璃板大模型箱， 模型箱内 部长、宽、高分别为 1 3 2 m、 0 6 2 m、0 8 O m；装有 2个摄像头，用于从模型箱侧面和顶 部观察模型变化。 1 1 原型地基特性 根据勘察资料 ，该工程护岸处地基 自上而下依次为淤泥层 、粉细砂层 。淤泥层性质为 ： 灰褐色 ，饱和 ，流塑 ，土质 细腻 ，含 少量贝壳碎 片 ，带有腥 臭味 ；场 区普遍分 布 ，厚度 2 9 01 4 5 0 m，平均 9 4 0 m，从岸边 向深水 区逐 渐增厚 ；层底标高 一2 0 8 l一1 1 4 1 m。 粉细砂层性质如下 ：灰黄色 ，饱和，中密一密实 ，砂质较均匀 ，局部含有少量砾石 ，主要矿 物成分为石英和长石 ：场区普遍分布，厚度 1 O 0 9 O 0 m，平均 6 0 5 m，层底标高 一2 6 8 6 一 2 0 8 1 m。地基各层物理力学性质指标见表 1 。 表 1 地基层物理力学性质指标 T a b l e 1 T h e p h y s i c a l a n d me c h a n i c a l i n d e x e s o fu n d a t i o n 注 ： 一 含水率；y 一重度 ；e o 一孔隙 比；G 一 土粒 比重 ；C 一竖 向固结 系数 ；c h 一水 平 固结 系数 ；c 固结快 勇试 验粘聚力 ； 一 固结快剪试验 内摩擦角 ；E 压缩模量 1 2 模型设计方案及制作 根据原型护岸断面尺寸 ，考虑模型箱尺寸以及模型制作过程 ，将原型缩尺 1 1 0 0 ，即模 型率 N=1 0 0 ，采用 的离心加速度为 1 0 0 g E 。由于实际地基土层较复杂 ，模型需要进行适 当 简化 。模型地基可分为 2层进行制作 ：下层为粉细砂层 ( 高程 一 2 6 8 6一 2 0 8 1 m) ，在模 型中高度为 6 c m，制作时需要适 当击实 以达到与原 型一致 的密度 ；上层为淤泥层 ( 高程 一 2 O 8 1一1 1 4 1 m) ，模型中高度为 9 4 c m。采用的淤泥取 自于现场，制作模型地基时淤 泥土需要在地面加水拌合均匀 ，然后用搅拌机搅拌并挑出杂质 ，待沉淀以后流铺在下部的粉 细砂层上。模型中砂垫层厚度为 1 c m ( 原型厚度 1 m) ，采用粉细砂进行模拟 ；碎石垫层厚 度为 0 5 c m ( 原型厚度 0 5 m) ，采用粒径 15 n l m砾砂进行模拟。碎石层和砂垫层之间， 第 1期 王 存 ，等：离心模型试验模拟塑料排水板处理软土地基的方法和应用 1 2 7 原型采用一层土工格栅加 固堤坝 ，从而改善软基的受力条件 。在离心模型试验中，无法按照 几何 比尺模 拟土工织 物 。一般按 照抗拉强度 相似的原则进行 模拟 ，本试 验 中采用 网孔 0 6 mm的尼龙纱网窗作为模型土工格栅 ，两端卷 曲与垫层连接 。 1 3 塑料排水板模拟方法 原型地基采用塑料插板加快软基排水 ，因此模型相应断面软土地基也需要考虑对应 的排 水措施 。由于塑料排水板形状给理论分析和物理模拟试验带来一定困难 ，一般将塑料排水板 换算为等周长的圆截面排水体 ，其 当量换算直径 D 按下式计算_ 8 ： D ： ( 1 ) 式 中：b 为塑料排水板宽度 ，b =1 0 0 mm；6为塑料排水板厚度 ，6= 4 5 mm； O 为换算系数 ， 取值 0 9 0 2 E 。 由此得出当量换算直径 D 为 6 0 m m，因模型率 N=1 0 0 ，则模型当量直径为0 6 mm；原 型间距 1 3 0 0 mm，则模型间距为 1 3 mm。按照等边三角形布置 ，则三角形的边长 f 在模 型中 为 1 5 0 1 m m。理论上 B a r r o n 1 0 1 建议将每个排水体的影响范 围转换为一个等面积 的圆以方便 求解 ，等效圆的直径 d 。 按下式计算 ： d = ( 2 ) 本文模型试验中等效圆的直径 d 为 1 5 8 m m，模型排水体布置是合理的。试验中严格选 择直径为 0 6 m m的圆柱型模型排水体难度较大 ，因此模 型中采用直径约 1 mm的透水滤芯 作为模型排水体 ，考虑到受淤泥压缩 的影响 ，实际排水通道接近 0 6 m m的理论计算值 。首 先在软土地基上做好插入排水体的标记点 ，然后将长度 1 0 6 c m的滤芯用细钢丝穿透软土地 基插人粉细砂层中，再将钢丝缓缓提起。塑料排水板处理的地基长度为 6 9 e m，模型箱宽度 为 6 2 e m共需要 2 2 0 0根排水体。待排水体插入完成后 ，在离心加速度 1 0 0 g下运行 3 0 m i n 对地基进行预固结 ，其主要 目的是使制作好的地基密度分布更加均匀 ，并使制作模型塑料插 板时留下的孑 L 洞 自动愈合 。 2 观测方法及试验步骤 护岸分两级进行加载 ，离心机分级加载运行时间如表 2 。模型试验采用停机加载法对护 岸分级加载过程进行模拟。 表 2 离心机分级加载运行 时间 T a b l e 2 T h e s t e p p i n g l o a d i n g t i me o f t h e c e n t r i f u g e 模型试验分 3次进行 ：地基插设排水体后 ，埋入孑 L 隙水压力传感器 ，对地基进行预 固 结；制作砂垫层模型，铺设模型土工格栅，加第一级堤身荷载，然后加水至模拟原型极端 低水位位置，进行第一级试验；进行第二级试验之前要先将第一级沉降后的护岸断面修补 厚 l 2 8 地质力 学学报 2 0 1 6 到设计断面，然后加第二级堤身荷载，保持极端低水位不变，开始第二级试验。模型断面布 置见 图 1 。 L S O L S 1 L S 2L S 3 第二级加载 碎石垫层5 fi l m 模型土工格栅 砂 垫 层 1 0 m 王6 36 0 一 詈 淤泥 一2 O 8 l 图1 模型断面及传感器布置 F i g 1 T h e mo d e l s e c t i o n a n d t h e s e n s o r l o c a t i o n 试验过程中分别采用激光位移传感器 ( L s )和孔隙水压力传感器 ( P P T )观测断面沉 降及孔隙水压力变化 。第一级试验时激光位移传感器 L S 0测点位于水面上 ，会导致测量结果 数据波动 ，所以进行该级试验时仅启用传感器 L S 1 L s 3 。进行第二级试验时启用全部激光 位移传感器。 3 试验结果及分析 模型地基经过离心机预固结后。淤泥层密度和含水率等指标基本达到设计要求。然后按 图 1布置砂垫层 、土工织物和碎石垫层 ，并进行分级填筑和试验。 3 1 试验结果 第一级试验模拟护岸第一级加载过程及加载 2 0 0 d的情况 ，需在 1 0 0 g加速 度下运行 2 8 8 m i n 。试验测得模型表面的沉降见图 2 ，其 中纵坐标负值表示沉降。离心机升速 的过程 模拟原型施工的过程，该期间沉降速率较快。 模 型时间 s 图2 第一级试验模型表面沉降 F i g 2 T h e s u r f a c e s e t t l e me n t o f t h e mo d e l i n t h e fi r s t l o a d r 第n 第 1 期 王存，等：离心模型试验模拟塑料排水板处理软土地基的方法和应用 1 2 9 第二级试验需要对原型加荷时间间隔 8 0 d和加载 2 a情况进行模拟 ，模型需在 1 0 0 g加 速度下运行 7 6 3 mi n 。该级试验过程中模型表面沉降曲线见图 3 。离心加速度上升过程包括 了模型回弹后再压缩过程及土体再固结的影响。图 3中时间轴用对数坐标表示 ，可以发现曲 线均有一个明显的拐点 ，拐点之后为土体正常压缩 固结过程 ，因此将拐点作为第二级加载时 变形 的起始点 ，然后可 以推算得到第二级加载对应 的原型沉 降曲线 1 ( 见 图 4 ) ，图中 L S 1 与 L S 2原型沉降曲线基本重合 。 模型时间 s 图3 模 型表面沉降 F i g 3 T h e s ll r f a e e s e t t l e me n t o f t h e mo d e l 图4 第二级加载表面沉降 时间关系 ( 原型) F i g 4 T h e s u r f a c e s e t t l e m e n t t i m e r e l a t i o n s h i p( p r o t o t y p e ) 试验时孔压传感器埋设于淤泥层中部 ，位于正三角形布置的模型排水体的形心位置 ，代 表其埋深断面最小固结度 。由于篇 幅有限，以护岸顶部中心线以下孔压传感器 P P T 2 2观 测数据为例进行分析。两次试验过程中孔隙水压力变化曲线如图 5和图 6所示 ，可以发现每 级加载初期孔隙水压力达到最大 ，然后逐渐消散 。 图5 第一级加载孔压变化 F i g 5 C h a n g e o f p o r e wa t e r p r e s s u r e i n t h e f i r s t l o a d 图6 第二级加载孔压变化 F i g 6 C h a n g e o f p o r e wa t e r p r e s s u r e i n t h e s e c o n d l o a d 表 3为根据激光位移传感器所测数据计算得出的原型断面不 同加载阶段 的沉降及沉降速 率。原型不同加载阶段 的孔隙水压力大小见表 4 ( 根据所有 P P 1 1 观测数据统计) ，其 中 。 为 静水压力 。 表 3 分级加载 时地 基沉降 ( 原 型) T a b l e 3 T h e s e t t l e m e n t o f t h e f o u n d a t i o n i n t h e s t e p l o a d i n g( p r o t o t y p e ) O 5 O 5 目g 灶 器 1 3 0 地质力 学 学报 2 0 1 6 3 2试 验结 果分析 根据实测沉降曲线可以推算得出 L s所在断面地基最终沉降量 ，然后得 出按沉降推算 的 分层地基 固结度 。 随时间的变化 ；根据测得的孔压数据可以得出 P P T所在位置软土地基孔 压变化情况 ，计算 出运行 2 a时对应位置按孔压计算 的固结度 ( ， 。对于多层土地基 ， 与 u 的计算结果是不一致的_ 1 。 3 2 1 按沉降推算固结度 由实测沉降 曲线推算 最终沉降量的常用方法有 ：三点法 、A s a o k a法 、经验双曲线法 和 指数曲线法等 】 。本文采用经验双曲线法对沉降进行推算 ，计算公式如下 ： 5 =S o+ ( 3 ) s = 5 。 + 吉 ( 4 ) 式 中：t 为满载开始时的时间，d ；S 为地基最终沉 降量 ，m；S 。 为满载时即 t = 0时的地基 沉降量，m；s 为t 时刻的地基沉降量，m； 、 8 为与地基及荷载有关的常数，根据试验数 据绘制 ( S 一 S 。 ) 一t 关系曲线 ，然后添加线性趋势线求解得到。 计算得出 L S 1 、L S 2和 L S 3位置最终沉降分别为 2 2 0 m、2 9 2 1 1 和 2 5 4 1 1 1 。护岸材料 沉降较小 ，所 以认为沉降全部发生在淤泥和粉砂地基。根据 U =S S 计算得到分层地基对 应断面固结度随时间的变化曲线 ( 见图 7 ) 。图 7中横坐标代表原型时间，纵坐标代表地基 固结度 ，横坐标起点选在第一级施工完成时刻 ，此时地基已发生较大沉降。由表 3知第二级 加载最初 1 0 d的沉降速率远大于第一级加载最后 1 0 d的沉降速率 ，所 以图 6中的曲线在第 一 级加载结束时会有明显的 “ 拐点” 。 原型 时间 d 图7 地基 固结度随时间变化 F i g 7 T h e c h a n g e o f c o n s o l i d a t i o n o f t h eu n d a t i o n o v e r t i me 度 第 1期 王存 等：离心模型试验模拟塑料排水板处理软土地基的方法和应用 1 3 1 3 2 2 按孔压计算 固结度 U 。 土体在荷载作用下 ，孔隙水压力的消散过程就是地基的沉降固结过程 。孔隙水压力定义 土体的固结度公式如下 ： ：一 二 ： f 5) = 一 = f 5) D U 1 ma x 一 t O 7 上 一 o 式 中： 。 为静水压力 ， 为对应原型 t 时刻实测的孔 隙水压力 ， m a x 为实测最大孔 隙水压力。 根据表 4中的孔压数据 ，可以计算得 出加载 2 a即 t = 7 3 0 d时淤泥地基的固结度 ( 见表 5 ) 。 由表 5可知运行 2 a时护岸顶部 中心线位置以下淤泥 最大 ，为 8 0 1 ，此时超静孔隙水 压力仍未消散完全 。 表 5 运行两年时 U p T a b l e 5 T h e d e g r e e o f c o n s o l i d a t i o n i n t h e o p e r a t i n g p e r i o d o f t w o y e a r s 传感器编号 U p 传感器编号 U 2 1 7 2 3 2 3 7 6 2 2_ 2 8 0 1 2 4 7 2 4 4 与理论计算结果对 比 根据离心机升速到 1 0 0 g所用的时间，假定每一级施工时间为 1 8 d ，根据每级所加荷载 计算得到断面的加荷速率如图 8所示 。 图 8 断 面 加 雨 速 翠 F i g 8 T h e l o a d i n g r a t e o f t h e s e c t i o n 瞬时加荷条件下 ，打设塑料排水板地基 的总固结度 ( U ) 、竖 向排水平均 固结度 ( U z ) 和径向排水平均 固结度 ( U )按下列公式计算 ： U r =1一( 1一U ) ( 1一U ) ( 6 ) = 一 r r 2Cv t ( 7 ) U ：1一e ( 88 C ) 一 = l n ( n )一3 , 2- 厂 1 ( 9 ) F = ( k h 一 ) n A ( 。 ) F ： ,n - L 2 k h ( 1 1 ) 1 3 2 地质力 学学报 2 0 1 6 式中：F 、F 、 F 分别为井径比因子、涂抹作用的影响系数和井阻作用的影响系数；井径比 n=d o d ，大小为 2 6 3 ；k h k 和九 分别为渗透系数 比和涂抹 比；C 、C 分别为地基 的竖向 、 水平固结系数 ；L和 q 分别为塑料排水板的打设深度和纵向通水量。 在分级加荷条件下 ，地基对应总荷载在 t 时间内平均总应力固结度按下式计算 ： ，一m P = f f _ r p + r ) ( 1 2 ) 1 一 厶 式 中：P 为第 i 级施加荷载；E P 各级荷载的累加值 ； ， 分别代表第 i 级荷载的起始与 终止时间。由式 ( 6 )至 ( 1 2 )可以计算得出软土地基在加载不 同阶段 的 值 ，计算包含 了是否考虑井阻及涂抹效应两种情况 1 ，结果见表 6 。 表6 各加载阶段软土地基 U T a b l e 6 T h e d e g r e e o f c o n s o l i d a t i o n o f t h e s o f t s o i l f o u n d a t i o n i n e a c h l o a d i n g s t a g e 根据表 6理论计算的 并对 比试验得到的 、 可 以得 出：在打设塑料排水板的软 土地基固结度计算中，井阻和涂抹效应是 2个重要 因素 ，计算时必须要考虑，否则误差较 大；对于分层地基， 是两层地基固结度的平均值，大于淤泥地基的 及 _ 1 ；加载 2 a时，P P 2所在位置的软土地基 为 8 0 1 ，U 为 8 1 0 ，试验结果与理论计算结果 接近，说明试验采用直径 1 m m透水滤芯模拟原型塑料排水板是可行的；加载完成运行2 a 时软土地基尚未固结完全 ，按公式 ( 1 2 )推算运行 5 a时软土地 基 为 9 8 6 ，固结 已经 完成 5 结 论 本项研究采用中国水利水 电科学研究院大型土工离心机模拟护岸分级加载过程及运行情 况。模型地基材料采用的淤泥和粉细砂均来 自于现场 ，护岸材料采用的回填开山石和回填开 山土等材料按照相似级配法进行模拟。按照抗拉强度相似的原则 ，本试验采用 网孔 0 6 mm 的尼龙纱网窗作为模型土工格栅。试验时将原型中的塑料排水板换算成等效圆截面排水体， 然后进行几何缩尺 ，最后选用直径 1 m m左右的透水滤芯进行模拟 。 激光位移传感器 ( L S 1 断面)和孔压传感器观测数据显示： 第一级加载施工期沉降速率 最快 ，施工完成时原型 已有较大沉降 ，按沉降计算的固结度达到 3 6 8 2 ；第二级加载完成 运行最后 1 0 d 平均沉降速率为0 2 9 m m d ，说明地基长期运行过程仍有较大变形，在设计 阶段要加以考虑；各位置孔隙水压力的大小与上部荷载分布规律一致，加载完成后稳定阶段 孔压逐渐消散 ，加载 2 a时超静孔压仍未消散完全。 采用经验双曲线法推测地基最终沉降量 计算得 出各断面分层地基平均固结度随时间的 变化 。按孔压推算的软基固结度与理论计算 的结果相差不大 ，说明采用 1 m m透水滤芯模拟 塑料排水板是可行的 ；推算加载 5 a时软土地基 可达 9 8 6 ，固结基本完成 。由于所选计 第 1 期 王存 ，等 ：离心模型试验模拟塑料排水板处理软土地基的方法和应用 1 3 3 算断面和计算方法等的差异 ，不同方法计算得到的固结度结果有差别。所有试验结果还有待 现场观测结果 的进一步验证。 参考文献 1 侯瑜京 ，韩连兵 ，梁建辉深水港码头 围堤 和群桩 结构 的离 心模 型试 验 J 岩 土工 程学报 ，2 0 0 4，2 6 ( 5) ： 5 9 4 6 0 0 H O U Y u 。 j i n g ，HA N L i a n b i n g ，L I A N G J i a n h u i C e n t ri f u g e mo d e l i n g o f s e a d i k e a n d p i l e g r o u p s i n a h a r b o r J C h i n e s e J o u r n a l o f G e o t e c h n i c al E n g i n e e ri n g ，2 0 0 4，2 6 ( 5) ：5 9 46 0 0 2 包 承纲 ，蔡正银 ，陈云敏 ，等 岩土离心模拟技术的原理和丁程应用 M 武汉 ：长江出版社 ，2 0 1 1 BAO Ch e n g g a n g， C AI Z he n g y i n， CHEN Yu n - mi n， e t a1 Th e p rin c i p l e a n d e n g i n e e ri n g a p p l i c a t i o n o f g e o t e c h n i c a l c e n t ri f u g e m o d e l i n g t e c h n o l o g y M Wu h a n ：T h e C h a n i a n g P r e s s ，2 0 1 1 3 4 5 6 7 S h a r ma J SBo ho n M DC e n t r i f u g a l a n d n u me r i c a l mo d e l i n g o f r e i n f o r c e d e mb a n k me n t s o n s o ft c l a y i n s t a l l e d wi t h wi c k d r a i n s J G e o t e x t i l e s a n d G e o m e m b r a n e s ，2 0 0 1 ，1 9：2 3 4 4 卢 国胜塑料排水板处理软基的离心机试 验研究 J 西南科技大学学报 ，2 0 0 6 ，2 1( 4 ) ：4 3 4 5 L U G u o - s h e n g C e n t r if u g e E x p e r i m e n t t o I mp r o v e S o ft F o u n d a t i o n t h r o u g h P l a s t i c Wi c k D r a i n J J o u r n a l o f S o u t h w e s t U n i v e r s i t y o f S c i e n c e a n d T e c h n o l o gy ， 2 0 0 6， 2 1 ( 4 )： 4 3 4 5 饶锡保 ，龚壁卫 ，程展林 ，等基于离心模型试验的某公路软基沉 降变形规律研究 c 中国水利学会 2 0 0 7学 术年会论文集 ：物理模 拟技术 在岩土T 程中的应用苏州 ：中国水利学会 2 0 0 7：1 1 9 1 2 5 RAO Xi - b a o，GONG Bi we i ，CHENG Z h a n l i n，e t a 1 T h e Re s e a r c h o f S e t t l e me n t De f o r ma t i o n La w o f a Ce r t a i n Hi g h wa v S o ft F o u n d a t i o n B a s e d O i 1 t h e C e n t ri f u g a l Mo d e l T e s t c T h e m o n o gra p h o f a c a d e mic a n n u c o n f e r e n c e h e l d b y C h i n e s e Hy d r a u l i c E n g i n e e ri n g S o c i e t y i n 2 0 0 7：Ph y s i c a l s i mu l a t i o n t e c h n o l o gy a p p l i c a t i o n i n g e o t e c h n i c a l e n g i n e e rin g S u z h o u： Ch i n e s e Hy d r a u l i c En g i n e e ri n g S o c i e t y，2 0 0 7：1 1 91 2 5 蒋关 鲁，胡 润忠 ，李安洪 离心模型试验预测中等压缩性 土地基沉 降的可行性 J 交通运输工 程学报 ，2 0 1 l ， 1 1 ( 6) ：1 8 2 3 J I ANG Gu a n- l u，HU Ru n- z h o n g，L I An h o n g F e a s i b i l i t y o f p r e d i c t i n g s e t t l e me n t o f me d i u m c o mp r e s s i o n s o i lu n d a t i o n w i t h c e n t ri f u g e mo d e l t e s t J J o u r n a l o f T r a f f i c a n d T r a n s p o r t a t i o n E n g i n e e ri n g ，2 0 1 1 ，1 l( 6 ) ：1 8 2 3 陈胜立 ，张建 民 ，张丙 印 ，等软土地 基上 土工 织物 加筋 堤 的离心 模 型试验 研究 J 岩土 力学 ，2 0 0 6 ，2 7 ( 5) ：8 0 48 0 6 CHEN S h e n g l i ，ZHANG J i a n mi n，ZHANG Bi n g y i n，e t a 1 Nu me r i c a l S i mu l a t i o n o f Ce n t rif u g a l Mo d e l T e s t o n Re i n f o r c e d E m b a n k me n t w i t h L i me s t a b il i z e d S o i l a s B a c k fi l l O n S o ft C l a y F o u n d a t i o n J _ C h i n e s e J o u r n a l o f R o c k Me c h a n i c s a n d E n g i n e e r i n g ，2 0 0 6 ，2 7 ( 5) ：8 0 48 0 6 8 侯瑜京离心模 型试 验模拟 塑料排 水板处 理 软基 的试 验 研究 J 大 坝观 测与土 工测试 ，1 9 9 5 ，1 9 ( 5) ：l 8 2 O H O U Y u - j i n g C e n t ri f u g a l Mo d e I i n g o f T h e P l a s t i c P l a n k i n S o ft F o u n d a t i o n T r e a t m e n t J D a m O b s e r v a t io n a n d G e o t e c h n i c a l T e s t s ，1 9 9 5，1 9 ( 5 ) ：1 8 2 0 9 高长胜 ，张凌，汪肇 京，等塑料排水板的等效直径 J G A O C h a n g s h e n g ，Z H A N G L i n g ，WA N G Z h a o - j i n g ，e t a1 S CI E NC E AND ENGI NEERI NG ，2 0 0 2，4：434 5 1 O 1 2 水利水运 T程学报 ，2 0 0 2，4 ：4 3 4 5 E q u i v a l e n t d i a me t e r o f p r e f a b r i c a t e d d r a i n J H YD R O - B A R RO N R AC o n s o l i d a t i o n o f f i n e - g r a i n e d s o i l s b y d r a i n w e l l s J T r a n s a c t i o n s o f t h e A me ri c a n S o c i e t y o f C i v i l En g i n e e r s ，1 9 48，1 1 3：71 8 7 5 4 孑 L 德金 ，苗 中海软基加固检NT L 隙水压力 分析 J 港 T ： 建设 ，2 0 0 0 ，3 ：2 93 1 K O NG D e - j i n ，MI A O Z h o n g - h a i T h e An a l y s i s o n V a ri a t i o n o f P o r e Wa t e r P r e s s u r e d u ri n g C o n s o l i d a t i n g S o f t S o i l F o u n d a t i o n J P O R T E N G I N E E R I N G T E C H NO L O G Y，2 0 0 0 ，3 ：2 9 3 1 罗勇 ，龚晓南 ，连峰成层地基 固结性状 中不 同定 义平均 固结度 研究分析 J 科技通报 ，2 0 0 6，2 2 ( 6) ：8 1 4 8l 6 L UO Yo n g ，GONG Xi a o n a n，LI AN F e n g Co mp ara b l e An a l y s i s o f Di f f e r e n t De f i n i t i o n s o f Av e r a g e De g r e e o f C o n s o l i d a t i o n 1 3 4 地质力 学学报 2 0 l 6 o f L a y e r e d S o i l s J B U L L E T I N O F S C I E N C E AN D T E C HN O L OG Y，2 0 0 6，2 2 ( 6) ：8 1 48 1 6 程强顾立军，冯伟骞由实测沉降曲线推求最终沉降量计算方法的探讨 J 海河水利， 2 0 1 0 ， 4 ： 3 7 3 9 C HE N G Q i a n g ，GU L i - j u n ，F E N G We i - j i a n T h e Me t h o d o f C a l c u l a t i n g t h e F i n a l S e t t l e m e n t b y t h e Me a s u r e d S e t t l e m e n t C u r v e J HA 1 HE WA T E R R E S O UC E S ，2 0 1 0，4：3 73 9 姜 远文 ，吉随旺由实测孔隙水压力数据推算软