某围垦区渔光互补项目内涝水位计算_焦伟杰.pdf

77某围垦区渔光互补项目内涝水位计算http:/ 工程勘测 第4期 DOI：10.13500/j.dlkcsj.issn1671-9913.2023.04.014某围垦区渔光互补项目内涝水位计算焦伟杰，顾裕兵，郑勇峰(中国能源建设集团浙江省电力设计院有限公司，浙江 杭州 310012)摘要：沿海围垦区处于流域最下游，既是承泄区又是排水区，并受外海潮水顶托影响，洪水情况复杂；确定此类围垦区渔光互补电站的设计水位，常规的水文勘测方法难以适用。以浙江嵊泗县大洋山岛外云鹅围垦区渔光互补项目为例，在分析山坡汇水、场区积水、潮水顶托及挡潮闸、泵站排涝能力的基础上，构建针对内涝水位的流域蓄排计算模型，计算泵站不同排涝能力时场区最大内涝水位，绘制两者的关系曲线及内涝水位、潮位与产流过程变化曲线，为工程区泵站排涝能力的确定与内涝水位的控制提供依据。关键词：沿海围垦区；渔光互补；内涝水位；蓄排计算模型中图分类号：P339 文献标志码：A 文章编号：1671-9913(2023)04-77-08Calculation of Water-logging Level for the Design of Fishing Light Complementary Project at Tideland Reclamation AreaJIAO Weijie,GU Yubing,ZHENG Yongfeng(China Energy Engineering Group Zhejiang Electric Power Design Institute Co.,Ltd.,Hangzhou 310012,China)Abstract:Coastal tideland reclamation area is located at the terminal downstream of the river basin,being as both the drainage area and the drainage receiver,and in the meanwhile,flood water from the tideland reclamation area is jacked up by seawater,which cause a complicated flood regime in tideland reclamation area.For the construction of fishing light complementary power station in tideland reclamation area,to confirm the design water-logging level is a key and difficult point.Taking a fishing light complementary project constructed in Dayang mountain island of Shengsi County,Zhejiang Province as example,based on the generalized analysis of the hydrological factors including surrounding catchment confluence,waterlog of project area,jacking of seawater,water discharge capability of tidal sluice and pump house,a calculation model for drain and storage system of the project basin was built to calculate the maximum water-logging level corresponding to different water discharge capability of the pump house,and the relation curve of both two factors was drawn.The variation curve of water-logging level,tide level and runoff process was also provided.The paper provides the design basis for the selection of discharge capability of the pump house and the control of water-logging level.Keywords:tideland reclamation area;fishing light complementary;water-logging level;calculation model for drain and storage system*收稿日期：2022-01-19 第一作者简介：焦伟杰(1990)，男，硕士，工程师，主要从事电力工程水文气象分析计算等工作。78http:/电 力 勘 测 设 计第4期0引言目前，我国大规模的光伏电站多分布在青海、新疆、内蒙古等土地资源相对丰富的西北地区，作为电力负荷中心的东部沿海城区因土地资源紧张，大容量地面电站的发展受到严重制约1-2。解决东部沿海地区光伏发展的用地问题，在沿海滩涂和围垦区建设渔光互补电站成为一种有效模式2-4。我国的渔光互补电站主要分为开敞式水面光伏和车间式的屋面光伏电站两大类型。目前，车间式渔光互补电站尚处于起步阶段，案例 较少5。在沿海围垦区建设车间式渔光互补电站，因此类地区处于流域最下游，既是承泄区又作为排水区，并受外海潮水顶托的影响，洪水情况复杂6-7；同时车间式渔光互补项目的实施改变了区域蓄水条件，使设计水位的确定难度增大，常规的水文勘测方法，难以满足工程的防洪需求。本文以嵊泗县大洋山岛外云鹅围垦区渔光互补工程为例，基于对山坡汇水、场区积水、潮水顶托、水闸及泵站排水能力的分析，构建了泵站不同排涝能力时的场区流域蓄排计算模型，推算了泵站在不同排涝能力时最大设计内涝水位，为工程场区的防洪排涝提供依据。1研究区域及背景1.1研究区及工程概况研究区位于嵊泗县洋山镇大洋岛外云鹅围垦区，围垦区为西北东南走向，长约 1.1 km。场区西南侧临海，西北及东南面为低山丘陵，东北侧紧邻居民区及部分湿地，居民区外缘为低丘。场区内大部分为低洼的平坦空地，自然地面高程在 0.97 2.49 m 之间，分布有少量水塘、土岗等。工程规划分为 3 个地块：地块一处外云鹅围垦区内，面积约 423.92 亩(1 亩 666.67 km2)，原为海水养殖区及盐田，现已废弃，为本文研究区域；地块二位于地块一东南侧，面积约14.97 亩；地块三位于某液化气公司东北侧，面积约 5.71 亩，现为空闲地。根据场址区域地形地貌、水系、水利设施、道路等现状布置项目建设内容，地块一为生态养殖区，地块二为养殖配套设施，地块三为办公及生活区。工程拟利用 11#18#养殖车间屋面建设分布式光伏电站，总装机规模16.992 MW，采用自发自用，余电上网模式。工程类别属于农业工程，考虑防洪的主体为生态养殖区的养殖车间，根据规范要求并与业主确认，防洪标准按 20 a 一遇考虑。嵊泗县洋山镇属北亚热带南缘海洋性季风气候，受海洋气候调节影响，冬夏季风交替显著，气候温和湿润、雨量充足。区域年平均气温17.1，年均降雨量943 mm，汛期为59月，其间降雨量约占全年的 50%。1.2 海洋水文情况1)工程海域潮汐特性工程海域潮汐主要受东海前进波控制，属正规浅海半日潮型，浅水效应显著，潮汐强度中等。根据工程海域附近的潮位测站实测资料，工程附近海域最高高潮位 3.21 m，最低低潮位-2.30 m，平均高潮位1.52 m，平均海面0.33 m，最大潮差 4.86 m，最小潮差 0.81 m，平均潮差3.08 m，平均涨潮历时 6 h，平均落潮历时 6.4 h。2)设计潮位采用小洋山潮位站观测资料统计分析工程海域设计潮位，表 1 为主要设计潮位特征值。表1 小洋山潮位站设计潮位项目设计值/m备注设计高水位2.15高潮累积频率 10%设计低水位-1.83低潮累积频率 90%50 a一遇高水位3.3550 a一遇低水位-2.8320 a一遇高水位3.1720 a一遇低水位-2.6410 a一遇高水位3.0510 a一遇低水位-2.47注：高程基准为1985国家高程基准。1.3 研究区防洪排涝现状研究区大致呈矩形，西南临海一侧设有海塘，其余三面均建有道路，东南侧道路两端各设有一座排水涵洞。研究区的主要防洪排涝设79某围垦区渔光互补项目内涝水位计算http:/ 工程勘测 第4期 施包括外云鹅海塘、外云鹅水闸、道路以及道路两端的排水涵洞，设施分布如图 1 所示。海塘及水闸设计资料来源于浙江省“强塘固房”工程嵊泗县洋山镇外云鹅海塘加固工程初步设计报告及浙江省“强塘固房”工程嵊泗县洋山镇外云鹅水闸加固工程初步设计报告，海塘及水闸现状已根据相关设计进行了加固整治。图1工程场区防洪排涝设施分布1)外云鹅海塘外云鹅海塘位于场区西南侧，为西北东南走向。2012 年嵊泗县农林水局对海塘进行加固整治，于 2013 年 4 月完成建设。海塘加固后为 III 级海塘，设防标准为 50 a 一遇高潮位遭遇50 a 一遇风浪，允许部分越浪。现状塘顶高程5.50 m，防浪墙高程 6.40 m，海塘背水坡土方坡度 12。海塘内侧紧邻一条护塘河，根据实际测量资料，护塘河河道长约 1 km，平均宽度约 20 m，河底自然高程在-1.41 0.24 m 之间。2)外云鹅水闸外云鹅海塘西北端起点附近设有外云鹅水闸，该水闸为上游陆域唯一的排水入海通道，并承担外海的挡潮功能。水闸现状为 III 级水闸，规模为 2 孔，每孔宽 1.8 m，闸门底板高程为-0.2 m，闸门板顶高程 2.80 m，挡潮设防标准为按 50 a 一遇高潮位标准设计，排涝标准按20 a 一遇设计 1 日暴雨 1 日排出，排涝流量为2.21 m3/s，水闸启闭平台高程 9.70 m。水闸与海塘内侧的护塘河连接，护塘河积水可通过水闸排入外海。3)排水泵房在海塘内侧的护塘河西北端建有排水泵房，与外云鹅水闸共同承担场区的排涝功能。当外云鹅水闸受外海潮水顶托影响，无法排涝或排涝能力降低时，可启用泵房辅助排水。4)道路及涵洞场区三面建有道路，对周边洪水具有一定的阻挡作用。场区东南及东北角道路路面下各建有一座涵洞，养殖区外侧承接的部分山坡汇水可经涵洞汇入场区。2洪水调蓄方案2.1 场区蓄排条件分析由于海塘的设计标准为 50 a 一遇，已满足工程 20 a 一遇的防洪标准，研究区不受外海洪潮的直接影响，工程区属典型的受内涝影响区域，主要的洪水来源为场区附近的山坡汇水和场区的雨水。场区及附近水文地理情况如图 2 所示。构成影响工程场区内涝水位的水文条件包括山坡汇水、场区降水、流域库容曲线、外海潮位、水闸及泵站排水能力。影响流域蓄排的主要因素如下：1)场区产水场区产水包括山坡汇水与场区降水。山坡汇水来自场区附近西北至东南向分布的低山丘陵，汇水直接由场区外缘或经附近湿地调蓄后进入场区。场区及附近的居民区、湿地、水塘承接本区的降水，与山坡汇水叠加后共同形成流域产水。当居民区、湿地和水塘的积水水位高于场区东北侧道路路面高程时，积水漫过道路路面，可直接进入场区或经场区东南侧的涵洞汇入场区，成为场内涝水。2)流域库容曲线考虑工程实施后的工况条件，场区及附近主要滞水区为场内未利用地、护塘河及场区外缘的湿地、水塘等低平区域，滞水区蓄水能力取决于流域库容曲线。3)潮水顶托影响外云鹅水闸为场区流域唯一的排水通道。在一次完整的潮位过程中，受潮水顶托影响，水闸的实际排涝能力随潮位高低而变化。相关研究及工程实践显示，感潮圩区的排涝一般遵循节能运行的原则，排涝受外海高潮80http:/电 力 勘 测 设 计第4期位顶托时采用泵站抽排，圩外潮位低于水系内水位时由水闸自流排水7。研究区水闸与泵站的排水存在 3 种情形：当潮位高于场区内涝水位，水闸受潮水顶托影响无法排水时，仅采用泵站排水；当潮位低于场区内涝水位，优先利用水闸排水，若潮位仍然偏高，水闸排水能力不足，即水闸排涝量小于区域滞蓄水量时，仍需启用泵站排水，此时水闸与泵站同时排水；当潮位低于场区内涝水位，且水闸排涝量不小于区域滞蓄水量时，只需利用水闸排水而不启用泵站。根据场区实际地形及工程防洪排涝需求，设定水闸的起排水位为 0.5 m。4)内涝水位场区某时段的滞蓄水量由总产水量扣除水闸及泵站总排涝量确定。根据流域库容曲线及滞蓄水量可推算场区的内涝水位，内涝水位与外海潮位又同时影响水闸的排涝能力。在一次雨洪及潮位过程中，不同时段场区将产生不同的滞蓄水量，并在某一时段达到最大的滞蓄水量。当选择不同排涝能力的泵站时，场区产生的最大滞蓄水量也不相同，从而得到不同泵站排涝能力时的场区最大内涝水位。图2场区及周边流域水文地理情势2.2 蓄排计算模型基于场区蓄排条件构建了针对内涝水位的流域蓄排计算模型，计算流程如图 3 所示。分别设定泵站排涝能力QPmax，j为0，1，2，12 m3/s，其中 j=0，1，212。针对某一泵站排涝能力 QPmax,j，模型的计算流程为：1)根据某一时段 Ti的流域雨洪过程获得该时段的产流量 QRi，扣除此时水闸和泵站的实际排涝量 QGi、QPi，得到 Ti时段的场区剩余蓄量Wi，并根据流域水位蓄水容积曲线推算该蓄量 Wi对应的场区内涝水位 Zi。2)水闸的实际最大排涝能力受外海潮位高低影响而变化。某时段水闸实际排涝能力QGmax,i可由水闸过流能力计算公式通过潮位 Hi和场区内涝水位 Zi推算。当潮位高于场区内涝水位时，水闸的排涝能力为 0；潮位低于场区内涝水位时，根据浙江省“强塘固房”工程嵊泗县洋山镇外云鹅海塘加固工程初步设计报告，水闸过流能力计算公式为：QGmax=B0m2gH032(1)式中：QGmax为实际排涝能力，m3/s；B0为闸孔总净宽，m；为堰流淹没系数；为堰流侧收缩系数；m 为堰流流量系数；H0为计入行近流速水头的堰上水深，m，由内涝水位与潮位的差值 Z-H 进行估算。3)若 Ti时 段 剩 余 蓄 量 Wi与 Ti+1 时 段的产流量 QRi+1之和大于水闸实际排涝能力QGmax,i+1，水闸 Ti+1时段的实际排水量 QGi+1即为水闸最大排涝能力 QGmax,i+1，否则实际排水量为剩余蓄量与产流量之和。计算公式为：QGi+1=QGmax,i+1,QGmax,i+1 Wi+QRi+1Wi+QRi+1，QGmax,i+1 Wi+QRi+1(2)式中：QGmax,i+1 与 QGi+1分别为 Ti+1时段的水闸实际最大排涝能力与排涝量，QRi+1为 Ti+1时段的产流量，Wi为 Ti时段的剩余蓄量。4)泵站的实际排水量由泵站最大排涝能力与水闸实际排水量确定。当剩余蓄量与产流量之和大于水闸实际排水量时，泵房的实际排水量 QPi+1为：QPi+1=Wi+QRi+1-QGi+1，QPmax,jWi+QRi+1-QGi+1QPmax,j，QPmax,jWi+QRi+1-QGi+1 (3)反之，当剩余蓄量与产流量之和小于水闸实际排水量时，QPi+1为 0。5)根据流程 1)，由 Ti时段剩余蓄量 Wi与Ti+1时段的产流量 QRi+1推算 Ti+1时段的剩余蓄量 Wi+1及内涝水位 Zi+1。依次迭代演算，得到一81某围垦区渔光互补项目内涝水位计算http:/ 工程勘测 第4期 次雨洪过程中场区内涝水位 Zi的变化序列，其中 i=1,2，T，T 为一次雨洪过程的持续时间。选取序列中最高水位即为泵站排涝能力 QPmax,j时场区能达到的最高内涝水位 Zmax,j。分别按不同的泵站排涝能力QPmax，j为0，1，2，12 m3/s，进行上述计算流程迭代演算，得到不同泵站排涝能力对应的场区最大内涝水位。为便于计算，迭代演算时段间隔设为 1 h。?Q=0,1,2,?,11m3/s?0?0?图3洪水蓄排计算模型流程图3实例应用3.1 流域设计洪水采用短历时设计暴雨推算小流域设计洪水。根据浙江省短历时暴雨图集查算，工程场址附近 20 a 一遇最大 10 min 降水量为30.2 mm，20 a 一遇最大 1 h 降水量为 69.6 mm，20 a 一遇最大 6 h 降水量为 123.3 mm，20 a 一遇最大 24 h 降水量为 188.9 mm，由短历时设计暴雨资料，推算设计暴雨衰减系数：n1=0.534，n2=0.681。根据场区实际地形可知，场区东南角及东北角附近各有一处涵洞，场区东南侧外缘部分山坡汇水经涵洞汇入场区。涵洞过流能力计算采用 GB 500132018室外给水设计标准第7.2.2 节混凝土管水力计算公式：Q=1n Ah1/2R2/3(4)式中：Q 为过水流量，m3/s；n 为粗糙系数；A 为涵洞截面积，m2；h 为涵洞坡降；R 为水力半径，m。根据实测涵洞标高及坐标数据，计算东北角涵洞洞口 A 宽 3.97 m，高 3.01 m，洞口 B 宽4.28 m，高 2.97 m；东南角涵洞洞口 A 宽 3.91 m，高 2.87 m，洞口 B 宽 3.87 m，高 2.97 m。根据涵洞过流能力计算公式，计算两处涵洞过水能力分别为 45.0 48.7 m3/s、29.5 30.5 m3/s。经涵洞进入场区的山坡汇水主要源于场区东南侧山坡，根据对山坡实际地形量算，该处山坡汇水面积为 0.327 km2，河道长度 0.52 km，比降为 318，采用小流域暴雨洪水计算中林平一法推算该侧山坡 20 a 一遇设计洪峰流量为4.23 m3/s。由计算结果可知，涵洞泄流能力较大，经涵洞进入场区的山坡汇水流量相对较小。因此当发生 20 a 一遇设计洪水时，区域内部洪水演进受涵洞的调蓄作用很小。根据对实际地形分析，场区外缘山坡汇水区与场区及西北侧居民区、湿地构成一个完整的闭合流域，场区西北角的外云鹅水闸为全流域的唯一泄水口，且流域的集水面积很小，流域汇流时间很短，因此82http:/电 力 勘 测 设 计第4期本文将工程产汇水区域整体概化为一个小流域进行山坡汇水计算，流域出口为外云鹅水闸。采用林平一法计算流域的山坡汇水过程8，流域集水面积为 1.25 km2，流域坡面长度为 1.60 km，加权平均坡度为 405；设计净雨计算中，考虑除损为 10 mm，稳渗 1 mm/h。集水区域 20 a一遇设计洪峰流量为 29.4 m3/s，20 a 一遇设计洪水过程线如图 4(a)所示，根据设计洪水过程线推算流域逐小时产流量，小时最大产流量为57 062 m3，产流总量为 20.5 万 m3，20 a 一遇产流过程线如图 4(b)所示。0.0 5.0 10.0 15.0 20.0 25.0 30.0 35.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0?h?(m3/s)(a)流域20 a一遇设计洪水过程线0.0 10.0 20.0 30.0 40.0 50.0 60.0 70.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0?/h?(?104m3)(b)流域20 a一遇产流过程线图4流域20 a一遇设计洪水及产流过程线3.2 库容曲线计算场区内未利用地、护塘河及场区外缘的湿地、水塘等低平区域均能较长时间滞蓄洪水，根据实测地形图资料，按工程建设后的场地工况条件，人工量测可滞水区域的水位蓄水容积曲线。根据实际地形情况，并考虑工程的场地平整，设定流域起始蓄水高程为 0.5 m。流域水位蓄水容积曲线如图 5 所示。0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 0.0 2.5 5.0 7.5 10.0 12.5 15.0 17.5 20.0 22.5 25.0 27.5 30.0?(104m3)?m 图5流域水位蓄水容积曲线3.3 不利潮位过程由于缺少长系列的实测潮位资料，本次根据相关研究成果，选用附近海域临时潮位站2017 年 9 月2018 年 8 月实测潮位资料进行统计，按潮位最高值选取一年中对排涝最不利潮型的潮位过程线，如图 6 所示。所选最不利潮型中最高潮位为 3.21 m，略高于 20 a 一遇设计潮位 3.17 m，说明选取的不利潮型较为合理。-2.00-1.00 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 02468101214161820222426?/m?/h 图6工程海域不利潮型潮位过程线3.4 蓄排计算结果本文假定经场地平整的养殖区室外标高为1.50 m，车间室内增高为 0.5 m。为了得到最不利情形下的最大内涝水位，选取最不利于雨洪外排的雨型潮型组合相位关系进行蓄排计算。根据感潮地区雨型潮型相位组合对排涝的相关研究，最不利的雨型潮型相位关系一般为雨量过程的峰值时段对应潮位过程峰值附近某一时段的情形7-9。受不同流域产汇流特性及潮位过程的影响，该雨型潮型组合相位关系又存在一定的差异。因场区流域面积很小，产汇流83某围垦区渔光互补项目内涝水位计算http:/ 工程勘测 第4期 时间很短，雨洪峰现时段一致，为分析雨型潮型组合相位差对场区水位的影响，将产流与潮位过程分别前后移动 1 2 h，再次计算场区最大内涝水位。选取产流峰值与潮位峰值时段对应、产流峰值与潮位峰现前次高值时段对应、产流峰值与潮位峰现前第三高值时段对应、产流峰值与潮位峰现后次高值时段对应的四种情形进行比较计算，分别记为情形 a、b、c、d。计算结果表明，当泵房排涝能力小于 3 m3/s 时，情形b下场区最大内涝水位值最高，情形a次之，情形 d 最低；当泵房排涝能力大于 3 m3/s(包含3 m3/s)时，情形 a 与情形 b 的场区最大内涝水位值基本一致，略高于情形 c，情形 d 最低。表 1 给出了情形 a、b 下泵站排涝能力在0 12 m3/s 工况时场区可达到的最高内涝水位及室外淹没时间，最大内涝水位与泵房最大排涝能力关系曲线如图 7 所示。结果表明随着泵房排涝能力的增大，场区的最大内涝水位和室外淹没时间均呈下降趋势。由图 7 可知，最大内涝水位随着泵房排涝能力增大近似呈线性递减趋势。对比情形 a、b 的室外淹没时间，当泵房排涝能力小于 5 m3/s(包含 5 m3/s)时，情形 b 的室外淹没时间略高于情形 a。最不利情形的雨型潮型相位关系为情形 b，即产流峰值滞后于潮位峰值 1 h。基于上述车间室内外标高，当泵房排涝能力为3 m3/s 时，场区最大内涝水位 1.98 m，高于室外标高 0.48 m，低于养殖间室内标高 0.02 m，室外淹没时间约 5 h；当泵房排涝能力为 4 m3/s 时，场区最大内涝水位 1.88 m，高于室外标高 0.38 m，低于室内标高 0.12 m，室外淹没时间约 5 h，此时室内车间基本不受场区内涝影响。图 8 图 9 分别给出了情形 a、b 下不采用泵房辅助排涝及泵房排涝能力为 4 m3/s 工况时的场区内涝水位、潮位与产流量变化曲线，记为工况 A、B。在两次汇水过程前期，潮位与内涝水位持平均发生于 7 8 h 之间，持平点后工况 A 的内涝水位即时上升，而因泵站排水作用，工况 B 的内涝水位上升滞后于工况 A，且工况B 的内涝水位过程线较工况 A 更为平缓。在一次汇水过程中，水闸排水对场区内涝水位影响最大，当潮位远低于内涝水位时，场区蓄水可经水闸迅速外排，因此汇水前期场区内涝水位基本维持在起蓄水位；内涝水位的峰值滞后于潮位与产流量峰值，当潮位与内涝水位持平后，由于初期内涝水位与潮位相差较小，水闸排水能力有限，因此内涝水位仍维持一小段上升趋势至峰值后，随着潮位的迅速下降而回落。表1情形a、b下泵站排涝能力与场区最大内涝水位关系表泵房排涝能力/(m3/s)场区最大内涝水位/m室外淹没时间/h情形a情形b情形a情形b02.472.505612.292.324522.112.134531.981.984541.881.884551.781.783461.711.713371.641.642281.561.561191.481.4800101.391.3900111.281.2800121.151.15000.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 012345678910111213?m?(m3/s)(a)情形a.产流峰值与潮位峰值时段对应0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 012345678910111213?m?(m3/s)?(b)情形b.产流峰值与潮位峰现前次高值时段对应图7泵站排涝能力与最大内涝水位关系曲线84http:/电 力 勘 测 设 计第4期0.0 10.0 20.0 30.0 40.0 50.0 60.0 70.0-2.00-1.00 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 024681012141618?m?103m3?h?(a)工况A.泵房排涝能力为0 0.0 10.0 20.0 30.0 40.0 50.0 60.0 70.0-2.00-1.00 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 024681012141618?m?103m3?h(b)工况B.泵房排涝能力为4 m3/s图8情形a一次汇水过程中内涝水位、潮位与产流过程0.0 10.0 20.0 30.0 40.0 50.0 60.0 70.0-2.00-1.00 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 024681012141618?m?103m3?h(a)工况A.泵房排涝能力为0 0.0 10.0 20.0 30.0 40.0 50.0 60.0 70.0-2.00-1.00 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 024681012141618?m?103m3?h?(b)工况B.泵房排涝能力为4 m3/s图9情形b一次汇水过程中内涝水位、潮位与产流过程4结语本文以嵊泗县大洋山岛外云鹅围垦区渔光互补项目为例，针对沿海围垦区的蓄排特征，考虑水闸与泵站的排涝模式，构建了内涝水位蓄排计算模型，计算了泵站不同排涝能力时场区可达到的最高内涝水位。通过泵站排涝能力与最大内涝水位关系曲线以及内涝水位、潮位与产流过程变化曲线，能直观反映不同泵站排涝能力时场区内涝水位的变化，可为工程设计中内涝水位的控制、泵房排涝能力的选取及场区标高的调整提供可靠依据。对比计算了不同雨型潮型相位关系时的最大内涝水位，为内涝水位计算中雨型潮型组合相位关系的选择提供了参考。参考文献1 杨光磊.渔光互补光伏发电工程设计的研究J.华电技术，2016，38(4)：75-77.2 梁忠武.浅析海水养殖渔光互补光伏发电项目的发展前景和实施要点J.科技应用，2015(10)：10-12.3 徐承祥，俞勇强.浙江省滩涂围垦发展综述J.浙江水利科技，2003(1)：8-9.4 刘汉元，钟雷，谢伟，等.渔光互补在江苏地区发展前景及应用思考J.水产饲料与养殖，2014(11)：94-95.5 大洋山渔光互补生态高效养殖示范基地建设项目工程可行性研究报告R.上海：中交第三航务工程勘察设计院有限公司，2018.6 颜秉龙，仇健.沿海围垦区工程对流域排洪影响分析J.人民长江，2010，41(3)：15-18.7 季永兴，刘水芹.平原感潮地区雨型潮型组合对除涝规模的影响J.水利水电科技进展，2017，37(5)：22-27.8 中国电力工程顾问集团中南电力设计院.电力工程水文气象计算手册M.武汉：湖北科学技术出版社，2011.9 唐迎洲.不同暴雨等级下崇明岛除涝能力评估J.水资源保护，2011，27(3)：42-44.(编辑 卢靖冉)