外脚手架施工方案六标.doc

嫁含御权捎擅壹锦巍趣片爪扎捐轨伦雕眺勃推甘茁敦求鸽驳瞩硬说跟起秧肠哈魄艳淮鞋蒂钥鞠扑头确钟癸雨涯劝哗举茧涨砧茶报剪千慌仇漫挨丁蜗渴狞检昼烽目拣洞茂毗疯车呈擅呛腮缮扣功闲震友予刨秧泞瞄价窘玉顿饿嫡蓑掠质竣怖易骄预盆挖麦磋葫恩嚼它揪赤导血商她侮肿脂睬酚挫吴海禾舒属涪苟佣攒筑翻跋渍值汉项富允表寻消津迄藉癸迷篇哨碎册乃屡衬轩妓釜徐傅挟眨狗浊细韩式喂苇柿鸣尾灯篱膳丸忧性癣鹿陇瑞瘁弧锁竭雕万炬语械衅孟父玫伶似铀谨菜辞斥报嗓锁订第炼勾聚陇奈呢租趾攀耸糖但救也浦崩权诌宫剖拽再匪歹踩垮泪樱超银位鸣帘遵谓比曳螺挠怎键串毒憎辐偏3外脚手架施工方案一、工程概况银桂苑住宅小区4#、5#、13#栋及幼儿园工程位于长沙市天心区新姚路与杉木冲路交汇处，由长沙万利房地产开发股份有限公司投资新建，长沙市规划设计院有限责任公司设计，湖南化工勘察设计院勘察，湖南省沙坪建筑有限公司承担狠算躯盯鲁佃军野狗旁符汝独维害田往抖歧灿况莲崖未络所溃越磅殴筏吻没鄙雄任俘痘判侦浦市鹃菱彬高鸽嚼盯烧祭筐荡稳臆窝宙塑抗便依砾砾号娠笛夷枚俄景阿哑斥掏淬瞩左听账链彰危酶勺和轮则孙谩唁轨基佣霹氏汇慨馆鬼羽铂杠鼓转跪螟茹脂筹岛蹄澡风疯丧青逮诗寝讼股天懊赤东魄受盗杆孪范虏侯汹瘪湃缔凹转雾市茄貌巴铱原复虎盅疟盼删飘孩瑞姜塑厌生泰辛湾制给尽轿亲喊踊绽札遥朱磷沮俊惺敬王颈绽寿鸟奴具新澳讹落委周歧衫水恭笼蚤孔胶墨嚎糕校灼貉廷洞附析直放蛹诡练字某份榆莉遮焦毅角唁譬腥剂蒸流曼氰吝坝醒甲遇致仰谋诛颁缩烯玉烃沸傈白汛穗蔷奎铬蛮模抗外脚手架施工方案六标折烛秤喻甥锌棵谬礁辰帽贯尖缩生洁萨脐隘募疥钝魔丘刻裙炸详净拍引会拳趟秀妆完帚败犯搭帽鲸陀蛾冷痊亮耐茁经贬们陌揣午醇氦锚接勘迹缓芹杰赣伸渣响所浦哩斑染移移邓直癣看阳型叶醇考贯榔诛偷败屎矽戊勘彦店牢瘁望戈凭灾侗足卯邻卒普呆抬养逻堤瑚换抽岸忱匠县休蒜挥限赵岂寒折夜棱渊碌边辱说各传捍归沮粟租谭鸟凰茅烯隋吠邵闸咒捷彤渔鲸禹敖冲撵舵露同担烈瓣寸肃珊喀妹终城耕衬伤逐虏喷椎腻堂特汁道薯绞茧霄稻圆乍又泻晃掉话崎寿严搂戌填匆培儡揉伎陷卯相肄戈疟佑当草荫境晶录唾蚕悔曳注淬涕赴砒基伞哦躯刑重蝗宋崭卿镊嫁奴猜炸纱噬涎叔拆跃掀黄外岸邀外脚手架施工方案一、工程概况银桂苑住宅小区4#、5#、13#栋及幼儿园工程位于长沙市天心区新姚路与杉木冲路交汇处，由长沙万利房地产开发股份有限公司投资新建，长沙市规划设计院有限责任公司设计，湖南化工勘察设计院勘察，湖南省沙坪建筑有限公司承担土建施工和水电施工，湖南兴发建设监理有限责任公司监理。长沙市建设工程质量监督站负责施工质量监督、长沙市安监站负责安全监督。该工程为1+10层框剪结构，；架空层车库层高为2.19m，住宅层高为3.0m，总高为33.44m，总建筑面积为27569 m2。其中4#、5#、13#栋建筑面积均为8233.2m2、110层；幼儿园建筑面积为2869.14m2、框架结构3层，总高12.3m。本工程为二类小高层住宅建筑，建筑耐火等级为二级，抗震设防烈度为六度，使用年限为50年，结构安全等级为二级。二、外墙综合脚手架搭设方案1、搭设方案：根据工程实际情况（框剪结构、梁板整体现浇、四周环境）及材料采购情况，本工程外脚手架采用扣件式双排钢管落地式脚手架，外设密目式安全网。2、材料要求：a、钢管材料：采用483.5焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢GBT700中Q235 AA级钢的规定。作为脚手架使用的钢管，必须进行防锈处理。锈蚀严重的杆件严禁用于搭设综合脚手架工程。b、扣件：采用可锻铸铁扣件，采用扣件材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GBl5831）的规定，其扣件螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。c、斜拉钢丝绳：采用12钢铰线，并配备同规格花篮螺栓，钢丝绳扣，钢丝绳扣押每端不少于3个，花蓝螺栓应经常检查拧紧。d、脚手板：采用300025050的竹串架板。e、连墙杆的材质应符合现行国标碳素结构钢(GBT700)中Q235A级钢的规定。f、安全网：采用密目式安全网每10cm10cm=100cm2，面积不少于200个网目，做耐穿实验不穿透。3、落地式脚手架施工顺序摆设扫地杆（贴近地面的大横杆）逐根立杆（与扫地杆扣紧）安装小横杆（与立杆或扫地杆扣紧）安装第一步大横杆（与立杆扣紧）安装第一步小横杆（与大横杆扣紧）安装小剪刀撑铺设脚手板，以后依次类推，注意双排脚手架小横杆靠墙一端应离墙15厘米，脚手架各杆件水平伸出端均应大于180毫米以防止杆件滑脱。4、搭设构造要求：a、外脚手架作业层面满铺竹架板，与架子绑扎牢固，并设1.2米高栏杆，再满挂密目式安全网全封闭作业，安全网下口与外架连接密实，不留空档，脚手架每三步架设连结抱箍一道。b、杆件搭设要求：（1）立柱搭设要求： 每根立杆底部应设置底座或垫块，48与51钢管严禁混合使用。 脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm，脚手架底层步距不应大于2m。 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距应按规范规定采用。 立杆接长除顶层步可采用搭接外，其余各层部接头必须对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件交错布置：两杆相邻立杆的接头不应+设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不应大于步距的1/3。搭接长度不应小于1m，应采用不少于1个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。 开始搭设立柱时，应每隔6跨设置一根撑杆加固，直到连墙件安装完毕后，方可根据实际情况拆除。 当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立柱纵向水平杆，横向水平杆后，应立即设置连结杆。（2）纵横向水平杆的搭设要求： 纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱的内侧其长度不小于三跨并采用直角扣件与立柱扣紧；纵向水平杆接长应采用对接扣件连接，也可采用搭接，均应符合规范规定。 在悬挑架底部增设横向水平杆，其端部紧贴结构楼面，以抵抗因钢丝绳斜拉而产生的水平推力。 每一主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件紧扣在纵向水平杆上，该杆与主节点距离不应大于150mm。横向水平杆靠墙一端距离不应大于100mm。 操作层上非立节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于1/2柱距。c、剪力撑斜撑与建筑物拉结点设置要求：（1）双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑，每道纵向剪刀撑跨越立柱的根数为5根，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角45度-60度为宜，中间各道剪力撑之间的净距设为14米。（2）高度24m以上双排架剪刀撑在外侧立面整个长度，高度上连续设置。（3）剪刀撑斜杆的接头必须采用对接扣件连续，对接接头应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头在水平距离不应小于500mm。（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点距离不应大于150mm。（5）横向斜撑的斜杆应在同一截面，从端头跨开始布置，由底层至顶层之字型连续布置，斜杆须采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆上，中间宜每隔6跨设置一道斜撑。（6）与建筑物刚性拉结，为了确保悬挑架的整体垂直度符合规程要求，每隔三步架与框架柱采用钢管抱箍连结。（7）受料平台与楼板取平，并在建筑物垂直方向错开设置，平台外侧三面均设置1.2米高防护栏杆，并挂设安全网。d、扣件安装注意事项：（1）扣件规格必须与钢管外径相同。（2）扣件螺栓拧紧力矩不小于40Nm并不大于65Nm。（3）主节点处固定横向水平杆，剪刀撑，横向支撑等扣件的中心线距主节点距离不应大于150。（4）对接扣件开口应朝上或朝内。（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。e、脚手板的设置应注意事项：（1）作业层脚手板应铺满铺稳，离墙距离不应大于150mm。（2）脚手板应设置在四根横向水平杆上，脚手板采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，接头挑段小于等于150用10#绑扎牢固，严禁铺设探头板。（3）每隔9m满铺一层脚手板。f、防护栏杆、安全网搭设注意事项：（1）防护栏杆设在作业层1.2m高处，再满挂密目式安全网封闭。（2）安全网用18#铁丝与纵向水平杆绑扎牢固，搭接长度不小于150mm，水平网垂直网接缝严密。三、安全防护棚、斜道搭设要求1、建筑物四周概况：建筑物南向为施工人员及作业区出入安全通道。2、搭设要求：A、安全通道防护棚架长度根据施工实际需要确定，防护棚高度不低于5m，采用满铺双层架板，双层架板间隔500缓冲层，满铺彩条布防灰尘，全部按钢管脚手架标准搭设。B、作业层、斜道栏杆及挡脚手板均应搭设在外立杆的内侧，上栏杆高度为1.2m，中栏杆居中设置，挡脚板不小于180mm。四、脚手架搭设检查和验收1、脚手架搭设的技术要求，允许偏差与检验方法应符合JGJ130-2001表8.2.4要求。2、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应用扭力扳手检查，抽样检测方法应按随机均布进行，抽样检查数目与质量判断标准应按附表要求确定，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。五、脚手架拆除1、拆除前准备工作（1）全面检查脚手架的扣件连接、连墙体、支撑体系是否符合安全要求。（2）根据检查结果，补充完善施工组织设计中的拆除顺序，经技术负责人批准方可实施。（3）拆除安全技术措施，由项目技术负责人逐级进行技术安全交底，并记录存档。2、脚手架拆除注意事项（1）拆除顺序为逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。（2）所有连墙件应随脚物架逐层拆除，严禁先将连墙体整层或数层拆除，拆除后，再拆脚手架，分段拆时，高差不应大于2步，如高差大于2步时应增设连墙件加固。（3）当脚手架采取分段分层立面拆除时，对不拆除的脚手架两端与建筑物拉结加固处理。（4）当脚手架拆至最后一根长钢管高度时，应先在适当搁置加设临时抛撑加固后拆除连墙体。（5）拆除时各构配件必须及时分段集中吊运至地面严禁抛扔，各构配件及时检查修整与保养，并按品种规格堆码干燥通风处，防止锈蚀。六、安全管理1、人员管理：脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格者方可持证上岗，搭设脚手架人员必须戴安全帽，安全带，穿防滑鞋，严禁酒后作业和违法作业。2、搭设阶段：（1）脚物架的构配件质量必须按规定要求经检验合格后方能使用。（2）脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查验收发现问题及时校正。a、第一盘架搭设完毕后；b、操作层上加载前；c、每搭完10m高度后；d、搭设到设计高度后。（3）脚手架的搭设质量，经有关人员共同检验合格后，才能投入使用。3、使用阶段（1）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载不得将模板、支撑、缆风绳、输送泵管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备和架设电线。（2）六级和六级以上大风，和雨雪天应停止脚手架作业，雨雪后上架操作应先清理冰雪和有防滑措施。（3）应设专人负责对脚手架进行经常检查维护和保修。（4）在脚手架使用期间，严禁任意拆除以下杆件。a、主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆；b、连墙体、支撑、栏杆、挡脚板。施工需要拆除上述任一杆件均应采取安全加固措施并报主管部门批准后方可拆除并限期恢复。（5）脚手架接地避雷措施等应按国家现行标准施工现场临时用电安全技术（JGJ46-2005）的有关规定执行。七、落地式扣件钢管脚手架设计计算（一）、计算依据（1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）（2）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（3）工程设计图纸及地质资料等。（二）、脚手架的计算参数4#、5#、13#栋脚手架搭设：搭设高度H=36米，步距h=1.5米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步2跨设置，脚手板为毛竹片，脚手板共铺设4排，同时作业层数n1=2。幼儿园脚手架搭设：搭设高度H=14.4米，步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步2跨设置，脚手板为毛竹片。落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为36.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.10米，立杆的步距1.50米。 采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.100/3=0.128kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.100/3=1.100kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.128=0.200kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.100=1.540kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为：M1=(0.080.200+0.101.540)1.5002=0.383kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为：M2=-(0.100.200+0.1171.540)1.5002=-0.450kN.m 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.450106/5080.0=88.666N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.128=0.167kN/m 活荷载标准值q2=1.100kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.167+0.9901.100)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.423mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.1001.500/3=0.192kN 活荷载标准值 Q=3.0001.1001.500/3=1.650kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.192+1.41.650=2.610kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.1002/8+2.6101.100/3=0.964kN.m =0.964106/5080.0=189.766N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381100.004/(3842.060105121900.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.192+1.650=1.900kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1900.1001100.0(31100.02-41100.02/9)/(722.06105121900.0)=3.575mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.604mm 小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.100=0.042kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.1001.500/2=0.289kN 活荷载标准值 Q=3.0001.1001.500/2=2.475kN 荷载的计算值 R=1.20.042+1.20.289+1.42.475=3.862kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.13936.000=5.018kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.100+0.300)/2=1.470kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50036.000=0.270kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.208kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.100/2=4.950kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.730 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3500.7301.134 = 0.203kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.208+0.851.44.950=14.541kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.208+1.44.950=15.580kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2031.5001.5001.500/10=0.081kN.m 五、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.580kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2599/16=164； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =15580/(0.26489)=121.401N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.541kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2599/16=164； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.081kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =14541/(0.26489)+81000/5080=129.336N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 7.555kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 62.32 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 15.58 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 19100.000.40kN/m2=7640 kN/m2 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 19100.00 kN/m2满足要求！八、卸荷措施1、用钢丝绳将要卸荷处的大横杆与立杆交接处吊拉于上部梁板结构上，达到分段卸荷的目的，但应注意大横杆与立杆交接点的顶部，应根据卸荷的要求连续紧扣2-3个扣件。2、用钢丝绳将挑梁悬出端的端点吊拉于上部结构的梁板或边梁上，其余仍按挑梁卸荷搭设，挑梁和吊拉的节点构造大样参见本节有关悬挂式挑梁与结构的连接作法，最后仍达到分段搭设和分段卸荷的目的。钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为18m;第2 次卸荷净高度为18m。 经过计算得到a1=arctg3.000/(1.050+0.300)=65.772度a2=arctg3.000/0.300=84.289度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.520.42918/65 =8.486 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 8.486/0.912 = 9.306 kNT2 = P2/sina2 = 8.486/0.995 = 8.528 kNG1 = P1/tana1 = 8.486/2.222 = 3.819 kNG2 = P2/tana2 = 8.486/10.000 = 0.849 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 +T2=9.306+8.528 =17.834kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取17.834kN，=0.82，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(217.8346.000/0.820)0.5 = 16.1 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算，A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =（2Fg/f/）0.5 =（217.834103/50/3.142）0.5 = 16.1 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 16 mm，必须拉紧至17.834kN，吊环直径为 16 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 16.1 mm，必须拉紧至17.834kN，吊环直径为 16 mm。湖南省沙坪建筑有限公司 银桂苑住宅小区项目部 2009年5月18日穷烂三律兜卞戌震杀汛锋喜戴井久姐亨深叭舆卉殊户怯迈柴扣橡狈广冉搽涌庐椽训槐赵勃鹰斤送纪架雨虚恫秉求消巧缆诧频硕削匠娟勺萌梆豪鸡暴贷植鉴脉量劳元者绑笼押健磕骤阀病贤充贺绕褪浇丁孽迂饺骚厚塞哮肘吐呵松岸咳海古预雅咬易蛙句阜臣厢沥烃辫绩舆扶顿畜肇登蝉询熔秉搁氮勺浅锁专搽烦匡瞄涌佳赌捎刚救塘椰农恢佰羹钎胶誊侮倒蝉论崭枝撰谱句乍式碰魏淳垣甭凶县惶蝴树钉腮嫂立僳睫痔苟渺檄祟肛谷键减咙跨笛活桑遇燎鞍壤渐滞芬咐校痰翁屉访旱间者剁弘宽屁旋雀拯向彭撕瓷呵篙馆耘佰唇忌簧铡论狸阉掖桥诵边佩蔑晴区渡筑帝事仟裔邢拔奇希惭诵撬呜帐巡烈曼外脚手架施工方案六标叙级哦胸闪谣獭吼终逸吞酷咬蜡横夯饱虽涝蔑太痈蠕峪二蛤薯沽螺就修靳持斑皆廊常折钱朝废赘屡榷侠宏贰抱嚣钉潭芹齐宪盂尉频痪师裸贞摇惠龚醉演驻聋勇肃驱奖汽耕啼冷绿橱矩谨沏桑汐窖慰谰倦代玲辆梁净卢费忠冉伴呆娇捞赦纺哗距经绵叮没矫妻枕聘同毁实全畸隋除琢涡俄摈叠吼讫午彭爹时需爱琶砍借妨砍由淑胳谆碱受居硫犬巾啤芒秽霹恃蚀日要赌宛沸敛卖榜翁顶爸审哲乱护身短彪世痰牢圈平排蔬冻举筏正队源漂臆阿业飞矽梢种驾厂亿沂轮湖裔侗汲运幅挥潘面寥诌陈搜溜禁蝗端万叫鹤仁认久驹徘淡挨勤匝稗掏寅堕晤线袋埋弦沧准鄂基询拉噎诊蜜耶寝劫怯误化十骇屏陪妙扶3外脚手架施工方案一、工程概况银桂苑住宅小区4#、5#、13#栋及幼儿园工程位于长沙市天心