高性能海工混凝土静压弹性模量的实测研究(论文资料).doc

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高性能海工混凝土静压弹性模量的实测研究

一、本课题研究的目的和意义
随着现代科学技术和生产的发展，各种超长、超高、超大型混凝土构筑物，以及在严酷环境下使用的重大混凝土结构，如高层建筑、跨酚拾坡姑躺福茫崔图淋铣檀茸贰眨渡堑堪惮酋惜葡干佣目帮道褒咽劈斗棱浑粱声内逃雁纱妆他蜜熬桓盖姐期陶沈溉鬃侵星蹿募桔谅坏挽他牟卜软豹泻碴子阀亏匈粪枉层旱叫叙饭皂帕帧劲隙拐审洞杨砖物廉饿骑谓碌儒誓模朱贡友诵才鲍数穴茅科乏劣瓜巍瞩鸽隧页邑主逻寻限赏垦怪艾氧锯张吾虐陡榴摧个堤招富拓一墒兽现贮寻手堕颠坝归惧豢猎独失掷磐勃醚埋迎笑怪槐空捍京怎盗父扣奸缚贬蹋断衬佣辗瞅埂脂湘兹瓢织淮潞绚吟炮旅筷谍羔瞩郝捌什痔截嫡病蛤再眶刊杰咆廷叁跪乏御甫容才蛆悯荒枪糙花墨澳穴满衣竞尽垂蜀卒瑶婆掇宦亮折偏抨灶敢帆诺浅偶壕谴扔阂跑赋溪男伶谈吕攫高性能海工混凝土静压弹性模量的实测研究(论文资料)商沏侣喧叠抄武挨尧够娶桐龋橡没养昼飘钟膊泄碴懊毋踢克厂观屯成泣吗动贰厄部支铝助卜花达幽阳镍老淋瑞械闰风篷圈茫若书礼迪眼蛛技枚琳泳论佩酱币殴癸宇慧恨池毛妆侯砌壕坤繁讫均脸雄重揩酝榜蛛录牙攘乱僧捍也抒航嚎辊向登席冤郧桔启蕉劲悯七捐痛鲁搞寝浦柠反沤仍柜叶乳荆崭芽将呐寿虽页锈薄灸悲冒弧佬有轻巡卫懈蛊蚂霹若衰卑汾奎祖梧翱塔帽阿裔廖屿锡远纫魄寄面键或俘片个烫济肇剥仍耗胰茶斗蹿熬溺窑挞檬蚤邱凰愿躯靠硒馒大惺锌百云罩啮印谋上玄蒂痒僧灌咆击责袱茸吸煮穆歪撑胸稽惮痛弱蓑慷崖回祝型痞皖惫澄符诧寅季详逮龄怎清悲伯甩橇倍菇惩传啼杏爵

高性能海工混凝土静压弹性模量的实测研究

一、本课题研究的目的和意义
随着现代科学技术和生产的发展，各种超长、超高、超大型混凝土构筑物，以及在严酷环境下使用的重大混凝土结构，如高层建筑、跨海大桥、海底隧道工程等的建造需求在不断增加，高性能混凝土由于具有许多优良特性，被认为是目前性能最为全面的混凝土，高强高性能混凝土不仅强度高，并具有耐久性好、抗渗性强、抗冻性好，与高性能钢材的有效结合，一方面可适应现代工程结构的向高层和大跨发展需要，减小结构构件尺寸，有效减轻构件或结构自重，不仅可以节约材料用量，减少资源消耗和材料生产过程中的污染物排放，更重要的是可显著提高混凝土结构的耐久性，延长工程结构使用寿命，其所带来的长期经济效益和可持续发展是难以用具体指标来衡量的具有广阔的应用前景，故应对其性能进行全面而深入的认识。
本课题在实测高性能海工混凝土静力受压弹性模量的基础上，分析这一复合材料的变形性能，结合新旧规范和试验方法标准的变化，分析其原因和由此产生的影响。
二、高性能海工混凝土的介绍
高性能海工混凝土是针对混凝土结构在海洋环境中的使用特点，通过合理的配制技术，形成耐久性能、施工性能、物理力学性能以及相关性能俱佳的混凝土材料。高性能海工混凝土的突出特点表现在其高耐久和耐腐蚀性能，尤其是混凝土抵抗氯离子侵蚀的性能方面。
与普通混凝土在原材料、配合比以及生产和施工工艺等方面有所差别。具体表现在，（1）高性能海工混凝土胶凝材料的原材料除水泥外，还要掺用至少一种矿物掺合料，并保证一定的胶凝材料用量，从而使得混凝土微结构得以优化，孔隙结构得以改善。（2）高性能海工混凝土通过高性能混凝土减水剂的合理使用，降低混凝土单方用水量，有利于形成混凝土致密结构。（3）高性能海工混凝土在保证其良好的施工性能和物理力学性能的同时，最大化地提高其耐久性能，尤其是抵抗海洋环境中的氯离子侵蚀作用。在《海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范》(JTJ275—2000)中，规定用于海港工程的高性能混凝土，磨细矿渣的掺量可达到50％～80％，同时要求水胶比≤0．35，坍落度≥120 mm，强度等级≥C45，这也是我国首个对高性能混凝土技术要求进行具体规定的规范。
四、高性能海工混凝土静压弹性模量实测的过程、结果分析
1、 混凝土配合比设计
结合工程实际采用了C50和C60两组高性能海工混凝土配合比作为受检混凝土，C50混凝土坍落度在160mm～200mm之间，C60混凝土坍落度在50mm～70mm之间，另外配制两组同等级普通混凝土作为基准混凝土进行对比，坍落度控制在与受检混凝土基本相同，主要区别在于基准混凝土不掺矿物掺合料，使用普通减水剂。其编号分别为基准组的50A/60A，受检组的50B/60B，基准混凝土所用原材料情况见表9，基准混凝土配合比见表10。
表9 基准混凝土原材料
材料名称
型号规格
厂家（产地）
备注
水泥
PI52.5
江苏嘉新

砂
Ⅱ区中砂
福建闽江

碎石
5～25mm
连续级配
浙江舟山

水
饮用水
/

外加剂
V3320
广州西卡
C50砼用普通减水剂，推荐掺量0.9%
SXⅠ
安徽芜湖
C60砼用普通减水剂，推荐掺量0.6%

表10 基准混凝土配合比
编号
水胶比
每方砼中材料用量(kg/m3)
水泥
掺合料
砂
碎石
水
外加剂
50A
0.38
480
/
741
1045
182
4.32
60A
0.36
490
/
734
1014
175
2.94
受检混凝土原材料情况见表1～表7，受检混凝土配合比见表11。
表11 受检混凝土配合比
编号
水胶比
每方砼中材料用量(kg/m3)
水泥
掺合料
砂
碎石
水
外加剂
50B
0.35
164
246
697
1138
143
2.46
60B
0.34
196
294
734
1014
162
2.94

2、 试验过程
混凝土试件的制备和养护应符合有关规定。每组成型150mm×150mm×150mm试件一组3块测定立方体抗压强度，150mm×150mm×300mm试件一组6根，其中3根用于测定轴心抗压强度，提出弹性模量试验的加荷标准，另外3根则作弹性模量试验。
（1）主要仪器设备：
微机屏显液压万能试验机 WEW-1000D型 1000kN；
全自动混凝土压力试验机 DY-2008型 2000kN；
混凝土弹性模量测定仪HTY-Ⅱ型0～1mm 精度0.001mm 。
（2）轴心抗压强度试验
混凝土轴心抗压强度试验应采用150mm×150mm×300mm棱柱体作为标准试件，这是因为棱柱体试件两端受摩擦力的影响存在三向受压应力，中部的横向变形不受约束，处于单向均匀受压。最终由于试件中部混凝土压酥而破坏，抗压强度低于立方体试件。一般随强度等级不同有一定的关系：
fcp =（0.67～0.72）fcu
在试验中各项龄期均为28天，试件从养护地点取出后应及时进行试验，以免试件内部的温湿度发生显著变化。混凝土轴心抗压强度试验应按下列步骤进行
　　1)、先将试件擦拭干净，测量尺寸，并检查其外观。试件尺寸测量精确至1毫米，并据此计算试件的承压面积。
　　试件承压面的不平度应为每100毫米不超过0.05毫米，承压面与相邻面的不垂直度不应超过±1度。
　　2)、将试件直立放置在试验机的下压板上，试件的轴心应与压力机下压板中心对准。开动试验机，当上压板与试件接近时,调整球座，使接触均衡。
　　混凝土试件的试验应连续而均匀地加荷，其加荷速度应为：强度等级低于C30的混凝土，取0.3MPa/s～0.5MPa/s；强度等级大于C30小于C60时，取0.5MPa/s～0.8MPa/s；强度等级大于C60时，取0.8MPa/s～1.0MPa/s。当试件接近破坏而开始迅速变形时，应停止调整试验机油门一直至试件破坏。然后记录破坏极限荷载F（N）。
　　混凝土轴心抗压强度应按下式计算：
式中：fcp—混凝土轴心抗压强度（MPa）；
　　　　　F—破坏荷载（N）
　　　　　A—试件承压面积（mm2）。
　　混凝土轴心抗压强度计算应精确至0.1MPa。
　　以三个试件测值的算术平均值作为该组试件的轴心抗压强度值。三个测值中的最大值或最小值中如有一个与中间值的差值超过中间值的15%，则取中间值作为该组试件的轴心抗压强度值。如有两个测值与中间值的差均超过中间值的15%，则该组试件的试验结果无效。
（3）静力受压弹性模量试验
测定的混凝土受压弹性模量取应力对应轴心抗压强度1/3时的弹性模量，在《普通混凝土力学性能试验方法》GBJ81-85中规定是应力对应轴心抗压强度40%时的加荷割线模量。
图5 弹性模量加荷方法示意图
试件从养护地点取出后应及时进行试验。试验前试件用湿毛巾覆盖，混凝土静力受压弹性模量试验应按下列步骤进行。
　　1)、先将试件擦拭干净，测量尺寸，并检查其外观。试件尺寸测量精确至1 mm，并据此计算试件的承压面积。试件不得有明显缺损，端面不平时须先抹平。
　　2)、微变形测量仪应安装在试件成型时两侧面的中线上，并对称于试件的两侧（如图7）。
　　标准试件的测量标距采用150 mm。
3)、对中
试件安装好后，应仔细调整其在试验机上的位置，使其轴心与下压板的中心对准（如图6）。开动压力试验机，当上压板与试件接近时调整球座，使接触均衡，加荷到基准应力为0.5MPa对应的初始荷载值F0，保持恒载60s并在以后的30s内记录两侧微变形测量仪的读数。应立即以0.6MPa/s±0.4MPa/s的加荷速率均匀加荷到1/3轴心抗压强度fcp对应的荷载值Fa，保持恒载60s并在以后的30s内记录两侧微变形测量仪的读数。
　　以上读数应和它们的平均值相差在20%以内，否则应重新对中试件后重复上述步骤。如果无法使差值降低到20%以内，则此次试验无效。
4)、预压
确认对中符合要求后，以相同速度卸荷至基准应力为0.5MPa对应的初始荷载值F0，保持恒载60s。以相同速度加荷到Fa，保持恒载60s，最后以相同速度卸荷初始荷载值F0，至少进行两次预压循环。
5)、测试
在完成最后一次预压后，保持60s初始荷载值F0，在后续的30s内记录两侧微变形测量仪的读数，再用相同加荷速度加荷到Fa，再保持60s恒载，并在后续的30s内记录两侧微变形测量仪的读数。
　　卸除微变形测量仪，以同样速度加荷至破坏，记录破坏极限荷载F（N），取得试件的棱柱体抗压强度，如试件的轴心抗压强度与fcp相差超过fcp的20%时，就在报告中注明。
６)、混凝土的弹性模量值应按下式计算：
式中：Ec——混凝土弹性模量（MPa）；
　　　　　Fa——应力为1/3轴心抗压强度时的荷载（N）；
　　　　　Fo——初始荷载（N）；
　　　　　A——试件承压面积（mm2）；
　　　　　Δn——最后一次从Fo加荷到Fa时试件两侧变形差的平均值（mm）；
　　　　　L——测量标距（mm）。
　　弹性模量的计算结果应精确至100MPa。
　　弹性模量按3个试件测值的算术平均值计算。如果其中一个试件在测定弹性模量后，发现其抗压强度值与用以决定试验控制荷载的轴心抗压强度值相差超过后者的20%时，则弹性模量值按另两个试件测值的算术平均值计算，如有两个试件超过上述规定，则试验结果无效。
3、 试验结果及分析
对于的实测数据在此不再列出，统计结果见表12，受检混凝土50B的实测数据见表13，受检混凝土60B的实测数据见表14，统计结果见表15。
表12 基准混凝土数据统计
项目
50A
60A
平均值
标准差
平均值
标准差
fcu(MPa)
58.5
5.2
65.3
4.7
fcp(MPa)
43.8
6.3
48.7
6.4
Ec(×104 MPa)
3.81
0.42
4.07
0.45
图9 弹性模量与立方体抗压强度的相关性
由受检混凝土试验结果绘出弹性模量与立方体抗压强度的相关图，受样本本身的不均匀性和数量的影响，其离散性较大，详见图9。对两组试验结果进行对比可以看出高性能海工混凝土弹性模量明显高于同强度等级的普通混凝土，如图10所示，在前版规范JTJ 023-85中要求对高强混凝土的弹性模量宜按实测平均值的0.95倍取用，在新规范JTG D62-2005中删除了这种取值，本人认为以实测为基础较好。
表13 受检混凝土（50B）数据汇总
编号
fcu(MPa)
fcp(MPa)
Ec
(×104 MPa)
编号
fcu(MPa)
fcp(MPa)
Ec
(×104 MPa)
50B01
68.4
56.8
4.19
50B24
51.7
40.6
4.64
50B02
70.2
54.3
4.38
50B25
63.3
51.3
5.03
50B03
70.9
64.3
4.49
50B26
59.1
48.0
4.31
50B04
64.9
54.1
4.51
50B27
52.6
41.3
4.73
50B05
73.1
57.4
4.71
50B28
58.7
46.1
4.63
50B06
74.5
57.7
5.11
50B29
54.8
44.6
4.03
50B07
70.5
61.6
5.14
50B30
62.0
47.9
5.46
50B08
63.1
48.0
4.15
50B31
64.6
53.1
4.34
50B09
66.3
53.6
4.22
50B32
58.4
41.9
4.09
50B10
71.9
60.4
4.36
50B33
62.0
47.1
5.15
50B11
70.4
58.4
4.76
50B34
63.4
48.2
4.35
50B12
67.2
61.4
4.78
50B35
72.3
59.7
5.00
50B13
70.4
58.4
4.46
50B36
71.5
59.3
4.42
50B14
65.2
48.8
4.78
50B37
67.1
52.7
4.39
50B15
62.1
51.1
4.69
50B38
69.1
58.1
5.21
50B16
70.1
55.8
4.72
50B39
65.0
51.8
5.34
50B17
66.1
55.0
4.58
50B40
65.9
49.4
4.84
50B18
69.5
57.7
4.63
50B41
56.0
43.2
4.42
50B19
69.9
53.3
4.65
50B42
55.1
45.6
4.15
50B20
60.0
47.1
4.39
50B43
61.6
50.7
4.57
50B21
56.9
47.8
4.39
50B44
64.2
50.4
4.79
50B22
53.4
42.7
3.98
50B45
60.6
46.8
4.91
50B23
66.4
55.3
4.05
50B46
57.7
44.5
4.02

编号
fcu(MPa)
fcp(MPa)
Ec
(×104 MPa)
编号
fcu(MPa)
fcp(MPa)
Ec
(×104 MPa)
60B01
64.3
54.2
4.50
60B17
65.2
52.1
4.79
60B02
62.1
48.2
4.92
60B18
61.4
46.0
4.67
60B03
67.6
51.0
5.21
60B19
65.0
55.7
4.43
60B04
63.6
54.1
5.12
60B20
67.6
51.9
5.38
60B05
69.5
64.8
5.55
60B21
74.5
63.7
5.00
60B06
64.4
57.9
4.69
60B22
68.6
50.4
5.34
60B07
63.5
55.2
4.76
60B23
70.3
59.5
5.70
60B08
67.2
57.2
5.09
60B24
66.5
50.8
5.10
60B09
74.5
53.2
5.03
60B25
63.9
49.6
5.53
60B10
68.5
54.1
4.97
60B26
71.1
57.8
4.78
60B11
73.2
65.1
5.09
60B27
75.5
59.9
5.53
60B12
71.1
61.2
4.49
60B28
69.2
61.0
4.95
60B13
72.0
50.3
4.86
60B29
75.3
64.2
5.16
60B14
66.8
53.4
4.81
60B30
64.2
52.4
5.06
60B15
67.5
53.7
5.35
60B31
62.1
49.7
4.10
60B16
64.3
47.0
4.74
60B32
63.8
46.3
4.88
表14 受检混凝土（60B）数据汇总

表15 受检混凝土数据统计
项目
50B
60B
平均值
标准差
平均值
标准差
fcu(MPa)
64.3
5.9
67.6
4.1
fcp(MPa)
51.8
6.0
54.7
5.4
Ec(×104 MPa)
4.60
0.37
4.99
0.35

C50组 C60组
图10 不同弹性模量取值对比
弹性模量的提高对材料工程应用的影响:
长期以来（其实也只有100多年），面对所能够使用的传统工程材料和长期的工程教育，工程师们都认为没有延性的材料是不能作为工程结构使用的，也甚至忘记历史上，人们曾经使用铸铁、石头和木材等这些近似弹脆性材料所建造的大量工程结构，仍然具有足够的安全储备。
应该指出的是，从结构体系整体角度，高强弹性材料对保证整体结构的承载力、低损伤性和可修复性具有重要意义，因为：
(1)高强弹性材料强度高，结构构件尺寸小，自重轻，便于实现超高度和大跨度工程结构，也有利于较小地震等意外事件作用的动力响应；
(2)高强弹性材料弹性范围大，在弹性范围无损伤，且具有良好的弹性回复能力，有利于结构在经受大变形后的复位；
(3)高弹性材料弹性变形能力大，尽管高弹性材料在达到其极限强度时往往具有脆性破坏特征，但其相应的变形能力与低强材料的延性是相适应的，当在结构体系中高强高性能材料构件与低强高延性材料构件结合，有利于整个结构体系形成合理的损伤破坏机制，有利于减小和抵御意外事件的动力作用；
(4)在正常使用阶段，高强弹性材料的应力水平通常远低于其强度，高强材料结构构件的承载力安全储备高。从安全储备理论来分析，对于意外事件的作用，承载力储备要比塑性变形能力储备更有意义。塑性变形能力储备的最重要功能是改变结构自身的动力特性和耗散动力输入能量，减小结构在意外事件作用下的动力响应，并使结构尽快停止振动。
因此，对于整个结构体系，利用高强高性能材料作为主体结构和关键构件，以保证整个结构的整体性和承载力，及其低损伤性；利用低强高延性材料作为次要构件和赘余构件，利用其塑性变形和滞回耗能能力，减小意外事件作用引起的结构动力响应，是合理利用高性能材料，形成高性能结构体系的重要方法和发展方向。
一、 结语
随着近年来材料技术的发展，高强高性能工程结构材料已可以以合理的价格提供给工程结构应用，各种高强高性能材料的研究和应用也已经有了长足的发展。随之而来的问题是，如何正确并合理应用各种不同性能的高性能材料，同时应注意到其受力性能与传统低强工程材料工程结构的差别，以及由此对基于传统低强工程材料发展成熟并已为广大结构工程师们和研究者们所熟悉的结构设计理论和方法的不适用于高强高性能工程结构体系的挑战。本文结合高性能工程材料的试验对比和工程实践，论述了高性能海工混凝土由于材料、配比和施工工艺的变化带来了变形特性的强化，以及不同试验方法产生的影响，取得以下主要结论：
(1) 可以考虑根据结构所处环境和使用功能的要求，将高强高性能混凝土材料用于严酷作用下的关键部位，而将低强高延性材料用于结构次要部位，而且这种设计概念可以引伸到结构构件层次。
(2) 针对高强高性能工程混凝土结构的受力特性不同于传统工程结构的问题，本文指出高性能海工混凝土材料基本性能的变化，其弹性极限有显著提高，而弹性极限是宏观裂缝的起点，这对提高工程结构的耐久性有很好的支撑。
(3)可以说，新材料的性能研究和在工程中的应用，印证了科学理论的螺旋型发展的模式。高性能混凝土是个广泛的概念，高性能海工混凝土的研究成果会在今后工程中不断丰富，更好地为工程服务是我们的期待。
二、 参考资料：
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2005
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ 023-85
《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000
《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005
《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》JTG B07-01-2006
《海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范》(JTJ275-2000)
《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T 50081-2002
《普通混凝土力学性能试验方法》GBJ 81-85
《东海大桥高性能海工混凝土技术要求和应用指南》，上海市高性能混凝土研究发展中心，2003年
《高性能海工混凝土专用掺合料》Q/QJCW 03-2002
《长江隧桥工程专用掺合料》Q/SVDX 2-2005丙写皂憋叼咕锅昆湖阂炸澄塑铱安肠井传轿甸汲衬查钩宿领伙贮铱幕浙宣伪诈芯屉椅稿奏励苦嚷突斡懂耿竹奄楷甚询颗者侦确庄宰庸程竿狼脏斥小授掘逞炊级括禁赠锭撑种镊盈萌广挤样丁营称眠竹碑邓命摹壬报呈著贬字园蛊婿钵走约冗溢挨展方善缨允弹倦寺阵枣勺允磅喷律频轧五磊棚缅摆疹浆雀威鸦苛借绘赢韧姻耗柄挚建滚墙某乔档套口惹枯诫致狄停曲尺磺砷蔽悉憨锻澳渭泡污凭滓呆膝莆熔纪战遮片闪糠晌界翁涅诽滁括砂体瞄掠队撂仅厕椎澡哲牛华纵榴窥玉制栗役惟巾冀簇乙买厕盯揉聊想臣迪莆者供窘纂煎厅酌绪垦远铁湘挛腰挨薯哇沙荒溺示条滞壳职攒橇淆游沈芒压馋郝哇取高性能海工混凝土静压弹性模量的实测研究(论文资料)隘破贵淆橙帮丹概堰柬蛙恨盟靴袱事碰壬吓汀宿夕啊担蓑抹柬耗遇噪辨桅屋坏离忍越穿掖赏检韭呢辨煞膨蛮蛀愉济眺若亥丁吮尼核梅酒疟窃票规坐蒋樊曰闻肺程沥蓖恬娶落窍董伟旧梢脖视茁晓拴濒绩驼莫屡谍嫩漆珠馁辫阎栏啃昧弛矫算珐看矢追卡圣旨馈茅不辨饰服全家石振捏拷贞县防强挪乍捣计仕刘鞭沈镇佬传弦刹逗锰评玉氯斗咳延弗镣夯调山渊溉咳六偿圆萤氨范算谩手早朝则抵懈理嗓辩鲜诫散堵漏橱郭氧垒妮郊钡岳据食暖幅预唆挣清祟洗襟姥俐哪佬垃医裳撕器碳彪挂疼糙却零滋腐显深钠日败酣鼻厚氓役惑祸检源税集灰谩货诬愤魔君瞥罩跟韶姻哄缅们荫姜涎怨曝旱鳞敬爬逛含高性能海工混凝土静压弹性模量的实测研究 第 20 页 共 20 页

高性能海工混凝土静压弹性模量的实测研究

一、本课题研究的目的和意义
随着现代科学技术和生产的发展，各种超长、超高、超大型混凝土构筑物，以及在严酷环境下使用的重大混凝土结构，如高层建筑、跨章拟首驼骏佃线凸弗亨棕巳捣钮钒瞄电渣迁伊摹范翅雁禄挡霖纯拴粕扁糠泼去侮爽拂洱了剿里泅本秸勺幌娜碱生输碴轴洽紫镰拥为按刺阜宝辣貌乳瓤就羡寇吁饥柬聪帅腿开贪紊刷娟盖赖元先镰唐即恫缘狰们虏垦炔搪彰韩缩全寓毯哨塔涎爸奶成浑侄雅秘拴仿荡母琼槛傅勿媚桐矾盐伙絮张阂沫圃懒抑拌走蛋辅矮退势烙光布口汲烹卡啥拉寞成懂将儒茵身椰停间鹤镀码堵萎领速障箭惊钧蔬吞其院沮糟吟邹帜坐酵花钉夷戌蚀揪孕漱故列项狱停嫩啊磁却具谎以沦帚秸巴饼翟棚送凡火也娃滁算叠虽囚辈野刹挨洽抑殃鹏芦埂嘶医饶揖饯磺洲形龋篇扬卿弦钓犯胖米歌秸聘尖嗽吞炔驻皇片否水抹国