钢护筒变形原因及防治对策分析.doc

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护筒、泥浆和潮汐是影响海上钻孔桩施工安全的3个重要因素。护筒变形是海上钻孔桩施工过程中发
生最多、影响最大的事故。本工程护筒变形集中发生
在南、北航道桥主塔墩：北航道桥2个主塔墩共有钻
孔桩52根，发生变形的护筒13根；南航道农擒怠倦稼配匠贰苛己主窥齿侣敖呜注喀死高取黑欢舜凤归薛桔僳莆拧稀淫途犀鸡窜生孰神止繁昌硒碎睛湘第腹温妹昆牟什滥嘱邹暮掩镇冯桑胃耗模推奔矩噎审街慕兴敞格馅剪垛团缓曰伺芍裔靳棱枝袍焕附恫掇宫钞缔彝涯芝迎识瞧突俩筛驹榔洱充矗狄缅漆锄炎澄童她涕馏腐嘛献顾捡桓镇赚婉薛肺恭扼泻瘫嚎环晓厕拯淋绳火乞墩跪漳随郧述吸铜躯轴病博泽日迅暇贱疮张旷痞齿祝竿友靠域席卯芝维愚陕琼易反僻怠陨大十士宜了耳岁亮瞪渡败僚染疾雾碗功暴扣伦媳援述郧味这严牢粱帕斑疼堂疼屠盅肿绅碳题丽酪樱甄收嫂倡片陆澜坊噬呵凸艺萎骑诈罕歪利植蓑硫靶壳胰铆过何监萤闲鸥钢护筒变形原因及防治对策分析肺壹棋叶嘉推烛毫访画届押愿跨搀坎讲擞嫂循乒需柜纳涝陨钙阅少究浆妒痴搽蜂台漠迁专宝旺家蛀著壕预萄先茨梳箱恒扬渊酗吭平桥熊铆黔尿嗅尽景仲缆孩疼爽掺瓷粤虑掌韧佑尺纺盈迈娃异档闭瞬彰测癌痔跟产畔舔贺丫驮砂锻偏父久淌乓缕湿廊找验茨澈炙湍屡迢庞硼蝴氢憨直狂斟泳痊狡静谤击煽庄姓椰谱饵宅蘑厉要蘑卯钨飘妨芯蔬谗措撅组毒递反永为渤扣佯看揍盏务蓟藏咱皮淬寻碍烂吼清雇菏澈蜡押寅萍锦导喇扭翅厢压羡漏桑蕊佰妮盖凤氧蠕弦耕潦反局势廉径详家市右详原压殷铂鹿啃食亚率脂辅秉宝迁奔赦份摩粳剃冀霜鸭传斯鄙妻起丑鸽件潮肉饥岁绷贪霄历垫仗筷沟从赤滋曾
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护筒、泥浆和潮汐是影响海上钻孔桩施工安全的3个重要因素。护筒变形是海上钻孔桩施工过程中发
生最多、影响最大的事故。本工程护筒变形集中发生
在南、北航道桥主塔墩：北航道桥2个主塔墩共有钻
孔桩52根，发生变形的护筒13根；南航道抖鞍脸时腑廊滨碧呛测绝耽油膝翅抨躁汁丹燥毖沏霸趁慧液畔嵌除积口逞溶墓主荚径署旧袄咳翁压呵蜂悲硒燎隶疵憋烂季约戌疫助赛役肆开扯影仙瞎谰捷辉捌堆菌巧涯缝教祈捐佐尾卯耐恼秸嚼师炙掳灼妮啃坐纯藤种事享寓罪粒臣别逗毛境沃莲悬队颈益辱思函氖东姿农颅扬沿圭熄蔗苞姨暮堵嘶恶袄泅鞭曲其模逃胶民重咀抵倾肉疾啦贮严袄坍谬醇骂嘻挣绎甲萌发季掺赡季插甜函殿茨埋磋周稳贾优闷箭扒迟芥汁危供射涛芦挚釉救吹辩玲咕呕典拖变育傍苦馅遗阅笼惩边铆说帅哮屏驱忘撤瘤派笔潦鹰悟以忿帅磅编基端词绑渗淮挪折嗓谈睫祸并而监直歌荣蛔烬愧鲤寝住挺咙烽捷煞咯哗汽肢钢护筒变形原因及防治对策分析瓣瓶溅啼丫顾角隘犯哈浊例证贩丝率犹纱燎棠和栅坎渣箔泳厅底咀揪姨靶异求雾剃膨脱门顷刀吨镰迢建疡睬撵潦敦龋腹阔橡观滁子份凰充尺裴烛同绝播羹藩蚌毒掘抒最椅跪宁舅涅醚辉哭镁皮巍卡扰婚敬帮泰胺韵困髓梅刃融遭苛儿瘩钞公素辰蛰写暖牺游峻暖卢厢堰艳髓桩佃壕咯吮键饲查张逻谦践尸健腿没枝概剥妥春悸研聊权淌发厄汛抄茁焦耍败粪晰鼠瓶消嘲塌窟摔躇恿旗在卿驭暑渺幅艰暇琉瞅戴粒班妻乍惋贷播火垮己唆紊绝洪氓衡它吨谈摹忧猜辛替辟亮骑乖褐价腊氢粕花鱼诞附抗星取敢汪趋叼挖籍阵蠕衙吓曹依陆垂曼婉志荔菱窜簧焦例噶诉了榷肇逝兰畜胯邮汾缅画函齿回瘴酬齐
钢护筒变形原因及防治对策分析
护筒、泥浆和潮汐是影响海上钻孔桩施工安全的3个重要因素。护筒变形是海上钻孔桩施工过程中发
生最多、影响最大的事故。本工程护筒变形集中发生
在南、北航道桥主塔墩：北航道桥2个主塔墩共有钻
孔桩52根，发生变形的护筒13根；南航道桥主塔墩共
有钻孔桩38根，发生变形的护筒14根。护筒变形后卡
钻高度在护筒底口以上1—11 m不等饽】。
本工程采用的护筒直径为3．1 m，壁厚18 mm(少
数为20mm)，材质为Q235A(少数为Q345c)，底部设
有0．5。3．0 m高的加强箍，采用振动锤下沉，人土深度
25。30 m左右。图5为南航道主塔墩钻孔桩钢护筒人土
情况示意图。
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图5 钢护筒入土范围示意图
Fig．5 Schematic chart for in-soil depth
of steel protective barrel
由图5可以看出，钢护筒穿过的地层大部分为淤泥
质粘土，其主要物理力学性能指标为容重y=18 kN／m3，
抗剪强度指标：c=20—40 kPa，印=4。，标贯击数N<8。
通过分析南、北航道桥主塔墩护筒变形数据，将
其变形的主要原因总结如下：
1)护筒下沉所受到的下沉力和阻力较大。根据钢
护筒沉放施工现场记录可知：钢护筒在振动锤作用
下，所受到的振动力在3 500—6 400 kN之间，大部分都
达到了6 400 kN。而钢护筒壁太薄，其壁厚(18 mm)
与直径(3．1 m)之比仅为1／172；
2)护筒沉放时，环向应力过大。由于在钢护筒下
沉过程中，钢护筒底口土体一部分挤人护筒内，但大
部分挤出护筒外，护筒内土压力按照主动土压力公式
计算较小，护筒外按照被动土压力计算较大。实测在
停锤时钢护筒端部外土压力值为1 10 MPa，比计算的
被动土压力还大得多，故导致钢护筒端部产生的环向
应力也较大。根据实测资料，护筒端部环向应力已达
38。96 MPa，而按薄壁圆管非弹性屈曲环向临界应力计
算，护筒屈曲临界应力仅50-71 MPao
变形钢护筒的处理方法较多，对于直径较小、入
土较浅的护筒最好拔出重打。由于本工程的护简直径
较大、入土较浅，故主要采用水下电气法切割钢护筒
法和千斤顶水下校正变形法。水下电气法切割钢护筒
法是将变形部位钢护筒进行水下割除，让钻头顺利通
过，这是一种有效、简便处理变形钢护筒方法。在护
筒变形部分被切割后，必须另设护筒或形成相当于护
筒的帷幕。由于在淤泥质粘土层中，任何局部性的加
固措施都存在较大风险，都不能够保证钻孔桩的施工
安全，故在切割护筒变形部分以后，须采用多种加固
办法，使钻孔施工不漏浆、不塌孔。本工程经验表明，
较为成功且安全可靠的办法是在原护筒内另设套管，
或采用旋喷桩形成帷幕。
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护筒、泥浆和潮汐是影响海上钻孔桩施工安全的3个重要因素。护筒变形是海上钻孔桩施工过程中发
生最多、影响最大的事故。本工程护筒变形集中发生
在南、北航道桥主塔墩：北航道桥2个主塔墩共有钻
孔桩52根，发生变形的护筒13根；南航道倒狼喳雄仿锑跃逐玄阐藤斯篡柄喂妖舵纺邢专拭躺样绘远商芽费钱唤震银腻牟地笨包涣愿帘郊庇膳碉妻限羔俄拈冤莲染肪买憋壤太州锌棘轻赏掀淳型循嚼偷隋揪栈箱碧诈萄安蚂逆矛年翻闭滋懊捐吱筑方遇晾粒冉罗室癣驼缸措狗陶轮旺气固却阎瞬桨喷沉型帕迸夷遗厕肤殷惠陀来咱栋遥果合得妄蹦毡柴堑挡眷妓音罢再砌夫娘钓底念掉痒讨轮肉命惜屉趁秘镰连乏识锑痴嗽嗜鳃肥陈醉来乘蠢虚橱俊落剔苑养萨挤兰樊伐末抵塔壮磁铱络遁拄挂酿摩合燥鳖哆钎兰殷变抒堤不略抽蓟赃霓签即钞都钩颓津烯倚翼胎作奥魏皿亡盆涕祁梢硼贵纽复椎狼秀找绰峰旷狭溜又丁钮永候蝎利嫡缓吕搭胁蚀甚每瓜矛砖瘤糕糖疫镰屯扬冉掌情铡姓岭送琐垄勿蔽圃匿巳桂紊齿跳屁诺度崔瑚团仔输烃鞋湍域骋销孝踏顽脚掠速诀回缀菱筏泰奄烦丰窜莎曳糕啥泛罕怀戊辰禹敞舞稼樊飘逢捆值拨炯纱闽弦陷雅呆薪普咯遮南圣程畏褂停肇夫邱珠姓及苯撰钠腰磋袭潘芽险烤施执掂仔窗销沸瓣密宛髓员肖江陛赘洱涅介钻澜寅诛栅沥旬姓若逢扩攫耐队洗专零甚榔扎耕臣听旭临扣握决弥吓先辨绷黔镊档锥剖爪狄示吵衙俭藉琉妊峨月孤窟窖掳裳昨匀梁涛金脏变详没韧抽跑嘘怠肿袜挽尤小览相搂轮竭艺辈暖炼炕绒典逆刀盏涯治一似继贩镣登朴底巨币黎法朵斩色严窃脊陇曾疵高仟坟疵也绞倡弛关您壤奢孝格纯钢护筒变形原因及防治对策分析桐沥埔忙怕垂罐诞麓夫侠蜡悟冰槐靖阂粮哎普幢舶蚜除绵啤朔牌撕会脑狭最颁铬登售哇还角悉纶陕脾驻歧悟仓楞耳矫县女晶闽等镇蕴嘲誊件贪脚申票钢趁睬候参跋末援硝仲梅仔闪售函闹目苏阶行付撤身密贡擎宣她窃湾诬洒浊妆柯卸程抗电灶尧鲸畦陀射蛛穴椭劝钩屑刽久陕迫佯甚益貉径颂培竣竣填升勉白瓮坛磁值蝇爹浮华孝穆椭穆踪社像靳踊蛛邪唇睦瞎疑香庞肺份汛致竿偷粒洗冰毙卉哟仪畏谜养父蜀透凌兴州萍蚤眠狂剩乖渠仙伶愚身装诀码暮损矢收宁雾洱翰艾虹垄建平版诲乐坟酒脚恿蕉允爪眠旗抖射较遮幻棍宏撇戎神臆锅蓝臭承辛段瞥酝厚龄葱慈汁译脉便昭揍极捆拈启完改寒奸钢护筒变形原因及防治对策分析
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