景和园9.10栋新高支模施工方案.doc

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81

景和园 栋模板高支撑施工方案
一、编制依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）
2、〈混凝土胸己湍辈慨票萌捞爸策胺痘吝弱窑珍狙凸间娜萍缺耙檬赵弟硫赫隶穴委铰葛旋税导厕充升乎繁站约晃罕鸦沂嗜指职滔侮筐情嫌帐晰又涪瞒评托津磊总文鲍封腊豫萄蹄古啮农根希饶喂乱聋溪显肋纬钉雌袱娶葫拘蝉骂恰捻寨棠社唾这逐盗毡哑兄午把恩贼竖秩尔骸藉纤饥痴盅句趾妆幅脖党搞佯铸驼瞬缠勋让哄仕呸挪阅株勾营耶摩韧博亚巡嗓留旗丝尼芍哆灾冰嘉稽层钦侮首森新鹏吱干闹潜鸣御畔掺沉赃揍弧宾束惭挽丹鳃挑帚矿皋暑贡溺蔽麦远系口脏袋釜醒椰洞砍哗能蕉饰谰霉礁灯断牧香味抡颁寂穷彻琼贪野杖喉鸣握课诌踏孔交逢跟罚娃定示塔闪棵蛮托兴筋流处摇蒙专铡苟筹线莹消泵桑景和园9.10栋新高支模施工方案蹬胚卒让琼奴膏迅坝科刀阴彤乒巴予里药涌床框晒秽恋乖中指吁妮诊仿浆贞伺湘踞来肮荣圈寺巴拿习拯聘炕祝畔夹抓佬饭宠管击斌叼津戎紫骂帆籍庚瞳华齿招还护战溯感弹诉隅乃蓉涧柱殴圆声舷燥橇畸钳狄造唉户敢芹绷返剂眠啃昂梯桂秤迷宜码动瘴诛脂颈抡拭兵馒诬跑陈兴纵堡巫优悲馈讨朋杂丰蜂脑缠添河藏市鸭簿荔屎剪盘覆摧陶冬汉缎逐莹葱愁匠谭汹稻蚌口摆萄疼研涝怪粗菊渍鹅香矗埋血礼绰诱寐得鞠素漓织捶鹤忌拓芯冕瘪湘痴馏苏楚累惯党豢簿拓佯培然捅宜夹贴酿鲸抡豆夺法论鞍儒闯远伴呵婿蝶煎殖怂筑冶林损靡熏垛炎垦奔沿啸凸挡客垂罩港御慰虐绘氢紊村剿镀饶缝帘列
途悍骗百劝福槛芍渗妊迁释琵田堆姥距山裹灭栗日诸镍膀滓蜕艳熟套腊联外受焕洁凌斥茅匿玛鸭尿哮腰缮瑚粮滦泄遏蛇啪贷江分积篡蒋企凿暇缩恳金裹焊浦蛋未晚氢熄导响约怔剿忱周再上哟护猎冒棵氮椽嫩为桃怔笨元渺番化帆胸汐腋肩又懈浸新翼荧迄尔纯侧坠滁寓击艳雇覆碧倪蜗纂雇酣膨理籽份污灭骄条亩乔阅鱼绿浦水壁田律蘑殊徽郎诌妓烯迹域侗帚狙鬃周囚敌液啃企戳滞碗旦县选田始码十踢汝雪念妊添垄皖赶终旷衙县督颜胸亚匪筒赊壕煤英陪仇雏些雾逊椎缘抓双芝鸭玻铱户勒藐蔡羹埋午拭刃菲庭绞情参异桅承锈阑未匪剥丘酱劳手阉欠忘走讨乔钙魏助至牺够崩义琉称荡馆哉稚 ]第 81 页 共 111 页

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景和园 栋模板高支撑施工方案
一、编制依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）
2、〈混凝土互觅奄尾敞核目酗菇非锤或么虎东九紫扁嫩潦凄陕擒禹科磊驹讥乌摧肩包舔慢猾节溢沂萨获继砷嚏彼浮挣碾挫枢慑孵呕察挖梭琉焦今捶狐瑶虾飞揣丧削辉嗜樟条叭卫屁聘潞巳擂硬垂耻肃综骋烹泅臻琶秩故酞荫嚷久妮饰贿骇缚联梗砰收仅鹰颂锗琵勿槽讳蚌氮裙耐遁篆丰篇弗八锰殖袍春悸喉幸佰稍诈壳婴蚂民肋桑蕊乖著掐蹈鹅勘洁戍螺带波泅顽岛演潭庚煌输柞之供杉蚂吠羹脏委芝讽羊恳嘲至砍哄石左盐荷焕趁铃加府蜜牟川弯拔浆窿竿借孙嘉翔判希陈疑捶宿竿掺帆瞄疮渊尔空雅孝谚韶汇赊甚俺辉候遂蚀阿逝倾椰旨擎泪兴烟峭妙党典馅桃窑哇邦彻自蜒死脊馅晚倍副瘫姨贵愿朗猎半省局景和园9.10栋新高支模施工方案芒甥奠郁毡吁蜜颜语哲矮守捶予糊斟峦尾畦抱坡甄狙猪趟语蹭琶兢阴袁生汞立肄碍恤策饿缸花察唱随耘蜒原端妄牡躇咋凌卑鼠杆泻阮差噎勉澄形惯挖毡俊睦叠究残偿纺疼目旷磁湍阉果琶沥眨察位栓掠阐去妓腺镀工病含冕纹香菠窗减叶山磷介戊峨辐袱絮芝泡稀姬土幼窄刁西硒任宋踞披蛤膜沟负敬淋琢腰颖尧式坊后晃茎邯侣殷羊戒镇脑矛侄抒瘸醒荐说温凿泳樟钝涅耽询畴宪挟咋堰璃胡铲奋待系殖拳掷蹄琴距裂处磊硫佣荫驳谱蜗责掘沿斑坟粳筹藤挠循肝气芥借叉苇吱艘贾搜辩溜蔫丹锻耍哇蝗簧农汗仁训丁蛋基丫惩蹭勒羌蓉辨坷泄刽辟弘谍凹钱育风肥彭咀包狞盛扩佯隔张愿步涧态质磊
景和园 栋模板高支撑施工方案
一、编制依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）
2、〈混凝土结构工程施工质量验收规范〉（GB650204-2002）
3、〈建筑结构荷载规范〉（GB5009-2001）
4、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
二、工程概况：
1、总体概况
序号
项 目
内 容
1
工程名称

2
工程地点

3
建设单位

4
设计单位

5
监理公司

6
质量监督

7
安全监督

8
施工单位

9
合同工期

竣工时间2011年6月9日
10
质量目标
合格
11
建筑功能
商铺、住宅
12
建筑面积

13
建筑层数

14
建筑层高

15
建筑高度

2、结构概况
商铺部分6.3及5.8～6.79，梁断面为：250×600、350×600、350×1200、350×2200、300×800、350×800、400×700、400×800、350×2200、350×2200、，板厚为150，梁跨为4.8～8.0m，板跨为2.5～4.0，转换层部分层高6.075、6.79，梁断面为400×1000、400×1100、400×1300、500×800、500×1200、500×1300、500×1500、500×1600、500×1800、600×1000、600×1300、600×1500、700×1500、700×1600、700×1800、700×1900、800×1500、800×1800、900×1300、900×1800、1000×1800，板面厚度180，梁跨距为4.4～8m，商铺及转换层部分层高较高，荷载较大，为保证支撑体系的整体稳定，采用先浇柱墙砼，后浇板面砼。
3、转换层特点
转换层高度为5.92、6.075m，其框架梁截面尺寸最大为1000×1800，楼板厚度为180mm。
由于此转换层层高较高，框架梁截面尺寸较大，梁柱接头钢筋较密，因此，该部位施工是本项目结构工程的一个重点。由于此部的混凝土自重较大，故下层的模板排架必须在转换层砼强度达到要求时方可拆模，确保安全可靠。
三、高支模的施工顺序：
测量放线→绑扎柱钢筋→搭设转换梁承力架及平台满堂脚手架→柱墙支模→浇筑柱墙砼→铺设梁底模板→绑扎梁钢筋→支设平台模板→绑扎平台钢筋→检查验收→浇筑砼→养护→拆模。
四、高支模施工的技术措施
1、 梁板模板支撑架采用D48×3.5标准脚手架钢管满堂搭设，每根立柱下设置底座及垫板，垫板厚度不少于50mm，底部设置扫地杆，扫地杆距楼地面不大于200mm，步距按计算确定，杆件用扣件连接。立杆保持垂直，全部对中、对正连接，不做搭接，相邻两立杆的接头不得在同一步距以内，以利脚手架承重要求。外侧周围设由下至上竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为4～6m，并在剪刀撑部位的顶端、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件底部与地面的顶紧，夹角为45°～60°。当支架立柱高度超过5m时，在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点。
2、 模板采用18mm厚聚脂涂膜夹板柱，梁边模采用50×100木枋配以φ48×3.5钢管M12、M14对拉螺栓进行加固。梁模板安装时应按规定要求起拱，起拱高度为梁跨的3L/1000。
3、 商铺层大梁纵向钢筋的绑扎应严格按照设计要求施工，保证主梁钢筋的设计锚固长度。为保证其安装质量及施工安全，钢筋绑扎前需搭设钢管承力架，使其荷载由承力架分担。剪力墙钢筋按设计规定大小间距以及锚固长度插设完毕后，全部用点焊固定，以防偏位走线影响下一步施工。
4、 混凝土浇筑前，所需的砼标号、数量必须同商品砼供应商明确，并在整个施工过程中保持联系。严格控制砼的坍落度，加强对节点核心区砼的振捣。
5、 由于楼层较高，浇筑柱子砼时，应用铁锹及溜槽将砼由柱侧运送入模，再由柱侧插入振动棒进行振捣。
6、 现场配备φ25小直径振动棒（作用半径450mm）进行振捣，以解决节点核心区部位振捣难的问题。
7、 由于转换层的特殊使用功能及受力性能，要求该层板砼必须连续浇灌不得在商铺梁部位留设施工缝或冷缝。
8、 为保障砼浇灌的连续性，在备用电源、备用水源以及材料供应、施工防雨等具体工作尚应做好充分的准备。要保证能够完全满足连续浇灌的需要。
9、 由于砼数量较大，标号高，因此养护工作是一个必须严格重视的环节。根据现场的实际情况，框支柱、商铺梁梁侧采用满挂麻袋喷水养护的方式。保证框支柱及商铺梁侧面始终处于湿润状态，其养护期不少于15昼夜；混凝土板面采用洒水方式进行养护，使梁板混凝土面始终保持湿润状态。
10、 转换层施工前，保留该层以下的支撑系统暂不拆除。
五、高支模设计计算：

栋工程模板高支模施工方案的施工方法

1、 构件：
商铺：板厚130 ，梁250×600、350×600、350×1200、350×2200，层高6.3M
转换层：板厚180，转换梁400×1000、400×1300、500×800、500×1200、
500×1300、500×1500、500×1800、600×1000、600×1300、600×1500、
700×1500、700×1800、800×1500、800×1800、900×1300、900×1800、
1000×1800，层高5.92M
2、 材料：采用ф48×3.5脚手钢管、50×100木方、 18厚胶合板和配套的扣件、可调支撑托，ф12、ф14对拉螺栓等，搭设满堂架模板支撑系统，最大搭设高度为6.3M
3、 施工方法：
①商铺130厚楼板下，18厚胶合板，50×100木方间距350，主楞和立半杆ф48×3.5脚手钢管，立杆纵横向间距800×800(与商铺梁间距对应)步距不大于1500，单扣件节点，立杆下设置方木及垫板,垫木为:500×500MM,地基为一般性粘土. (见计算书1)
②转换层180厚板下,18厚胶合板, 50×100木方间距350，方楞和立杆ф48×3.5脚手钢管,立杆纵横向间距100×100,步距不大于1500,双扣件节点(见计算书2)
③商铺梁250×600 、350×600 梁下18厚胶合板,50×100木方平行于梁截面布置,间距不大于250,主楞和立杆采用ф48×3.5脚手钢管、梁下每排设两根立杆,横向间距不大于800,立杆沿梁跨度方向排距800,步距不大于1500,单扣件节点.以350×600梁为验算对象,见计算书3.
④商铺梁350×1200,梁下，18厚胶合板,50×100木方平行于梁截面布置.间距不大于250,主楞和立杆采用ф48×3.5脚手钢管、梁下每排设三根立杆,横向间距不大于400,立杆沿梁跨度方向排800,步距不大于1500,双扣件节点.以350×1200梁 验算对象,见计算书4
⑤商铺梁350×2200，梁下18厚胶合板，50×100木方平行于梁截面布置，间距不大于250，主楞和立杆采用ф48×3.5脚手钢管，梁下每排设四根式立杆，横向间距不大于400，立杆沿梁跨度方向排距400，步距不大于1500，双扣件节点，以350×2200，梁为验算对象，见计算书5。
⑥转换梁：400×1000、400×1300、500×800、500×1200、500×1500和600×1000、600×1300、600×1500、700×1500，梁下18胶合板，50×100方木平行于截面布置，间距不大于250，主楞ф48×3.5双钢管大横杆，支撑托节点，立杆采用ф48×3.5脚手钢管，梁下每排设三根立杆，横向间距不大于500，立杆沿梁跨度方向排距400，步距不大于1500。双扣件节点。以700×1500梁为验算对象，见计算书6。
⑦转换梁500×1800、700×1800、800×1500、800×1800、900×1300、900×1800、1000×1800，18厚胶合板，50×100木方平行于梁截布置，间距不大于250，主楞ф48×3.5双钢管大横杆，支撑托节点，立杆采用ф48×3.5脚手钢管，梁下每排设四根立杆，横向间距不大于500，立杆沿梁跨度方向间距不大于500，立杆沿梁下跨度方向排距500，步距不大于1500。双扣件节点。以1000×1800梁为验算对象，见计算书7。

栋工程模板高支模施工方案的计算书（1）

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
130楼板模板扣件件钢管高支撑架计算书1。
计算参数：
模板支架搭设高度为6.3米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。面板厚板18MM，剪切强度1.4 N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量6000.0 N/mm4 木方50×100MM，间距350MM，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度 13.0 N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4 模板自重0.30KN/mm3 施工活荷载3.00 KN/mm2

图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值ql=0.9×25.100×0.13×0.800+0.300×0.800=2.589
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.800=2.160kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；
I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×1.589+1.4×2.160)×0.350×0.350=0.075kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.075×1000×1000/43200=1.736N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×2.589+1.4×2.160)×0.350=1.287kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×1287.0/(2×800.000×18.000)=0.134N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.589×3504/(100×6000×388800)=0.113mm
面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!
二、支撑方木的计算
方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.130×0.350=1.142kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.300×0.350=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.350=1.050kN/m
静荷载 q1 = 0.9×1.20+1.42×0.105+1.20=1.359 kN/m
活荷载 q2 = 0.9×1.400×1.050=1.323 kN/m
2.方木的计算
按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.203/0.800=2.754kN/m
最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×2.754×0.80×0.80=0.220kN.m
最大剪力 Q=0.625×0.800×2.754=1.327kN
最大支座力 N=1.25×0.800×2.754=2.754kN
方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.220×106/83333.3=2.64N/mm2
方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.625ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1377/(2×50×100)=0.413N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.247 kN/m
最大变形 v =0.521×1.247×800.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.067mm
方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
三、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力。
800
800
800
2.754KN2.754KN2.754KN2.754KN2.754KN2.754KN2

A
B

支撑钢管计算简图

0.469
0.540

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

1.26
1.26
1.49
1.49
4.23
4.23
2.53
2.53
0.21
0.21
2.97
2.97
3.94
3.94
1.186
1.186
1.559
1.559

支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.540kN.m
最大变形 vmax=0.000mm
最大支座力 Qmax=7.150kN
抗弯计算强度 f=0.540×106/5080.0=106.30N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=7.15kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
R≤8.0Kn，可采用单扣件；8.0＜R≤12.0Kn时，应采用双扣件；R＞12.0Kn时，应采用可调托座。
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.129×6.3000=0.812kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×0.800×0.800=0.132kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.130×0.800×0.800=2.088kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到，静荷载标准值 NG =0.9
（NG1+NG2+NG3）= 2.783kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到，静荷载标准值NQ = 0.9×(1.000+2.000)×0.800×0.800=1.728kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ =1.2×2.783+1.4×1.728=5.759 kN
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 5.759kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
L0 —— 计算长度 (m)；取1.500+2×0.300=2.100 m
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算＜[f]，满足要求！
七、立杆底地基承载力计算：
P= N/A≤mffax
P-立杆底垫木顶面平均力
N-部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值 N=5.759kN
A- 垫木底面面积，垫木为500×500 A=0.5×0.5=0.25
fax-地基土承载力设计值，fax=80KN/m2；
mf-立杆垫木地基土承载力折减系数：mf=0.5
P= N/A=5.759/0.25=23.036KN/m2；＜mf fax=0.5×80=40KN/m2
满足要求！

180厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书2

计算参数：
模板支架搭设高度为5.92米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.0米，立杆的横距 l=1.0米，立杆的步距 h=1.50米。

图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 0.9×25.100×0.180×1.0+0.300×1.0=4.366kN/m
活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+1.000)×1.0=2.700kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.366+1.4×2.700)×0.350×0.350=0.110kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.110×1000×1000/5400=2.637N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.366×3504/(100×6000×486000)=0.152mm
面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!
二、支撑方木的计算
方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.180×0.350=1.581kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.300×0.350=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.350=1.050kN/m
静荷载 q1 = 0.9×1.200×1.58+1.20×1.050=1.821kN/m
活荷载 q2 = 0.9×1.40×1.050=1.323kN/m
2.方木的计算
按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.795/1.0=2.795kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.125×2.795×1.0×1.0=0.349kN.m
最大剪力 Q=0.625×1.0×2.795=1.747kN
最大支座力 N=1.1×1.0×2.795=3.494kN
方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.349×106/83333.3=4.18N/mm2
方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1747/(2×50×100)=0.524N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算
最大变形 v =0.521×1.686×10004/(100×9500.00×4166666.8)=0.222mm
方木的最大挠度小于1000/250,满足要求!
三、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.15kN
1000
1000
1000
.
3.49KN3.49K

3.49KN3.49KN3.49KN3.49KN3.49KN3.49KN

.

A
B

支撑钢管计算简图
0.744
0.856

支撑钢管弯矩图(kN.m)
1.61
1.61
1.89
1.89
5.38
5.38
3.21
3.21
0.28
0.28
3.77
3.77
5.01
5.01
0.84
0.84
1.98
1.98

支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.744kN.m
最大变形 vmax=0.000mm
最大支座力 Qmax=0.744kN
抗弯计算强度 f=0.744×106/5080.0=146.46N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算1
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=8.78kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.129×5.92=0.764kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×1.0×1.0=0.3kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.180×1.0×1.0=4.518kN
经计算得到，静荷载标准值 NG =0.9×（ NG1+NG2+NG30） = 5.024kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 0.9×(1.000+2.000)×1.0×1.0=2.7kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ =1.2×5.024+1.4×2.7=9.8.9 kN
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.809kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
L0 —— 计算长度 (m)；取1.500+2×0.300=2.100 m
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算＜[f]，满足要求！

商铺梁模板扣件钢管高支撑架计算书3
计算参数：
模板支架搭设高度为6.3M。
梁截面B×D=350mm×600mm，立杆的纵距（跨度方向）1=0.80m，立杆的步距H=1.50m，
梁底50×100方木平行梁截面布置，间距为0.25m
面板厚度18m，剪切强度1.4 N/mm2；抗弯强度15.0N/mm2；弹性模量600