换热器的设计说明书.doc

换热器的设计1.1 换热器概述 换热器是化工、石油、动力、食品及其它许多任务业部门的通用设备，在生产中占有重要地位。换热器种类很多，但根据冷、热流体热量互换的原理和方式基本上可分三大类即：间壁式、混合式和蓄热式。在三类换热器中，间壁式换热器应用最多。换热器随着换热目的的不同，具体可分为加热器、冷却器、蒸发器、冷凝器，再沸器和热互换器等。由于使用条件的不同，换热设备又有各种各样的形式和结构。换热器选型时需要考虑的因素是多方面的，重要有: 热负荷及流量大小； 流体的性质； 温度、压力及允许压降的范围； 对清洗、维修的规定； 设备结构、材料、尺寸、重量； 价格、使用安全性和寿命；按照换热面积的形状和结构进行分类可分为管型、板型和其它型式的换热器。其中，管型换热器中的管壳式换热器因制造容易、生产成本低、解决量大、适应高温高压等优点，应用最为广泛。管型换热器重要有以下几种形式：（1）固定管板式换热器：当冷热流体温差不大时，可采用固定管板的结构型式，这种换热器的特点是结构简朴，制导致本低。但由于壳程不易清洗或检修，管外物料应是比较清洁、不易结垢的。对于温差较大而壳体承受压力较低时，可在壳体壁上安装膨胀节以减少温差应力。（2）浮头式换热器：两端管板只有一端与壳体以法兰实行固定连接，称为固定端。另一端管板不与壳体连接而可相对滑动，称为浮头端。因此，管束的热膨胀不受壳体的约束，检修和清洗时只要将整个管束抽出即可。合用于冷热流体温差较大，壳程介质腐蚀性强、易结垢的情况。（3）U形管式换热器换：热效率高，传热面积大。结构较浮头简朴，但是管程不易清洗，且每根管流程不同，不均匀。表1-1 换热器特点一览表分类管壳式名称特性管式固定管板式刚性结构用于管壳温差较小的情况(一般50C)，管间不能清洗带膨胀节：有一定的温度补偿能力，壳程只能承受较低的压力浮头式管内外均能承受高压，壳层易清洗，管壳两物料温差120；内垫片易渗漏U型管式制造、安装方便，造价较低，管程耐压高；但结构不紧凑、管子不易更换和不易机械清洗填料函式内填料函：密封性能差，只能用于压差较小场合外填料函：管间容易泄露，不易解决易挥发、易爆易燃及压力较高场合釜式壳体上都有个蒸发空间，用于蒸汽与液相分离套管式双套管式结构比较复杂，重要用于高温高压场合或固定床反映器中套管式能逆流操作，用于传热面积较小的冷却器、冷凝器及预热器板式板式拆洗方便，传热面能调整，重要用于粘性加大的液体间换热螺旋板板制造简朴，紧凑，可用于带颗粒物料，温位运用好；不易检修伞板式制造简朴、紧凑、成本低、易清洗，使用压力不大于1.2Mpa，使用温度不大于150板壳式板数类似管束，可抽出清洗检查，压力不能太高蓄热式回旋式盘式传热效率高，用于高温烟气冷却等鼓式用于空气预热器等固定格室式紧凑式合用于低温到高温的各种条件非紧凑式合用于高温及腐蚀性气体场合表面扩展式板翅式紧凑、效率高。可多股物流同时换热，使用温度不大于150，重要用于粘性加大的液体间换热管翅式高效而紧凑，换热面积大，传热效果好 在过程工业中，由于管壳式换热器具有制造容易，生产成本低，选材范围广，清洗方便，适应性强，解决量大，工作可靠，且能适应高温高压等众多优点，管壳式换热器被使用最多。工业中使用的换热器超过90%都是管壳式换热器，在工业过程热量传递中是应用最为广泛的一种换热器。结合上述优点和本工艺的特点，本工艺的换热器重要选用管壳式换热器。1.2 管壳式换热器的选用1.2.1 结构参数的拟定管径管径越小换热器越紧凑、便宜，但压力降会增长。为了满足允许的压降，一般选用19mm的管子；对于物流流量较大的，采用25mm 以上的管子。管长无相变传热时，管子长则换热系数增长，对于相同的换热面积，管子长则管程数减小，使得压力降减小，每平方米传热面积比减少。我国生产的标准钢管长度为6m，故系列标准中管长有1.5 m，2 m，3 m，6 m和9 m五种。因此，一般管长取4-6m，对大面积，无相变换热器管长可取至89m。管子配布换热管在管板上的排列方式重要有正三角形、正方形和转角正三角形、转角正方形。正三角形排列形式最为普遍，由于管距都相等，可以在同样的管板面积上排列最多的管数。但因管外不易清洗，其合用场合受到限制，重要合用于壳程介质污垢少，且不需要进行机械清洗的场合。而采用正方形和转角正方形排列的管束，可以使管间小桥形成一条直线通道，便于管外机械清洗。管心距管心距小设备紧凑，但将引起管板增厚、清洁不便、壳程压降增大。故一般选用范围为 1.251.5d（d为管外径）。表1-2 换热管管心距换热管外径/mm19253238换热管中心距/mm25324048分程隔板槽两侧相邻管中心距/mm38445260管程数管程数增长，管内流速增长，传热系数增长。管程数一般有1、2、4、6、8、10、12等七种。但管程数不能分得太多，以免压力降过大，且隔板要占用相称大的布管面积。折流板折流板可以改变壳程流体的方向，使其垂直于管束流动，提高流速，从而增长流体流动的湍流限度，获得较好的传热效果。折流板型式可分为圆缺形（弓形）折流板、盘环形折流板、孔式折流板和折流圈。表1-3 折流板间距常用数值管长(mm)折流板间距(mm)3000100200300450600450060001500600015020030045060060002003004506007500，900075060003004506007507500，9000600090004506007501.3 换热器具体设计本工艺共有41台换热设备（换热器、再沸器、冷凝器、预热器），这里我们以浮头式换热器（E0602）具体设计为例。热物流经该换热器换热温度降至目的温度，冷却物流为循环冷却水。由Aspen软件得到冷热工艺物流数据：表1-4 工艺操作参数操作参数参数壳程管程介质循环冷却水甲苯回收塔塔底去一级结晶质量流量（Kg/h）343740.084194.9入口温度（）20.00138.00出口温度（）30.0034.00入口压力（bar）3.002.87出口压力（bar）2.872.7413初步选择换热器的形式后，根据任务规定运用Aspen Exchanger DesignRating V7.2进行模拟计算，模拟出来的换热器工艺参数如图1-1所示：图1-1 换热器工艺参数结构设计运用Aspen Exchanger DesignRating V7.2软件也可以对换热器进行结构设计，模拟出来的结果如下：换热管设计图 1-2 换热管基本参数图 1-3 换热管排列方式换热管为平滑管，外径19mm，壁厚为2mm，管间距为25mm，管长5850mm。换热管根数514根。管子排列方式为正三角形排列。折流板和管口设计折流板的设立重要是为了提高壳程的流速，增长扰动，改善传热。这里选择单弓形折流板，并且圆缺方向的高度为壳体公称直径的0.150.45，折流板间距一般不小于圆筒内径的1/5。折流板的数目及厚度等基本参数见图1-4 所示图1-4 折流板基本参数折流板数目为6，折流板型式为单弓形，切割率为39.15%。折流板朝向为水平，与进出口间隔（第一块与进口或最后一块与出口端面的距离）为466.48mm，两块板间隔为525.00mm。图1-5 管口基本参数管程进、出口管口各有一个。其中，管程进口管口外径为168.28mm，内径154.05mm；管程出口管口外径168.28mm，内径154.05mm。壳程进、出口管口亦各有一个，壳程进口管口外径为323.85mm，内径304.8mm；壳程出口管口外径273.05mm，内径254.51mm。管束图1-6 管束基本参数如图为管束信息，重要对管束布置、布置限定、定位杆拉杆和管束布置图进行具体设立。图 1-7 换热器结构尺寸根据JB/T4715-1992固定管板式换热器形式与基本参数和GB151-1999管壳式换热器对模拟的数据进行圆整，并考虑到热损失等，换热面积有余量，选定换热器的基本参数如下：表1-5 换热器基本参数项目参数公称直径/mm800管子规格/mm192排列方式正三角形管中心距/mm25管长/mm4500公称压力/MPa0.6换热面积/189.8管程数4壳程数1折流板间距/mm600折流板数6折流板形式单弓形换热器的机械设计及校核选材由于热流体和冷却水温度都不是太高，冷、热流体腐蚀性不大，故壳体材料选用Q235-B，管子材料选用Q235-B无缝钢管。管板的选择管板用来固定换热管并起着分隔管程和壳程的作用,根据选定的换热器公称直径及操作压力查表可得管板数据，这里选用其默认的管板类型为标准单管板。表1-6 管板结构数据DNDD1D2D3D4D5d2bfb800930890855797842800233848管子与管板的连接由于操作压力小于4Mpa，且温度低于300，所以管子与管板的连接采用胀接。管板与壳体的连接管板与壳体的连接采用焊接，,该结构在管板上开槽，壳体嵌入后焊接。壳体对中容易，合用于壳体压力不太高的场合。换热器的校核表 1-7 固定管板式换热器设计计算浮头式换热器筒体设计计算计算单位全国化工设备设计技术中心站设计计算条件壳程管程设计压力0.4MPa设计压力0.4MPa设计温度65设计温度170壳程圆筒内径800.00mm管箱圆筒内径800.00mm材料名称Q235-B材料名称Q235-B计算内容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管板校核计算表 1-8 前端管箱筒体计算前端管箱筒体计算结果计算单位全国化工设备设计技术中心站计算条件筒体简图计算压力 Pc0.40MPa设计温度 t170.00 C内径 Di800.00mm材料Q235-B ( 板材 )实验温度许用应力 s113.00MPa设计温度许用应力 st109.80MPa实验温度下屈服点 ss235.00MPa钢板负偏差 C10.80mm腐蚀裕量 C23.00mm焊接接头系数 f0.85厚度及重量计算计算厚度d = = 1.72mm有效厚度de =dn - C1- C2= 8.20mm名义厚度dn = 12.00mm重量100.44Kg压力实验时应力校核压力实验类型液压实验实验压力值PT = 1.25P = 0.5000 (或由用户输入)MPa压力实验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 211.50MPa实验压力下圆筒的应力sT = = 28.99MPa校核条件sT sT校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力Pw= = 1.89385MPa设计温度下计算应力st = = 19.71MPastf93.33MPa校核条件stf st结论合格表 1-9 前端管箱封头计算前端管箱封头计算结果计算单位全国化工设备设计技术中心站计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc0.40MPa设计温度 t170.00 C内径 Di800.00mm曲面高度 hi200.00mm材料Q235-B (板材)实验温度许用应力 s113.00MPa设计温度许用应力 st109.80MPa钢板负偏差 C10.80mm腐蚀裕量 C23.00mm焊接接头系数 f0.85厚度及重量计算形状系数K = = 1.0000计算厚度d = = 1.72mm有效厚度de =dn - C1- C2= 8.20mm最小厚度dmin = 1.20mm名义厚度dn = 12.00mm结论满足最小厚度规定重量77.54Kg压 力 计 算最大允许工作压力Pw= = 1.90351MPa结论合格表 1-10 后端管箱筒体计算后端管箱筒体计算结果计算单位全国化工设备设计技术中心站计算条件筒体简图计算压力 Pc0.40MPa设计温度 t65.00 C内径 Di900.00mm材料Q235-B ( 板材 )实验温度许用应力 s113.00MPa设计温度许用应力 st113.00MPa实验温度下屈服点 ss235.00MPa钢板负偏差 C10.80mm腐蚀裕量 C23.00mm焊接接头系数 f0.85厚度及重量计算计算厚度d = = 1.88mm有效厚度de =dn - C1- C2= 8.20mm名义厚度dn = 12.00mm重量87.44Kg压力实验时应力校核压力实验类型液压实验实验压力值PT = 1.25P = 0.5000 (或由用户输入)MPa压力实验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 211.50MPa实验压力下圆筒的应力sT = = 32.58MPa校核条件sT sT校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力Pw= = 1.73444MPa设计温度下计算应力st = = 22.15MPastf96.05MPa校核条件stf st结论合格表 1-11 后端管箱封头计算后端管箱封头计算结果计算单位全国化工设备设计技术中心站计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc0.40MPa设计温度 t65.00 C内径 Di900.00mm曲面高度 hi200.00mm材料Q235-B (板材)实验温度许用应力 s113.00MPa设计温度许用应力 st113.00MPa钢板负偏差 C10.80mm腐蚀裕量 C23.00mm焊接接头系数 f0.85厚度及重量计算形状系数K = = 1.1771计算厚度d = = 2.21mm有效厚度de =dn - C1- C2= 8.20mm最小厚度dmin = 2.70mm名义厚度dn = 12.00mm结论满足最小厚度规定重量91.59Kg压 力 计 算最大允许工作压力Pw= = 1.48120MPa结论合格表 1-12 筒体计算浮头式换热器筒体计算结果计算单位全国化工设备设计技术中心站计算条件筒体简图计算压力 Pc0.40MPa设计温度 t65.00 Cmm内径 Di800.00mm材料Q235-B ( 板材 )实验温度许用应力 s113.00MPa设计温度许用应力 st113.00MPa实验温度下屈服点 ss235.00MPa钢板负偏差 C10.80mm腐蚀裕量 C23.00mm焊接接头系数 f0.85厚度及重量计算计算厚度d = = 1.67mm有效厚度de =dn - C1- C2= 8.20mm名义厚度dn = 12.00mm重量1081.33Kg压力实验时应力校核压力实验类型液压实验实验压力值PT = 1.25P = 0.5000 (或由用户输入)MPa压力实验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 211.50MPa实验压力下圆筒的应力sT = = 28.99MPa校核条件sT sT校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力Pw= = 1.94905MPa设计温度下计算应力st = = 19.71MPastf96.05MPa校核条件stf st结论合格表1-13 筒体法兰计算筒体法兰计算结果计算单位全国化工设备设计技术中心站设 计 条 件简 图设计压力 p0.400MPa计算压力 pc0.400MPa设计温度 t65.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称Q235-B体许用应力 113.0MPa法材料名称16Mn许用sf150.0MPa兰应力stf150.0MPa材料名称40MnB螺许用sb196.0MPa应力stb184.8MPa栓公称直径 d B20.0mm螺栓根径 d 117.3mm数量 n28个Di800.0Do950.0垫结构尺寸Db907.0D外878.0D内855.0014.0mmLe21.5LA26.5h13.0127.0材料类型金属垫片N11.5m3.00y(MPa)25.5压紧面形状1a,1bb5.75DG866.5片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 399140.8N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 273443.8 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 2036.4mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 6577.2mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc= 202360.0NLD= L A+ 0.51= 40.0mmMD= FD LD= 8038400.0N.mm作FG = Fp= 37547.2NLG= 0.5 ( Db - DG )= 20.2mmMG= FG LG= 760330.4N.mmMpFT = F-FD= 34798.2NLT=0.5(LA + d1 + LG )= 36.9mmMT= FT LT= 1283183.2N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 10081914.0N.mm预紧 MaW = 844132.2NLG = 20.2mmMa=W LG = 17093678.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 17093678.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 90.5mm最小间距 46.0 (查GB150-98表9-3)mm最大间距 122.3mm形 状 常 数 确 定98.99h/ho = 0.1K = Do/DI = 1.214 1.9由K查表9-5得T=1.844Z =5.876Y =11.389U=12.515整体法兰查图9-3和图9-4FI=0.90090VI=0.423120.00851松式法兰查图9-5和图9-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图9-7由 d1/do 得f = 2.91134整体法兰= 613524.1松式法兰 = 0.00.2=f e+1 =1.44g = y/T= 0.761.54 = 0.94剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 0.00MPa操作状态 0.00MPa输入法兰厚度f = 48.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 90.38MPa =225.0 或 =282.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 )校核合格径向应力 15.17MPa = 150.0校核合格切向应力 16.45MPa = 150.0校核合格综合应力 = 53.42MPa = 150.0校核合格法兰校核结果校核合格表1-14后端筒体法兰计算后端筒体法兰计算结果计算单位全国化工设备设计技术中心站设 计 条 件简 图设计压力 p0.400MPa计算压力 pc0.400MPa设计温度 t65.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称Q235-B体许用应力 113.0MPa法材料名称16Mn许用sf150.0MPa兰应力stf150.0MPa材料名称40MnB螺许用sb196.0MPa应力stb184.8MPa栓公称直径 d B20.0mm螺栓根径 d 117.3mm数量 n28个Di800.0Do1050.0垫结构尺寸Db1007.0D外978.0D内950.008.0mmLe21.5LA34.5h30.0169.0材料类型软垫片N14.0m3.00y(MPa)52.4压紧面形状1a,1bb6.69DG964.6片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 1062926.5N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 341001.5 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 5423.1mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 6577.2mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc= 202360.0NLD= L A+ 0.51= 69.0mmMD= FD LD= 13866240.0N.mm作FG = Fp= 48659.0NLG= 0.5 ( Db - DG )= 21.2mmMG= FG LG= 1031267.3N.mmMpFT = F-FD= 91209.9NLT=0.5(LA + d1 + LG )= 62.3mmMT= FT LT= 5686650.0N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 20584158.0N.mm预紧 MaW = 1176025.0NLG = 21.2mmMa=W LG = 24924388.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 24924388.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 113.0mm最小间距 46.0 (查GB150-98表9-3)mm最大间距 122.3mm形 状 常 数 确 定74.83h/ho = 0.4K = Do/DI = 1.312 8.6由K查表9-5得T=1.792Z =3.768Y =7.289U=8.010整体法兰查图9-3和图9-4FI=0.81583VI=0.088330.01020松式法兰查图9-5和图9-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图9-7由 d1/do 得f = 35.17656整体法兰= 464289.0松式法兰 = 0.00.2=f e+1 =1.51g = y/T= 0.831.65 = 1.07剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 0.00MPa操作状态 0.00MPa输入法兰厚度f = 48.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 213.13MPa =225.0 或 =282.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 )校核合格径向应力 20.90MPa = 150.0校核合格切向应力 19.83MPa = 150.0校核合格综合应力 = 117.01MPa = 150.0校核合格法兰校核结果校核合格表1-15前端管箱法兰计算前端管箱法兰计算结果计算单位全国化工设备设计技术中心站设 计 条 件简 图设计压力 p0.400MPa计算压力 pc0.400MPa设计温度 t170.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称Q235-B体许用应力 109.8MPa法材料名称16Mn许用sf150.0MPa兰应力stf142.2MPa材料名称40MnB螺许用sb196.0MPa应力stb168.6MPa栓公称直径 d B20.0mm螺栓根径 d 117.3mm数量 n28个Di800.0Do950.0垫结构尺寸Db907.0D外878.0D内850.0014.0mmLe21.5LA26.5h13.0127.0材料类型软垫片N14.0m3.00y(MPa)25.5压紧面形状1a,1bb6.69DG864.6片b06.4mm b= b0b06.4mm DG= ( D外+D内 )/2b0 6.4mm b=2.53b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 463639.8N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 278487.8 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 2365.5mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 6577.2mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc= 202360.0NLD= L A+ 0.51= 40.0mmMD= FD LD= 8038400.0N.mm作FG = Fp= 43614.6NLG= 0.5 ( Db - DG )= 21.2mmMG= FG LG= 924357.3N.mmMpFT = F-FD= 33772.2NLT=0.5(LA + d1 + LG )= 37.3mmMT= FT LT= 1261286.0N.mm外压: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG ); 内压: Mp = MD+MG+MT Mp = 10224043.0N.mm预紧 MaW = 876381.8NLG = 21.2mmMa=W LG = 18573820.0N.mm计算力矩 Mo= Mp 与Masft/sf中大者 Mo = 17607980.0N.mm螺 栓 间 距 校 核实际间距 = 101.8mm最小间距 46.0 (查GB150-98表9-3)mm最大间距 122.3mm形 状 常 数 确 定105.83h/ho = 0.1K = Do/DI = 1.188 1.9由K查表9-5得T=1.844Z =5.876Y =11.389U=12.515整体法兰查图9-3和图9-4FI=0.90090VI=0.423120.00851松式法兰查图9-5和图9-6FL=0.00000VL=0.000000.00000查图9-7由 d1/do 得f = 2.91134整体法兰= 613524.1松式法兰 = 0.00.2=f e+1 =1.44g = y/T= 0.761.54 = 0.94剪应力校核计 算 值许 用 值结 论预紧状态 0.00MPa操作状态 0.00MPa输入法兰厚度f = 48.0 mm时, 法兰应力校核应力性质计 算 值许 用 值结 论轴向应力 93.10MPa =213.3 或 =274.5( 按整体法兰设计的任 意 式法兰, 取 )校核合格径向应力 15.63MPa = 142.2校核合格切向应力 16.95MPa = 142.2校核合格综合应力 = 55.02MPa = 142.2校核合格法兰校核结果校核合格表1-16后端管箱法兰计算后端管箱法兰计算结果计算单位全国化工设备设计技术中心站设 计 条 件简 图设计压力 p0.400MPa计算压力 pc0.400MPa设计温度 t65.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称Q235-B体许用应力 113.0MPa法材料名称16Mn许用sf150.0MPa兰应力stf150.0MPa材料名称40MnB螺许用sb196.0MPa应力stb184.8MPa栓公称直径 d B20.0mm螺栓根径 d 117.3mm数量 n28个Di900.0Do1050.0垫结构尺寸Db1007.0D外978.0D内950.008.0mmLe21.5LA-15.5