客运专线提篮拱系梁施工技术简介.doc

广深港广深港客运专线客运专线1 1-112m112m提篮拱提篮拱施工技术简介施工技术简介 中铁十四局集团第四工程有限公司广深港项目部 一、工程概况 广深港客运专线广深段沙湾特大桥 1-112m 提篮拱主跨沙湾水道特大桥 4#和 5#墩。桥长 116m，计算跨度为112m，桥下净空为 32.9m。根据设计规定，提篮拱桥采用先梁后拱的施工方式。图一 沙湾水道特大桥 1-112m 提篮拱主桥布置图及系梁横断面图 提篮拱按尼尔逊体系布置吊杆，采用单箱三室截面预应力混凝土系梁。系梁底板在 3.0m范围内上抬 0.5m 以减小风阻力。桥面箱梁顶宽 17.8 米，梁高 2.5 米。系梁吊点处设横梁，横梁为实体截面，纵向厚度为 0.40.6m，中间设进人孔。系梁箱体底板厚度 28cm，顶板厚度为 30cm，边腹板厚度为 35cm，中腹板厚度为 30cm。系梁采用 C50 钢筋混凝土。结构形式见图一沙湾水道特大桥 1-112m 提篮拱主桥布置图及系梁横断面图。二、工程特点、重难点（一）工期紧 本工程规定工期为 7 个月，工程量大，且经历台风季节和雨季，工期风险比较大。（二）工程难度大 1、提篮拱 4#墩和 5#墩分别位于滴水岩山体和沙湾河道。2、提篮拱上跨市良路，市良路 图二 沙湾水道特大桥 1-112m 提篮拱平面位置示意图 为广州市重要交通枢纽，车流量大；市良路为双向八车道，车道宽为 3.75m，绿化带宽为2.85m，道路全宽为 31.5m；提篮拱主跨结构与市良路的斜交 31.4角。3、该工程全桥长 116m，计算跨度为 112m；桥下净空为 32.9m。4、桥址处没有施工场地，仅能将河岸处的填土围堰上作为贝雷片的拼装、材料临时存放的场地。因此，本工程具有工期紧、风险大、地形复杂、跨既有路、跨度大、净空高、施工场地狭小等特点。三、施工技术 1、方案拟定的原则 因该工程处上跨桥梁施工，最关键的问题是做好现场的安全保通工作，保障安全畅通的前提下采用合理的施工工艺完毕桥梁施工。同时，施工过程中还应解决提篮拱系梁跨路施工中的跨度大、净空高、地形复杂、施工场地小等问题，并保证提篮拱系梁跨路施工的安全和质量标准，支架系统要有足够的强度、刚度和整体稳定性。2、方案的拟定 因实际情况及各种综合因素的影响，跨路时不能采用满堂支架法施工，必须选择其它技术措施和施工方案，以保证工程施工安全。同时，在选择支架的材料考虑到材料的来源难易、造价、工期、安全系数、沉降变形等因素，发现采用常规的支架材料也难以满足施工中的各项规定。最后综合考虑各种因素，采用了军用墩和贝雷梁组合支架实现了提篮拱系梁的跨路施工。3、支架布置方案 3.1 临时支墩 临时支墩采用六五式、八三式和六七式军用墩。临时支墩高度可根据军用墩立柱形式及梁底距地面的高度进行搭配组合。临时支墩之间用制式的水平拉撑、斜拉撑和节点板联结，上端与2I40a工字钢垫梁、下端与预埋M20地脚螺栓联结，连接成排架，相邻两排临时支墩排架之间采用自制16槽钢杆件进行连接，以提高临时支墩的横向和纵向稳定性。六五式军用墩立柱规格有3m、1.5m和1m三种类型，组成格构式临时支墩的横向和纵向中心距均为2m。八三式军用墩立柱规格有3.5m、2m和1.5m三种类型，组成格构式临时支墩的横向中心距为1.75m，纵向中心距为1.5m。六七式军用墩立柱规格有4.470m、2.845m、1.219m和0.813m三种类型，组成格构式临时支墩的横向和纵向中心距均为1.83m。3.2 纵向承重梁支架 根据总体设计方案，贝雷片纵向承重梁支架采用单层三排加强型贝雷片，最大跨度为18m。贝雷片之间用花窗连接或用槽钢焊接。贝雷片纵向承重梁之间每隔 3 米距离交叉设立抗风拉杆以增强其稳定性。贝雷片纵向承重梁与结构之间用“U”型卡扣住，使整个支架联成整体。贝雷片纵向承重梁的支点处要加设一组加劲杆件，并与临时支墩顶的 2I40a 工字钢垫梁连结成一体。支架结构形式见图二提篮拱系梁军用墩贝雷片组合支架示意图。N10 贝雷架N15 外侧模支架N9-1 2I40aN11 I16N12 方木1/2-横断面示意图C 军用墩N13 支架N10-1 贝雷片加强弦杆C1横断面中心线C1C1C1C5C8C4N14 内模支架1/2-横断面示意图N10 贝雷片4#墩身4#承台高压架空线4#墩身4#承台5#墩身5#承台 图二 提篮拱系梁军用墩贝雷片组合支架示意 4、受力检算分析 支架结构的传力方式为：模板方木I16分布横梁贝雷片承重纵梁2I40a垫梁六五式军用墩桩基条形基础。支架所受荷载重要涉及现浇系梁砼重量、模板及方木重量、砼浇筑时的施工荷载、贝雷梁和军用墩自重等。建立模型进行验算，各杆件受力合适，符合规定；临时支墩每个承受荷载51.3吨，小于允许值100吨；梁体自重、支架荷载、基础自重等传递到桩基的压力是1618kN 桩基实际承载力2178kN；故支架结构满足承载规定。六五式军用墩有限元稳定计算六五式军用墩有限元稳定计算：建立模型时立柱及垫梁采用 Beam4 单元，分肢间水平连接及竖向连接采用 Link8 单元，墩高按 10 根标准的 图三 六五式军用墩计算模型 3m 立柱计算共计 30m。拟定计算参数时面积取立柱截面积，两个方向的惯性距按等稳定性的原则取绕虚轴与绕实轴相同的惯性矩参数。计算时荷载按单列柱施加，总荷载 12032.6 kN。计算模型如图三所示。将以上所得荷载施加到六五墩墩顶垫梁上，得到六五墩一阶屈曲荷载特性值为110.087 kN，屈曲模态如图四所示。调整荷载系数最终计算得到临时支墩稳定性满足规定。贝雷梁有限元计算：贝雷梁有限元计算：如图五所示，对贝雷梁进行建 图四 六五式军用墩屈曲模态 模分析，并最终的得出贝雷梁玩弯矩和剪力均满足规定；跨中最不利位置的贝雷片承重纵梁的最大挠度为20.6mm，小于允许值43mm。5、支架安装 临时支墩基础为宽度2.6m的条形基础和直径1.2m的 人工挖孔桩基础。条形基础上预埋M20地脚螺栓与临时支 墩进行连接。军用墩的连接采用制式的水平拉撑、斜拉撑 图五 贝雷梁计算模型及变形模拟 和节点板。安装过程中，边安装边设立联系，自由长度不得超过10m。军用墩上端采用2I40a工字钢作为垫梁，垫梁与军用墩之间须进行固定。垫梁上铺设贝雷片作为纵向承重梁，并采用“U”型卡连接固定。贝雷片纵向承重梁安装完毕后，上部依次铺设I16工字钢、方木和模板，做好连接固定。因施工场地的限制，采用一台30吨吊车起重机配合塔吊的方式进行支架的搭设。支架的初步拼装长度可以在综合考虑场地和起吊设备的起吊能力后拟定。安装过程要考虑下部结构的均匀受力，不得发生较大的偏心受压情况。吊装作业必须有专人指挥，起吊和下落过程必须平稳，避免对临时支墩等结构导致冲击，保证安全。六五式军用墩拼装 八三式军用墩拼装 六七式军用墩 6、支架预压与标高（含预拱度）设立 系梁支架预压目的是检查支架及基础承载力是否满足受力规定；消除支架及地基的非弹性变形；收集支架的弹性变形值作为施工预拱度设立的依据；测出地基沉降为同类型的桥梁施工提供经验数据。预压重量为设计荷载（系梁自重、内外模板重量、拱肋钢结构、拱肋支架及施工荷载之和）的110%，加压顺序与浇筑混凝土顺序一致。7、模板施工 为保证现浇系梁的线形、外观质量光洁度和表面平整度，模板分为底模、侧模及内模分别进行加工制作。模板采用大块竹胶板和方木进行拼装。竹胶板的铺设质量要严格控制，拼缝平齐，大面平整，无翘曲、破损。底模板与支座缝连接处用乳胶拌合水泥抹密实，保证不漏浆。8、钢筋施工 提篮拱系梁钢筋在钢筋加工场集中加工，然后吊装上桥，按照先底板、再腹板、最后顶板的顺序进行绑扎。钢筋绑扎过程中，同时固定相应部位的预应力波纹管定位钢筋网片和波纹管，并安装好各种预埋件。拱脚混凝土分为两次浇注以及端横梁需要预留 50cm 长的预应力索张拉空间，故这两处的钢筋需要截断并预留接头。9、预埋件的埋设 除注意防撞墙钢筋、接触网支柱、电缆槽竖墙钢筋、综合接地以及检查台车轨道等预埋件的埋设，不可漏掉外；特别注意拱脚预埋骨架和吊杆预埋套筒的准拟定位 9.1 拱脚预埋骨架 将拱脚预埋骨架安装定位好以后，开始底板钢筋的绑扎。拱脚预埋骨架的施工顺序：一方面根据施工图纸给出的拱肋坐标，将预埋拱肋钢管定位，再根据施工图纸所示安放型钢骨架，型钢的位置可以根据具体情况作适当调整，并尽量避开预应力孔道，调整好以后焊接型钢形成骨架。同时注旨在施工拱脚封固混凝土时，应采用妥善定位措施，防止拱肋钢管上浮及振捣混凝土引起的钢管偏移。拱脚支撑骨架 9.2 吊杆预埋套筒的埋设 系梁吊杆采用 OVMLZM7-127I 型新型吊杆，吊杆索体为低应力防腐新型索体，锚具采用与该新型索体配套的 OVM 专用锚具。拱肋端锚头为可张拉端锚头，系梁端为非张拉端锚头。系梁端在混凝土施工前要做好吊杆锚垫板、预埋套筒和锚块等的设立。系梁吊杆锚块垂直于边腹板的自由面为铅垂面，距离横隔板 90cm；垂直于横隔板的自由面为平行于吊杆的平面，距吊杆中心为 40cm，锚垫板面为垂直于吊杆的平面。10、混凝土浇筑 混凝土的浇注分为五次进行，一方面浇注两段端横梁，然后从两端向中间分别对称浇注，最后浇注合拢段。混凝土浇筑时，避免模板两侧承受不均等荷载，并按底板角部底板腹板的顺序进行浇筑，施工时混凝土分层厚度不宜超过 30cm。11、预应力施工及管道压浆 11.1 纵向预应力 纵向预应力索采用 OVM15-12 锚具，预应力的张拉采用双控。严格控制张拉工艺操作，采用双控。第一批张拉预应力索为顶板索（T1）18 束、底板索（B1）10 束、（B3-B8）12 束、局部索（G1），在系梁浇注完毕并养护 15 天，且混凝土强度达成设计强度的 95%以上方可张拉预应力索，剩余索在二期恒载上桥前张拉完毕。提篮拱系梁浇注混凝土量大，为避免混凝土浇注完毕后系梁出现裂缝，系梁浇注完毕养生 35 天、系梁混凝土（或同条件养护试件）强度达成设计强度的 60时第一次张拉 T 类索 9 索、B 类索各 10 索，其张拉索力采用设计索力的 50。系梁混凝土强度达成设计强度的 95时，按设计索力的 100张拉原设计中的第一批索并灌浆。11.2 纵向预应力 横向预应力索采用两端张拉，其中 N1-N3 采用 OVM15-12 锚具，N4、N5 采用 OVM15-9锚具，N6 采用 OVM15-3 扁形锚具，N7 采用 OVM15-扁形锚具。N1 索锚下张拉控制应力采用 1265MPa，N2-N7 索锚下张拉控制应力采用 1300Mpa。N1、N2、N4-N6 在系梁混凝土养护达 14 天后张拉，N3、N7 在铺装二期恒载前张拉。沙湾水道特大桥112m提篮拱系梁第一批张拉索布置图 N2N1N3N4N5N6N7 沙湾水道特大桥112m提篮拱系梁横向张拉索布置图 11.3 管道压浆 预应力管道压浆采用真空压浆机进行压浆。真空辅助压浆工艺是将孔道系统密封，一端用抽真空机将孔道内 80%以上的空气抽出，并保证孔道真空度在 80%左右，同时压浆端压入水灰比为 0.35 左右的水泥浆。当水泥浆从真空端流出且稠度与压浆端基本相同，再通过特定位的排浆（排水及微末浆）、保压以保证孔道内水泥浆体饱满。12、拱脚施工 拱脚混凝土 C50，拱脚顺桥向 8m 范围内为实体段。拱脚混凝土分两次现浇，在第 1 次浇注混凝土前，应将拱肋钢管、加劲钢管、加劲钢材安装到位；二期恒载施工完毕后浇注二次混凝土。13、监控量测 在施工中进行全桥控制截面应力，并在拱肋空间定位的施工过程中实时监测并反馈，整个施工过程中以标高和内力作为双控控制指标，在保证内力控制误差不大，保证全桥控制截面应力在安全范围内的情况下，尽量保证成桥线形和设计线形相一致。在施工中，如发现全桥应力接近或超过安全控制指标或主梁线形误差偏大，应暂停施工，查明因素，及时纠正。四、安全防护 模板及安全通道工程安全防护措施 钢筋工程的安全措施 砼工程的安全措施 高空作业安全防护措施 安全用电措施 防雷避雷措施 施工机械安全保障措施 跨路安全防护措施 跨路安全防护措施跨路安全防护措施 系梁各工况线形图：系梁预拱度-505101520253035400102030405060708090100110系梁长度（m）系梁拱度（mm）设计系梁预拱度预压后系梁预拱度浇筑后系梁预拱度第一次张拉系梁预拱度根据提篮拱桥的施工进度计划部署，遵循安全保通的宗旨，计划在跨路施工期间采用市良路各车道交替临时封闭四次，并配合门洞预留车道保障通行的方案，针对不同阶段的封闭状态采用相应的保通措施。如图六沙湾水道特大桥 1-112m 提篮拱跨路施工安全防护示意图所示。跨路施工必须配合交管部门制定对限高限宽门架、坠落物防护、超高超宽车辆防护等措施。按照跨路通行规定设立岗哨监视、安全防护标志、车辆限速标志、减速标志、施工警示标志、道路走向标志等。图六 沙湾水道特大桥 1-112m 提篮拱跨路施工安全防护示意图 中央绿化带4#墩身4#承台5#墩身高压架空线中央绿化带5#承台梁体边线梁体边线六五式军用墩12345678图例：频闪灯角形塑料防撞桶隔离墩隔离围栏橡胶圆锥减速带双面暴闪灯前方施工道路施工1km500m道路施工40中间封闭道路施工1km500m道路施工40中间封闭道路施工1km500m道路施工道路施工1km500m道路施工道路施工300m前方施工前方施工前方施工前方施工前方施工前方施工道路施工1km500m道路施工前方施工非机动车辆 靠右行驶非机动车辆 靠右行驶非机动车辆 靠右行驶非机动车辆 靠右行驶非机动车辆 靠右行驶非机动车辆 靠右行驶前方施工40前方施工100m中间封闭前方施工前方施工前方施工4040五、拱肋支架方案简介 1、工程概况 沙湾特大桥提篮拱桥长116m,计算跨度为112m，矢跨比为1：5，拱肋平面内矢高为22.4m，拱肋采用悬链线线型。拱肋横截面采用哑铃形混凝土钢管截面，截面高度为3.0m，沿程等高布置，钢管直径为1200mm，由厚18mm的钢板卷制而成，每根拱肋的两钢管之间用16mm厚的腹板连接。拱肋在横桥向内倾9，形成提篮式，拱顶处两拱肋中心间距9.19m，拱脚处两拱肋中心间距16.20m。钢管拱肋在系梁上搭设支架安装，即本桥采用先梁后拱的施工方式。全桥共设5处钢结构横撑，除拱顶处设一字撑并用斜杆相连外，其余均为K型撑。2、方案简介 提篮拱桥采用原位先梁后拱的施工方法。钢管拱肋采用系梁上搭设钢管支架施工，拱肋节段用轮胎式起重机吊装，拱肋混凝土采用顶升法对称泵送无收缩混凝土进行灌注，之后安装并张拉吊杆，调整好吊杆力后拆除支架，施工二期恒载及桥面系后，复测并调整吊杆索力至设计值。钢管拱分10节段（不含拱脚段）加工制作、预拼和空中焊接。拱肋节段最大长度为15.6m，重量约为25.5t。主拱架设采用50吨轮胎式起重机吊装施工。2.1拱肋及风撑分段 根据设计分段，每片拱肋划分为2个拱脚预埋段、8个中间吊装段和1个中间合拢段，K型风撑和一字撑各为一段。分段长度为1440cm+1500cm+1140cm+928.5cm+1030cm+928.5cm+1140cm+1500cm+1440cm，拱脚预埋段长 740.7cm，单段最重约25.5t；各节段长度及重量如下表所示:序号 节段号 数量（节）上弦管节 段长（cm）下弦管节 段长（cm）节段重（t）总重（t）备注 1 拱脚预埋段 4 740.7 657.5 6.70 26.8 2 第一节段 4 1440 1390 21.5 86.0 3 第二节段 4 1500 1560 25.5 102.0 4 第三节段 4 1140 1170 17.6 70.4 2.2支架情况简介 根据本桥的情况，最大拱肋吊重约25.5t，在拱肋接头处设计8个门式钢管桁架拱胎支架，单肢主受力立杆采用325mm10mm钢管，连接杆件采用159mm6mm钢管；设计1道横向联系桁架，上弦杆采用273mm8mm钢管，下弦杆采用219mm7mm钢管，其余连接杆件采用159mm6mm钢管。离拱肋下缘约40cm在横系梁上搭设钢梁支点平台。临时门式支架全桥设立8个，横桥向支架整体制作，整体吊装，其安全稳定性很好，支架高度随着拱的线形由13.85m逐渐增至23.21m。横桥向宽度由14.83m变至11.44m。拱肋支架立面布置图 11 断面图 22 断面图 33 断面图 44 断面图 5 第四节段 4 928.5 830 13.6 54.4 6 合拢段 1 1030 1030 19.0 38.0 1123234沙箱垫块三向千斤顶调节台座三向千斤顶调节台座沙箱垫块沙箱垫块沙箱垫块沙箱垫块三向千斤顶调节台座三向千斤顶调节台座沙箱垫块沙箱垫块钢梁钢梁钢梁钢梁钢梁钢梁钢梁纵向缆风索纵向缆风索纵向缆风索纵向缆风索纵向缆风索纵向缆风索纵向缆风索纵向缆风索纵向缆风索纵向缆风索433536.05715.5765.51715.5536.05433钢梁沙箱垫块调节索调节索临时横撑，支架安装就位后割除临时支撑 10051302.43414.341527.01临时横撑，支架安装就位后割除调节索沙箱垫块钢梁临时支撑 1005调节索1868.14387.341321.2调节索临时横撑，支架安装就位后割除调节索钢梁沙箱垫块临时支撑 10052259.15456.21210.18沙箱垫块钢梁调节索临时横撑，支架安装就位后割除调节索临时支撑 10052350393.471171.04支架受力及稳定计算：支架受力及稳定计算：根据分析，选择对 1-1 断面支架和 44 断面图支架进行稳定性分析，考虑偏载效应，以 40 吨荷载加载计算建立支架模型。支架 1 模型立体图 支架 4 模型立体图 支架支架 1：偏载工况下的变形模拟验算：偏载工况下的变形模拟验算 支架支架 1：偏载工况下的强度及稳定性模拟验算：偏载工况下的强度及稳定性模拟验算 结论：竖向变形位移为2mm。结论：竖向变形位移为2mm。结论：最大组合应力为74MPa。结论：稳定系数k704。支架支架 1：中载工况下的变形模拟验算：中载工况下的变形模拟验算 支架支架 1：中载工况下的强度及稳定性模拟验算：中载工况下的强度及稳定性模拟验算 支架支架 4：偏载工况下的变形模拟验算：偏载工况下的变形模拟验算 结论：竖向变形位移为3mm。结论：竖向变形位移为4mm。结论：最大组合应力为87MPa 结论：稳定系数k354。结论：竖向变形位移为2.7mm。结论：竖向变形位移为4.8mm。支架支架 4：偏载工况下的强度及稳定性模拟验算：偏载工况下的强度及稳定性模拟验算 支架支架 4：中载工况下的变形模拟验算：中载工况下的变形模拟验算 支架支架 4：中载工况下的强度及稳定性模拟验算：中载工况下的强度及稳定性模拟验算 结论：稳定系数k194。结论：最大组合应力为126MPa。结论：竖向变形位移为3mm。结论：竖向变形位移为5.7mm。结论：稳定系数k9.74。结论：最大组合应力为125MPa。2.3施工工艺 待临时支墩预压完毕后，将拼装成段的钢管拱运到起吊位置上，用50T 轮胎式起重机将钢管拱吊装至拱架上焊接成拱，并按从拱脚、拱肋到拱顶的顺序，同时对称吊装焊接成型。两拱肋间横向支撑在拱肋安装时同时进行。横撑根据设计预先加工成型，运送到施工现场后，通过汽车吊吊高至横撑与拱肋相贯位置，然后对中、调整、检查、焊接，斜撑按同样的施工方法进行。拱肋和横撑安装顺序如下图所示:2.4拱肋的安装 一般节段的吊装：一般节段的吊装：拱肋段运至安装点后，用50吨吊车起吊，吊点采用钢丝绳捆绑方法，通过缆风绳、手拉葫芦慢慢调整拱肋的空中姿态，慢慢地移置接头处，使其与先前安装节段(或预埋段)接头处螺栓孔吻合，用高强螺栓临时连接，测量拱肋端头处的标高及轴线位置，通过3向千斤顶、倒链逐步调整拱肋线形，标高、轴线位置达标后，拧紧高强螺栓并采用钢管将拱肋与支架临时焊接定位，慢慢放松吊点，使拱肋完全由支架支撑，并根据规范规定作好防护。按同样方法完毕其它吊段间风撑的安装。吊装时，负责安装的所有人员要听从指挥。合拢段的吊装：合拢段的吊装：合拢段的安装要选择在温度14-20的环境下进行。在拱肋合拢前，对已安装拱肋进行精确测量，并根据需要进行温度修正，选择温度稳定期实行合拢。合拢时，先将两段拱肋适当抬高，再慢慢将拱肋下放，合拢段慢慢靠近接头，直至合拢段对的对位。这时，测量人员立即进行测量，并根据测量结果调整拱轴线，直至符合规定为止。然后焊接连接，松开吊车的吊索，撤走起重机。合拢段的吊装环节如下：第一步：吊装合拢段慢慢下放，将其稍稍倾斜：22211016说明：数字表示1-23个吊装节段。吊装顺序遵守对称均衡加载的原则。20191817151412112313986574321 深圳岸广州岸 第二步：将合拢段旋转适当角度：第三步：移动合拢段到合适位置：第四步：移动合拢段到合适位置 最后焊接上弦管 2.5灌注拱肋混凝土 拱肋泵送混凝土采用C55无收缩混凝土，应用4台混凝土输送泵分别由拱脚同时向拱顶“连续顶升法”施工，即采用一级泵送一次到顶，拱顶弦管内以隔仓板隔开。一方面对称灌注拱肋上管混凝土，待下管混凝土达成设计规定期，对称灌注拱肋上管混凝土，待上管混凝土强度达成设计规定期，对称灌注拱肋腹腔混凝土。工艺流程为：清除管内渣物封拱脚、人工浇筑压注头以下区段混凝土安设压注头和闸阀压注钢管内混凝土从拱顶排气(浆)孔振捣混凝土关闭压注口处闸阀稳压拆除闸阀完毕砼压注。2.6吊杆安装及张拉 吊杆采用OVMZM7-127（I）型吊杆系统。吊杆索为PES(FD)低应力防腐索体，其高强低松弛镀锌钢丝抗拉强度为1670Kpa，弹性模量2.05105Mpa，材质应符合GB/T17101-97标准。锚具采用OVMLZM（K）冷铸墩头锚，锚头、高强螺栓的垫圈、螺母所用德5号钢材应符合优质碳素结构钢钢号和一般技术条件的标准规定。全桥吊杆采用人工配合吊车安装，在拱肋混凝土强度达成90%以上后进行吊杆安装。吊杆结构如吊杆结构示意图所示：（1）施工工艺流程 施工工艺流程：备料安装下端锚头牵引上端锚头张拉上锚头拧紧螺母定安装减震器及防水罩锚头防护。吊杆的安装由钢管拱肋上锚孔自上而下穿出，再穿过梁体上的预留孔。穿杆时，先拧上拱肋上的冷铸墩头锚的螺母，当吊杆穿过边纵梁的预留孔后，再拧上墩头锚的螺母，并调整校正。在整个穿杆过程中，不得碰、擦伤挤包护层及墩头锚丝螺纹。（2）吊杆安装及张拉顺序 一方面安装2#和2#吊杆并张拉，单杆初张拉力1200KN，然后依次安装张拉其余吊杆，张拉顺序为4#、4#6#、6#8#、8#10#、10#3#、3#7#、7#9#、9#11#、11#12#、12#5#、5#1#、1#。单杆张拉力及张拉顺序见下页单根吊杆索力及张拉顺序表。3、施工监控的内容 施工过程中的结构安全，保证结构应力应变在设计控制范围内。钢管拱的加工制作及安装规定精确，拱轴线符合设计规定，保证加工制作、焊接及组拼质量合格，控制在设计误差范围之内。钢管拱混凝土压注达成设计规定，严格施工操作程序，控制砼质量。箱梁张拉和吊杆调索张拉控制，保证结构受力状态均匀，达成设计标准。六、施工小结 广深港客运专线广深段沙湾水道特大桥1-112m提篮拱系梁于2023年6月30日顺利完毕。采用军用墩和贝雷梁组合的支架法的跨路施工方案，成功解决了跨度大、净空高、地形复杂、施工场地狭小等问题。军用墩和贝雷梁组合的支架法具有拼装简便迅速、缩短工期、材料配套易于组合、支架的整体稳定性好，安全可靠等特点，可为同类工程进行方案设计和施工提供参考和借鉴。目前，拱肋安装正在组织施工，我们将严格按照规范和相关标准施工，安全高效完毕112m提篮拱桥的拱肋施工。中铁十四局四公司广深港项目部 2023年8月20日 单根吊杆索力及张拉顺序表（单根吊杆索力及张拉顺序表（KN）吊杆编号 吊杆初张力及张拉顺序 吊杆张 拉完毕 预应力张拉完 支架拆除完毕 二期恒载 施工完毕 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1、1 950 940 1042 1235 2、2 1200 917 1018 1110 3、3 700 492 747 1086 4、4 1100 733 928 1136 5、5 650 598 936 1325 6、6 1100 636 888 1153 7、7 650 486 880 1296 8、8 950 514 799 1090 9、9 650 541 924 1309 10、10 750 544 848 1154 11、11 550 472 839 1194 12、12 500 520 859 1186