结算改外脚手架工程施工方案.doc

外脚手架工程施工方案

一、编制依据
1、施工图纸
2、重要规范/规程
序号
规范/规程名称
规范/规程编号
备 注
1
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
JGJ130-2023
2023年版
2
建筑施工高处作业安全技术规范
JGJ80-91

3
建筑施工安全检查标准
JGJ59-2023

3、施工组织设计
施工组织设计名称
编制时间
备 注
金南家园保障住房项目一期7、8、9、10、12#栋及地下室建安工程施工组织设计
2023.06

4、参考图书
序号
名 称
出版时间
1
建筑施工脚手架实用手册
1994.5
2
建筑施工手册(第四版)
2023.9
3
简明施工计算手册
1999.7

二、项目管理机构
序号
职务
姓名
1
项目经理
雷志雄
2
项目技术负责人
韩德良
3
施工员
余杰、邱行、喻磊、李新德、李乾安
4
质检员
彭乔、唐国军、周李
5
安全员
钟佳胜、雷闰、肖宇、雷杰、刘广路
6
材料员
谭英
7
资料员
程雨
8
施工班组长
周全
9
施工人员
90人

三、工程概况
金南家园保障住房一期7#栋、8#栋、9#栋、10#栋、会所及地下室建安工程位于长沙市高新区东方红镇，7#栋、建筑面积为，22023.03㎡，建筑高度52.20m，地下一层、地上十八层剪力墙结构；桩基为人工挖孔桩。8#栋、建筑面积为，14668.05㎡，建筑高度52.50m，地下一层、地上十八层剪力墙结构；桩基为人工挖孔桩。9#栋、建筑面积为，14535㎡，建筑高度52.50m，地下一层、地上十八层剪力墙结构；桩基为人工挖孔桩。10#栋、建筑面积为，14668.05㎡，建筑高度52.50m，地下一层、地上十八层剪力墙结构；桩基为人工挖孔桩。会所建筑面积为，26583㎡，建筑高度75.3m，地下一层、地上二十层剪力墙结构；桩基为人工挖孔桩。地下室、建筑面积为，23570.8㎡，建筑高度4m，地下一层剪力墙结构；桩基为人工挖孔桩。总建筑面积为115263.07㎡，总工期：380天。
根据现场实际情况，7、8、9、10#栋、会所拟搭设型钢悬挑双排钢管脚手架。7、8、9、10#栋2-7层、8-13层、14-屋面分3段搭设，悬挑3次，每段最高6层，高度17.400m+17.400m +16.000m；会所2-6层、7-11层、12-16层、16-屋面分4段搭设，悬挑4次，每段最高5层，高度18.700m +17.500m +17.500m +16.000m。悬挑梁采用18#工字钢。
四、构造规定及技术措施
1、扣件式钢管脚手架的构造规定及技术措施
(1)立杆统一为黄色，钢管进场后先刷防锈漆二遍，再刷“湘江牌”黄色调和漆。剪刀撑统一为红白相间颜色，防护栏杆（腰杆）统一为红白相间颜色。挡脚板统一为黄黑相间斜纹，高度为180㎜。
根据长沙市建材市场和租赁市场的实际供应情况，拟采用φ48×3.0普通钢管，其质量应符合国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）Q235—A级钢的规定，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺和深的划道，钢管必须涂有防锈漆。钢管上严禁打孔。
扣件采用KT-33-8可锻铸铁，分别有十字扣、一字扣、回转扣，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。扣件在螺栓扭力矩达65N•M时，不得发生破坏。
扣件螺栓采用A3材料，3m竹脚手板，采用市质监站认可推广使用的名优密目式安全网，14#镀锌铁丝绑扎安全网。
(2)立杆
采用φ48×3.0钢管，立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，大横杆的步距为1.7 m，第一步架步距为1.5m。
(3)大横杆
大横杆置于小横杆之下,在立柱的内侧,用直角扣件与立柱扣紧;其长度大于3跨，且不小于6m,同一步大横杆四周要咬圈。
大横杆采用对接扣件连接,其接头交错布置,不在同步同跨内。相邻接头水平距离≥50cm,各接头距立柱距离≤La/3。
(4)小横杆
每一立杆与大横杆相交处，即主节点处必须设立一根小横杆,用直角扣件扣紧在大横杆上且严禁拆除。作业层非主节点处的小横杆应根据支承脚手板的需要等距离设立，其最大间距不应大于75cm。
小横杆伸出外排大横杆边沿距离应≥10cm；伸出里排大横杆距结构外边沿15cm,且长度不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置,同层的相邻小横杆在立柱处同向布置。
(5)纵/横向扫地杆
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上,横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
(6)剪刀撑
采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式,随立杆、纵横向水平杆同步搭设,用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每6步4跨设立一道,斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处在同一条直线上,并沿架高连续布置。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。
剪刀撑的杆件连接采用搭接,其搭接长度≥100cm,并用3个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边沿至杆端的距离≥10cm。
横向斜撑应搭设在同一节内，由底至顶层呈“之”字型，在里、外排立柱之间上连续布置,斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外,中间应每隔6跨设立一道。
(7)脚手板
采用竹脚手板,厚4～5cm，宽35cm，长度为3m。在作业层下部架设一道水平兜网,随作业层上升,同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板,以上每隔三层也满铺一层脚手板,并设立安全网和防护栏杆。
脚手板设立在4根横向水平杆上,并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2～3圈固定。当脚手板长度小于2m时,可采用两根小横杆,并将板两端与其可靠固定,以防倾覆。
脚手板应平铺、满铺、铺稳,接缝中设两根小横杆,各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置,避免出现探头及空挡现象。
(8)连墙件
连墙件采用刚性连接,采用二步三跨，垂直间距为3.40m,水平间距为4.5m，呈梅花型布置，宜靠近主节点设立，偏离主节点不应大于300㎜。连墙杆必须采用双扣件与结构上的预埋件连接。做法为：在楼面混凝土浇捣前距建筑物外边200㎜预埋竖向φ48*3.0短钢管，短钢管预埋端应加焊Ф14钢筋头，锚入楼面≥200，伸出楼面混凝土200㎜。连墙杆采用φ48*2.75的钢管,必须与内外两根立杆同时采用扣件接连接。
连墙杆宜呈水平设立，当不能水平设立时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。
(9)防护设施
脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。采用1.8m*6.0m的规格,用14#铁丝牢固双圈扎在外大横杆上，每一固定孔必须固定，外观上不得留有空隙，整体平整，无下垂，松乱现象，清洁美观，同层安全网应采用搭接，搭接长度不少于20cm。作业层网应高于平台1.2m,并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内设首层平网,往上每隔6步距设隔层平网,施工层应设随层网。
作业层脚手架立杆在0.9m处设一道防护栏杆,底部侧面设18cm的挡脚板。
防护架搭设：混凝土搅拌机、和灰机、水泥库、输送泵、钢筋制作棚、木工棚等部位均要搭设防护棚。防护架高度3.5m，顶部应设两道防护，采用全新竹架板和塑料彩条布，两层竹架板应按两个方向分别放置，再铺上彩条布，最上层防护需设立垂直向的挡板。
2、脚手架出入口的构造
在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆,并高出门洞口1～2步,立杆用短管斜撑互相联系。上方悬空立柱处增长两根斜杆,斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑,应伸出斜腹杆的端部,以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增长两根斜腹杆,并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上,旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时,应在相交的大横杆处增设一根小横杆,将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件,必须接长时用对接扣件连接。
五、脚手架的搭设及拆除施工
（一）、悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺
根据施工进度，在相应楼层楼面浇混凝土前安装悬挑工字钢的支点和锚固点的螺栓，采用Φ18高强螺杆，保证锚固长度≥300，工字钢固定段尾端设立2个，距工字钢尾端200mm，钢环间距200mm。距楼层边梁设立1个，共计3个。工字钢用Φ14钢丝绳作拉绳，钢丝绳的拉环采用Φ22圆钢，拉环在梁内或剪力墙内必须锚固牢固。
悬挑脚手架的搭设顺序为：预埋安装水平挑梁 　　纵向扫地杆
　　 立杆　　　　横向扫地杆… …其后的搭设顺序与落地架相同。
（二）根据实际施工进度逐步升高外架
1、施工程序为：安装内外大横杆——根据脚手板长度安装小横杆——满铺竹脚手板——接上高度不够的立杆——调整大小横杆立杆水平度、垂直度——安装大小剪刀撑——悬挂密目式安全网。
2、安全网安装方法：安全网需上下用14#铁丝牢固双圈扎在外大横杆上，每一固定孔必须固定，外观上不得留有空隙，整体平整，无下垂，松乱现象，清洁美观，同层安全网应采用搭接，搭接长度不少于20cm。
3、脚手板安装：脚手板随施工层上升部位同时满铺，并在标准层二层、四层、六层和施工层必须满铺，并设立平行兜底网，防止落物直接掉到地面和人员坠落事件。通过计算，在转角处，脚手板有上下反复，应用木方垫起，木方用铁丝紧密绑扎在小横杆上，增长与脚手板的摩擦力，防止脚手板滑动。
（三）、外剪刀撑搭设
为保证架体整体刚度和变形倾倒，在脚手架两端转角处起，每根立杆须搭设大剪刀撑，剪刀撑每段必须与5根立杆相接，详见立面图，上下剪刀撑转角处在立杆上的连接点间距定为≤25cm，不让剪刀撑作用力中断，最底层与立杆相接点距外地基为30cm，与水平面的角度不大于60度。
小剪刀撑搭设
每层每隔6根立杆应设小剪刀撑，小剪刀撑可在每层同一垂直位置上，每层一剪从下至上不间断，小剪刀撑应扣在大横杆上，连接牢固。
搭设大小剪刀撑的钢管应有红白相间警示标志，当一根钢管长度不能满足一段剪刀撑时，可用两根钢管搭接，搭接应采用3个万向扣，搭接长度小于1m。
（四）、外架拆卸方案
1、该部位外墙装饰所有完毕验收合格后，由施工员、安全员、项目技术负责人签证该部位外架拆除命令。
2、外架拆除架上至少需有四人同时作业，地面有专人值班，设立围栏和警戒标志，严禁别人进入场地，值班人需认真负责，不得擅离职守。
3、拆卸应由上而下，一步一清，严密配合外墙装饰组施工。绝对严禁上下同时作业。先拆除安全网，再拆除小横杆、大横杆、立杆，管上扣件及时松下，不准留在管上，拆除大横杆、剪刀撑应先拆中间扣，再折两头，由中间人指挥控制，口令一致，动作协调，每个操作工不得自作主张，高处作业须系好安全带，并且精神集中，不得嬉笑，防止架物脱手滑落。
4、拆除的钢管扣件、安全网、脚手板应在操作架上分品种、规格堆放，一处不宜过多，并及时用塔吊转移到地面，不管距地面多高，严禁扔投。吊下扣件安全网应用盆式容器，防止在运送过程中坠落，运送架管应用双绳索均匀紧固绑扎两头，成束运送，起钓后，钢管应保持水平。架上、地面均有专人指挥，有专职司索工负责起吊和解钓。
5、材料落地后，扣件应及时洗油，修整入库，架管除污刷漆后按规格堆放到指定地点，安全网用清洁剂清洗干净后折叠入库，底下悬空通风，自然晾干。

六、安全施工技术措施
1、材质及其使用的安全技术措施
（1）扣件的紧固限度不应小于40N·m,并不大于65 N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧限度，对接扣件安装时其开口应朝上或朝内，以防雨水进入，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
（2）各杆件端头伸出扣件盖板边沿的长度不应小于100mm。
（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。严禁使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
（4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，严禁扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。
（5）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
2、脚手架搭设的安全技术措施
（1）搭设过程中划出工作标志区，严禁行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。
（2）开始搭设立杆时，应每隔6跨设立一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
（3）脚手架及时与结构部位拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程的安全，未完毕部分的脚手架在每日收工前，一定要保证架子的稳定。
（4）在搭设过程中应由指挥部安全员、项目技术负责人、栋号安全员、监理工程师、架子班班长等进行检查、验收和签证。每一层验收一次，达成合格规定后方可使用。
3、脚手架上施工作业的安全技术措施
脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。
（1）结构外脚手架每支搭一层后，经项目部安全员验收合格方可使用。任何班组和施工人员，未经批准不得任意拆除脚手架部件。
（2）严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆料施工，施工荷载不得大于3kN/m2,严禁超载。
（3）结构施工时不允许多层施工作业，装修施工时同时作业层数不得超过两层，临时性的悬挑架的同时作业层数不超过1层。
（4）当作业层高出其下连墙件3.4m以上，且其上尚无连墙件时，应采用适当的临时撑拉措施。
（5）各作业层之间设立可靠的防护栏杆，防止坠落物伤人。
（6）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，保证施工安全。
4、脚手架拆除的安全技术措施
（1）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底后才干拆除。
（2）架体拆除前，必须检查施工现场环境，涉及架空线路、外脚手架、地面的设备设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙件。
（3）拆架时应划分作业区，周边设绳绑围栏或树立警戒标志，地面应设专人指挥，严禁非作业人员进入。
（4）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当松开与另一人有关的扣件时，应先告知对方，以防坠落伤人。
（5）拆除过程中，不得换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
（6）拆除时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
（7）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
（8）所有的脚手板，应自外向里竖直搬运，以防脚手板和垃圾从高处坠落伤人。
（9）拆下的零配件要装入容器内，用吊篮或塔吊吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。
（10）外架防雷接地措施：各栋钢管脚手架四角与各栋避雷接地系统的接地端（4处）连接，四周构成一个完整的接地体，专人维护，定期检测。

七、脚手架计算
计算书及简图附后。
注：
1、计算书中按装饰工程施工均布荷载2KN/㎡，同时施工两层计算，而主体施工均布荷载3KN/㎡，同时施工只一层，实际主体施工荷载小于装饰工程。
2、本工程悬挑架计算高度分别有18.700m、17.400m、6.000m、17.500m，计算按最高18.700m段计算。
3、连墙件按二步三跨的距离计算，实际按每层三跨设立。

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2023
2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2023
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2023
4、《钢结构设计规范》GB50017-2023
架体验算
一、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H(m)
18.7
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
40
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
1.05
横向水平杆计算外伸长度a1(m)
0.15
内立杆离建筑物距离a(m)
0.3
双立杆计算方法
不设立双立杆
二、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
5步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
5步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
横向斜撑布置方式
6跨1设
结构脚手架作业层数njj
2
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
2
地区
湖南长沙市
安全网设立
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
风荷载体型系数μs
1.25
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.19，1.11
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.37，0.35
计算简图：

立面图

侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
1
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
107800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
4490

纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(1+1))+1.4×2×1.5/(1+1)=2.45kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(1+1))+2×1.5/(1+1)=1.8kN/m
计算简图如下：

1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.45×1.052/8，2.45×0.152/2]=0.34kN·m
σ=Mmax/W=0.34×106/4490=75.35N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
2、挠度验算
νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.8×10504/(384×206000×107800)，1.8×1504/(8×206000×107800)]=1.28mm
νmax＝1.28mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm
满足规定！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.45×(1.05+0.15)2/(2×1.05)=1.68kN
正常使用极限状态
Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.8×(1.05+0.15)2/(2×1.05)=1.23kN
四、纵向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.68kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.23kN
q'=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：

弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.45×106/4490=99.72N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
2、挠度验算
计算简图如下：

变形图(mm)
νmax＝2.208mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足规定！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：Rmax=1.68kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
纵向水平杆：Rmax=2kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
满足规定！

六、荷载计算
脚手架搭设高度H
18.7
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(1.05+0.15)×1/2×0.033/1.8)×18.7=2.45kN
单内立杆：NG1k=2.45kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/5/2=(18.7/1.8+1)×1.5×(1.05+0.15)×0.35×1/5/2=0.72kN
1/5表达脚手板5步1设
单内立杆：NG2k1=0.72kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/5=(18.7/1.8+1)×1.5×0.17×1/5=0.58kN
1/5表达挡脚板5步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×18.7=0.28kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.72+0.58+0.28=1.58kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=0.72kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(1.05+0.15)×(2×2)/2=3.6kN
内立杆：NQ1k=3.6kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.45+1.58)+ 0.9×1.4×3.6=9.37kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.45+0.72)+ 0.9×1.4×3.6=8.34kN
七、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
18.7
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
424
连墙件布置方式
两步三跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
满足规定！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.45+1.58+3.6=7.63kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.45+1.58)+1.4×3.6=9.88kN
σ=N/(φA)=9876.48/(0.188×424)=123.9N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.45+1.58+3.6=7.63kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.45+1.58)+0.9×1.4×3.6=9.37kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.35×1.5×1.82/10=0.21kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=9372.48/(0.188×424)+213092.09/4490=165.04N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足规定！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
15.8
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.37×2×1.8×2×1.5=5.64kN
长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9
(Nlw+N0)/(φAc)=(5.64+3)×103/(0.9×489)=19.57N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
满足规定！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=5.64+3=8.64kN≤0.9×12=10.8kN
满足规定！

悬挑梁验算
一、基本参数
悬挑方式
普通主梁悬挑
主梁间距(mm)
1500
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设立方式
U型锚固螺栓
锚固螺栓直径d(mm)
16
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)
1500
主梁外锚固点到建筑物边沿的距离a(mm)
100
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
2500
梁/楼板混凝土强度等级
C30
混凝土与螺栓表面的允许粘结强度[τb](N/mm2)
2.5
锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)
50
二、荷载布置参数
作用点号
各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)
各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)
各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)
主梁间距la(mm)
1
7.63
9.88
400
1500
2
7.63
9.88
1450
1500
附图如下：

平面图

立面图
三、主梁验算
主梁材料类型
工字钢
主梁合并根数nz
1
主梁材料规格
18号工字钢
主梁截面积A(cm2)
30.6
主梁截面惯性矩Ix(cm4)
1660
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)
185
主梁自重标准值gk(kN/m)
0.241
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)
215
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
荷载标准值：
q'=gk=0.241=0.24kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=7.63/1=7.63kN
第2排：F'2=F2'/nz=7.63/1=7.63kN
荷载设计值：
q=1.2×gk=1.2×0.241=0.29kN/m
第1排：F1=F1/nz=9.88/1=9.88kN
第2排：F2=F2/nz=9.88/1=9.88kN

1、强度验算

弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=18.7×106/185000=101.1N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合规定！
2、抗剪验算

剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=20.19×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=19.76N/mm2
τmax=19.76N/mm2≤[τ]=125N/mm2
符合规定！
3、挠度验算

变形图(mm)
νmax=7.9mm≤[ν]=2×lx/250=2×1500/250=12mm
符合规定！
4、支座反力计算
R1=-7.12kN,R2=28.04kN
四、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =[0]/nz=[0]/1=0kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=18.7×106/(1.05×185×103)+0×103/3060=96.28N/mm2≤[f]=215N/mm2
塑性发展系数γ
符合规定！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2023)得，φb=1.3
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2023)附表B，得到 φb值为0.85。
σ = Mmax/(φbWx)=18.7×106/(0.85×185×103)=118.51N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合规定！
五、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设立方式
锚固螺栓
U型锚固螺栓直径d(mm)
16
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
2500
梁/楼板混凝土强度等级
C30
混凝土与螺栓表面的允许粘结强度[τb](N/mm2)
2.5
锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)
50

1、螺栓粘结力锚固强度计算
锚固点锚固螺栓受力：N/2 =3.56kN
螺栓锚固深度:h ≥ N/(4×π×d×[τb])=7.12×103/(4×3.14×16×2.5)=14.16mm
螺栓验算：
σ=N/(4×π×d2/4)=7.12×103/(4×π×162/4)=8.85kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2
符合规定！
2、混凝土局部承压计算如下
混凝土的局部挤压强度设计值：
fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.58N/mm2
N/2 =3.56kN ≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(802-3.14×162/4)×13.58/1000=168.43kN
注：锚板边长b一般按经验拟定，不作计算，此处b=5d=5×16=80mm
符合规定！

湖南东方红建设集团有限公司
金南家园保障住房一期工程项目部
2023年6月