钻井工程设计课程设计.doc

东 北 石 油 大 学 华 瑞 学 院课 程 设 计课 程 题 目 学 院 专业班级 学生姓名 学生学号 指导教师 年 月 日东北石油大学课程设计任务书课程 题目 专业 姓名 学号 重要内容、基本规定、重要参考资料等：1、设计重要内容：根据已有的基础数据，运用所学的专业知识，完毕一口井的钻井工程相关参数的计算，最终拟定出钻井、完井技术措施。重要涉及井身结构、钻具组合、钻井液、钻井参数设计和完井设计。2、设计规定：规定学生选择一口井的基础数据，在教师的指导下独立地完毕设计任务，最终以设计报告的形式完毕专题设计，设计报告的具体内容如下：（1） 井身结构设计；（2）套管强度设计；（3）钻柱设计；（4）钻井液设计；（5） 钻井水力参数设计；（6）注水泥设计；（7）设计结果；（8）参考文献；设计报告采用统一格式打印，规定图表清楚、语言流畅、书写规范、论据充足、说服力强，达成工程设计的基本规定。3、重要参考资料：王常斌等，石油工程设计，东北石油大学校内自编教材陈涛平等，石油工程，石油工业出版社，2023钻井手册（甲方）编写组，钻井手册，石油工程出版社，1990完毕期限 指导教师 专业负责人 年 月 日前 言钻井工程设计是石油工程的一个重要部分，是保证油气钻井工程顺利实行和质量控制的重要保证，是钻井施工作业必须遵循的原则，是组织钻井生产和技术协作的基础，是搞好单井预算和决算的唯一依据。钻井设计的科学性、先进性关系到一口井作业的成败和效益。科学钻井水平的提高，在一定限度上依靠钻井设计水平的提高。 设计应在充足分析有关地质和工程资料的基础上，遵循国家及本地政府有关法律、法规和规定，按照安全、快速、优质和高效的原则进行，并且必须以保证实行地质任务为前提。重要目的层段的设计必须体现有助于发现与保护油气层，非目的层段的设计重要考虑满足钻井工程施工作业和减少成本的需要。本设计的重要内容涉及：1、井身结构设计及井身质量规定：原则是能有效地保护油气层，使不同地层压力梯度的油气层不受钻井液污染损坏；应避免漏、喷、塌、卡等复杂情况发生，为全井顺利钻进发明条件，使钻井周期最短；钻下部高压地层时所用的较高密度钻井液产生的液柱压力，不致压裂上一层管鞋处薄弱的裸露地层；下套管过程中，井内钻井液柱压力之间的压差不致产生压差卡套管等严重事故以及强度的校核。2、套管强度设计；3、钻柱设计：给钻头加压时下部钻柱是否会压弯，选用足够的钻铤以防钻杆受压变形；4、钻井液体系；5、水力参数设计；6，注水泥设计，钻井施工进度计划等几个方面的基本设计内容。目 录第1章 设计资料的收集11.1预设计井基本参数11.2邻井基本参数1第2章 井身结构设计42.1钻井液压力体系42.2井身结构的设计52.3井身结构设计结果6第3章 套管柱强度设计73.1油层套管柱设计73.2表层套管柱设计93.3套管柱设计结果10第4章 钻柱设计114.1钻铤的设计114.2钻铤及钻杆长度的计算114.3钻柱设计结果17第5章 钻井液设计185.1钻井液的计算公式185.3开钻需要加入重晶石量195.4钻井液设计205.5钻井液设计结果21第6章 钻井水力参数的设计226.1泵的选择226.2泵的各种参数计算236.3泵的设计结果31第7章 注水泥设计317.1水泥浆的用量317.2设计结果34第8章 设计结果35参考文献37第1章 设计资料的收集1.1预设计井基本参数井号 SJ0046井别 预探井 坐标 21598491,5079361设计井深 2100 井口海拔 130目的层位 h，p完井层位 青2，3段 地理位置 葡西 构造位置 松辽盆地中央坳陷区古龙凹陷葡西鼻状构造南侧 设计依据 1. 设计依据 （1）1997年勘探方案审定纪要 （2）本区地震T1，T2构造图2. 钻井目的 （1）证实该目的层是否为构造类型油气藏，以及岩性因素对油气藏影响限度（2）查明该区的油气情况（3）查明该区的储层特性 1.2邻井基本参数1井身结构井号 项目 钻头尺寸(mm)下深(m) 套管尺寸(mm) 泥浆密度(g/cm3) 井深 古625表层444210 3391.051.2215古625油层21519951391.251.3520232地层压力井号 井段（m）地层压力(g/cm3) 破裂压力(g/cm3) 古6250123 .9 1.5古625213500.95 1.51古625500800.961.53古625 800110011.55古625110014001.051.57古625 140017001.081.58古625 170020231.141.63钻具组合井号 井段（m） 钻头外径(mm) 密度(g/cm3) 钻具组合 古625 0-213444 1.05-1.2 1787515926古625 213-2023 215 1.25-1.3517818+214稳定器1789214稳定器1789214稳定器178减震器1789515926古625 1906-1926 215 1.25-1.35178取芯筒17875159264钻井液性能井号 地质年代 井段(m) 钻井液类型 密度(g/cm3) 漏斗粘度(s) pH值 静切力(Pa) 塑性粘度屈服值(Pa) N值 K值 失水(API) 古625 明2段-第四系 0-123 搬土混浆 1.05-1.2 22-45 - - - - - -古625 嫩3段-明2段 213-1450 复合离子钻井液 1.05-1.15 22-35 8-9 5-1 8-154-7 .65-.75 .1-.3 1-5古625 姚2-3段-嫩2段 1450-1860 复合离子钻井液 1.15-1.2 35-40 8-9 1-2 15-237-12 .60-.65 .3-.4 1-4古625青2-3段-姚2-3段1860-2023复合离子钻井液1.3-1.3540-458-92-2.525-2812-1455-604-51-45水力参数井号 钻头尺寸(mm) 井段(m) 泵压(MPa) 钻头压降(MPa) 环空压降(MPa) 冲击力(kN) 喷射速度(m/s) 钻头水功率（kW） 比水功率(%) 上返速度(m/s) 功率运用率(%) 古625 444 0-213 8.047.05 .98 6.01 104 325 2 .34 87.79古625 215 213-1200 15.47 11.53 3.94 8.47 136597 16 2.3 74.52古625 215 1200-1460 16.96 14.812.15 5.08 151 398 10 1.19 87.32古625 215 1460-1906 8.96 6.24 2.73 4.37 92 209 5 1.49 69.57古625 215 1926-2023 17.59 14.72.89 5.37 142 395 10 1.19 83.57古625 215 1906-1926 0 0 6钻井参数井号 井段(m) 钻头尺寸(mm) 钻头类型 生产厂 喷嘴组合 钻压(kN) 转速(rpm) 排量(l/s) 泥浆密度(g/cm3) 古625 0-213 444 X3A 江汉 14+14+14 30-40 65-70 45-48 1.05-1.2古625 213-1200 215 3B 大庆 13+13+13 160-180 195-200 48-54 1.05-1.15古625 1200-1460 215 J11 江汉 12.7+8.7 120-140 70-110 24-28 1.15-1.2古625 1460-1906 215 PM210 大庆 12.7+12.7+12.7 30-40 195-200 30-35 1.2-1.35古625 1926-2023 215 ATJ11 江汉 12.7+9.35120-140 70-11024-28 1.3-1.35古625 1906-1926 215 RC-475 川.克 12.7+10.3 50-80 65-70 35-40 1.3-1.357.套管柱设计参数井号 套管类型 套管层位 井段(m) 外径(mm) 钢级 段重(t) 长度(m) 壁厚(mm) 累重(t) 抗拉系数 抗挤系数 古625 常规 表层 0-140 139J-55 7.72 140 3.54 46.85 2.39 14.21古625 常规 油层 140-950139 J-55 6.2 810 16.87 43.31 1.8 1.44古625 常规 油层 950-1995 139 J-55 7.72 1045 26.44 26.44 4.24 1.288.注水泥设计参数井号 套管层位 固井前密度规定(g/cm3) 上返深度(m) 水泥塞面深度(m) 水泥浆密度(g/cm3) 漏失量(m3) 水泥品种标号 注水泥量(袋) 外加剂品种 外加剂量(kg) 古625 表层 1.2 0 1.85-1.9 0 A级 832 0古625 油层 1.35 9051.85-1.92 0 G级 1017 0第2章 井身结构设计2.1钻井液压力体系2.1.1最大泥浆密度 （2-1）式中：为某层套管钻进井段中所用最大泥浆密度，；为该井段中所用地层孔隙压力梯度等效密度，；为抽吸压力允许值的当量密度，取0.036。发生井涌情况时 （2-2） 式中：为第n层套管以下井段发生井涌时，在井内最大压力梯度作用下，上部地层不被压裂所应有的地层破裂压力梯度，；为第n层套管下入深度初选点，m；为压井时井内压力增高值的等效密度，取0.06 ；为地层压裂安全增值，取0.03。2.1.2校核各层套管下到初选点深度时是否会发生压差卡套 （2-3）式中：为第n层套管钻进井段内实际的井内最大静止压差，MPa；为 该井段内最小地层孔隙压力梯度等效密度，；为该井段内最小地层孔隙压力梯度的最大深度，m；为避免发生压差卡套的许用压差，取12 MPa。2.2井身结构的设计2.2.1套管层次与深度的拟定根据邻井数据绘制地层压力与破裂压力剖面图，如下图2-1所示。图 2-1 地层压力与地层破裂压力剖面图1.拟定表层套管下入深度初选点试取，参考邻井基本参数得：由公式（2-2）将各值代入得，根据邻井数据可知420m的破裂压力梯度为，由于且相近所以拟定表层套管下入深度初选点为。2校核表层套管下入到初选点420m过程中是否会发生压差卡套管参考邻井基本参数得：在此井段，由公式（2-3）得：由于，所以不会发生压差卡套管，故表层套管的下入深度为420m。3拟定表层套管下入深度初选点 试取，参考邻井参数得：由公式（2-2），将各值代入得：，根据邻井数据可知2100m的破裂压力梯度为，由于且相近，所以拟定油层套管下入深度初选点为H=2100m。4校核油层套管下入到2100m过程中是否发生压差卡套管参考邻井基本参数得：在此井段，H，由公式（2-3）式得：，由于，所以不会发生压差卡套管，故油层套管的下入深度为2100m。2.3井身结构设计结果井身结构设计表井号项目 井深（m）套管下深（m）套管外径（mm）钻头尺寸（mm）SJ0046表层425444420339SJ0046油层21002152095139第3章 套管柱强度设计3.1油层套管柱设计3.1.1计算的相关公式1.某井段的最大外挤压力 （3-1）式中：为该井段所用泥浆的最大密度，；为某段钢级的下深度，m。2.某段钢级套管的最大下入深度 （3-2）式中：为某段钢级套管抗外挤强度，MPa；为最小抗外挤安全系数，取1.25。3.套管浮力系数 （3-3）式中：为某段所用钢材的密度，取7.8。4.安全系数抗拉安全系数：3.1.2按抗外挤强度设计由下向上选择第一段套管由公式3-1可知最大外挤压力为而允许抗外挤强度为查钻井手册（甲方）选择第一段套管表3-1 第一段套管钢级选钢级外径（mm）壁厚 （mm）均重（N/m）抗拉强度（kN）抗挤强度（MPa）内径（mm）ss（kN）C-75168.278.94350.3202338.266150.42313.13.1.3拟定第二段套管的下入深度和第一段套管的使用长度1.查钻井手册（甲方）选择第二段套管表3-2 第二段套管钢级选择钢级外径（mm）壁厚 （mm）均重（N/m）抗拉强度（kN）抗挤强度（MPa）内径（mm）ss（kN）K-55168.277.32291.9129020.477153.61401.2由公式3-2可知第二段套管下入深度为，则第一段套管使用长度为，套管根数为，实际取。故第一段套管实际使用长度为，第二段套管实际下入深度为。2.双轴应力校核套管实际所受的挤压力为查钻井手册（甲方）可知故根据曲线可知，则，因此套管实际所受拉力为。故，满足双轴应力校核规定。3.1.4校核第二段套管使用长度第二段套管使用长度为，套管根数为，实际取135根。第二段套管实际使用长度为。第二段套管所受最大拉应力为满足抗拉强度规定。3.2表层套管柱设计由公式3-1可知，最大外挤压力为而允许抗外挤强度为查钻井手册（甲方）选择表层套管： 表3-3 表层套管钢级选择钢级外径（mm）壁厚 （mm）均重（N/m）抗拉强度（kN）抗挤强度（MPa）内径（mm）ss（kN）J-55339.719.65795.42286.42.771320.43794.3则表层套管的根数为，实际取，所以实际使用长度为。抗拉强度校表层套管所受最大拉应力为故，满足抗拉强度规定。3.3套管柱设计结果表3-4 套管柱设计参数表井号套管类型套管层位井段（m）钢级外径（m）壁厚（mm）长度（m）SJ0046常规表层0-415J-55339.719.65415SJ0046常规油层0-1230.5K-55168.277.321230.5SJ0046常规油层1230.5-2095C-75168.278.94864.5第4章 钻柱设计4.1钻铤的设计根据钻头直径选择钻铤外径，钻铤长度取决于选定的钻铤尺寸与所需钻铤重量。4.1.1所需钻铤长度的计算公式 （4-1） 式中：为设计最大钻压，kN；为安全系数, 此取；为钻井液浮力系数；为所需钻铤的长度, m；为每次开钻所需钻铤单位长度重量，；为每次开钻所需钻铤的根数，每根钻铤的长度9.1m。4.1.2计算钻柱所受拉力的公式 （4-2）式中：为钻柱所受拉力，kN；为钻铤长度, m；为钻铤单位长度重量，；为钻杆长度, m；为钻杆单位长度重量，。 （4-3） 式中 ：为钻杆所受外挤压力，MPa；为最小钻井液密度，。4.2钻铤及钻杆长度的计算4.2.1一次开钻钻具组合1.0-420m （1）钻铤长度的拟定查钻井手册（甲方）选择钻铤,钻铤外径203.2mm，内径71.4mm，均重。此时，最大钻压。则钻铤长度为，所用根数为。从而实际用3根钻铤，钻铤实际度为。（2）钻杆长度计算及安全校核查钻井手册（甲方）选择钻杆，钻杆外径139.7mm，内径121.4mm，均重,钢级D级，钻杆，安全系数为。计算最大安全静拉载荷为： 安全系数法： 设计系数法： 拉力余量法：比较三种安全校核知设计系数法计算的值最小。则钻杆许用长度为校核钻杆抗挤强度为故安全校核所选钻铤及钻杆满足规定。4.2.2二次开钻钻具组合1.420-1200m（1）钻铤长度的拟定查钻井手册（甲方）选择钻，钻铤外径152.40mm，内径57.20mm，均重。此时，最大钻压为。则钻铤长度为，所用根数为。从而实际用25根钻铤，钻铤实际长度为。2钻杆长度计算及安全校核查钻井手册（甲方）选择钻杆，钻杆外径127.0mm，内径101.60mm，均重，钢级D级，钻杆，安全系数为1.25，钻杆长度为L=1200-22705=972.5（m），根数为，实际取106根，钻杆实际长度为L=1069.1=964.6（m）。计算最大安全静拉载荷为： 安全系数法： 设计系数法： 拉力余量法：比较三种安全校核知设计系数法计算的值最小。则钻杆许用长度为 校核钻杆抗挤强度故安全校核所选钻铤及钻杆满足规定。2.1200-1460m（1）钻铤长度的拟定查钻井手册（甲方）选择钻铤，钻铤外径152.40mm，内径57.20mm，均重。此时，最大钻压。则钻铤长度为，所用根数为，从而实际用19根钻铤，钻铤实际长度为，2.钻杆长度计算及安全校核查钻井手册（甲方）选择钻杆，钻杆外径127.0mm，内径101.60mm，均重，钢级D级，钻杆，安全系数为。钻杆长度为，根数为，实际取，从而钻杆实际长度为计算最大安全静拉载荷为： 安全系数法： 设计系数法： 拉力余量法：比较三种安全校核知设计系数计算的值最小。则钻杆许用长度为 校核钻杆抗挤强度故安全校核所选钻铤及钻杆满足规定。3.1460-1906m1.钻铤长度的拟定查钻井手册（甲方）选择钻,钻铤外径152.40mm，内径57.20mm，均重。此时，最大钻压。则钻铤长度为，所用根数为。从而实际用6根钻铤，实际钻铤长度为。2钻杆长度计算及安全校核查钻井手册（甲方）选择钻杆，钻杆外径127.0mm，内径101.60mm，均重，钢级D级，钻杆，安全系数为，钻杆长度为L=1906-54.6=1856.12（m），根数为，实际取203根，钻杆实际长度为L=2039.1=1847.3（m）。计算最大安全静拉载荷为： 安全系数法： 设计系数法： 拉力余量法：比较三种安全校核知设计系数法计算的值最小。则钻杆许用长度为 校核钻杆抗挤强度故安全校核所选钻铤及钻杆满足规定。4.1960-1926(1)钻铤长度的拟定查钻井手册（甲方）选择钻铤：钻铤外径152.40mm，内经57.20mm，均重此时，W=80KN，则钻铤长度为，钻铤根数为，从而实际用11根钻铤，钻铤长度为。(2) 钻杆长度计算及安全校核查钻井手册（甲方）选择钻杆，钻杆外径127.0mm，内径101.60mm，均重，钢级D级，钻杆，安全系数为，钻杆长度为L=1926-100.1=1826.23（m），根数为，实际取200根，钻杆实际长度为L=2009.1=1820（m）。计算最大安全静拉载荷为： 安全系数法： 设计系数法： 拉力余量法：比较三种安全校核知设计系数法计算的值最小。则钻杆许用长度为 校核钻杆抗挤强度故安全校核所选钻铤及钻杆满足规定。5.1926-2100m（1）钻铤长度的拟定查钻井手册（甲方）选择钻铤：钻铤外径152.40mm，内经57.20mm，均重此时，W=140KN，则钻铤长度为，钻铤根数为，从而实际用20根钻铤，钻铤长度为。(2) 钻杆长度计算及安全校核查钻井手册（甲方）选择钻杆，钻杆外径127.0mm，内径101.60mm，均重，钢级D级，钻杆，安全系数为，钻杆长度为L=2100-182=1918（m），根数为，实际取210根，钻杆实际长度为L=2109.1=1911（m）。计算最大安全静拉载荷为： 安全系数法： 设计系数法： 拉力余量法：比较三种安全校核知设计系数法计算的值最小。则钻杆许用长度为 校核钻杆抗挤强度故安全校核所选钻铤及钻杆满足规定。4.3钻柱设计结果钻柱设计参数表项目井段（m）钻头尺寸（mm）钻铤外径（mm）钻杆外径（mm）钻杆长度（m）钻铤长度（m）一开0-420444.5203.2139.7392.727.3二开420-1200215.9152.4127.0191.7227.5二开1200-1460215.9152.4127.01287.1172.9二开1460-1906215.9152.4127.01856.154.6二开1906-1926215.9152.4127.01826.2100.1二开1926-2100215.9152.4127.01918.0182.0第5章 钻井液设计5.1钻井液的计算公式5.1.1井筒内钻井液体积 （5-1）式中：为井筒内钻井液的体积，m；为第i段井径，m；为第i段井眼长度，m。5.1.2地面循环量由于井深为2100m，选择30钻机则地面循环量为。5.1.3损耗量损耗量为 （5-2）5.1.4需要加入粘土、清水的量 （5-3） （5-4）式中：为所加入粘土的密度，取；为所配钻井液的最大体积 m；为所加粘土质量，t；为配制钻井液所需要的水的体积，。5.3开钻需要加入重晶石量5.3.1一次开钻需要加入重晶石量 （5-5）式中 ：为加入重晶石的量，t；为一次开钻钻井液的密度，。5.3.2二次开钻需要加入重晶石量 （5-6）式中：为加入重晶石的量，t；为二次开钻钻井液的密度，。5.4钻井液设计由（5-1）可知 由（5-2）可知 则所需钻井液原浆体积为由（5-3）与由（5-4）可知粘土质量为由式（5-4）可知水的质量为由式（5-5）可知一次开钻需要加入重晶石量为由式（5-6）可知二次开钻需要加入重晶石量为5.3.1井筒内钻井液体积1一次开钻井筒内的钻井液体积由公式（5-1）可知2.二次开钻井筒内的钻井液体积由公式5-1可知因此在钻井过程中。5.3.2钻井过程中所需的钻井液体积由公式5-2可知则所需钻井液原浆体积为实际取。5.3.3需要加入的水量和土量由公式5-3和公式5-4可知粘土质量为由公式5-4可知水的量为5.3.4钻井液密度转换1. 一次开钻时所需重晶石的量由公式5-5可知所加入重晶石量的为2. 一次开钻时所需重晶石的量由公式5-6可知所加入重晶石量的为5.5钻井液设计结果钻井液设计参数表项 目钻井液密度（g/cm3）重晶石用量（t）钻井液体积（m3） 土量（t） 水量（m3）一 开1.249.1428013.66273.2二 开1.259第6章 钻井水力参数的设计6.1泵的选择6.1.1拟定最小排量 （6-1） （6-2）式中：Va为最低环空返速，m/s；为钻井液密度，g/cm；dh，dp为井径和钻柱外径，cm；Qa为携岩屑的最小排量，L/s。6.1.2计算不同井深循环压耗系数 （6-3） （6-4） （6-5）式中：；为钻井液塑性粘度，；为钻铤长度，m；为钻杆内径，cm；、为钻铤内径、外径，cm。 6.1.3临界井深的拟定1计算按最大钻头水功率方式下的临界井深 第一临界井深为 （6-6）第二临界井深为 （6-7）式中：；为额定泵压，MPa；为额定排量，。2计算按最大射流冲击力方式下的临界井深 第一临界井深为 （6-8）第二临界井深为 （6-9）6.2泵的各种参数计算6.2.1一开时泵的计算1.0-420m根据邻井参数可知选择缸套直径为的型号为SL3NB1000A的钻进泵两台并联使用，因此额定排量为，额定泵压为。由钻柱设计和邻井参数可知，钻井液密度，井眼直径，钻杆外径。由公式（6-1） 可知：最低环空返速为Va=0.342（m/s）,根据（6-2）可知：携岩所需的最小排量为，故QaQr，选择的钻井泵合理。由钻柱设计和邻井参数可知，钻井液塑性粘度，钻井液密度，钻杆外径，钻杆内径，钻铤长度，钻铤内径，钻铤外径，井眼直径。则由公式（6-5）可知由公式（6-6）可知由公式(6-7)可知则根据最大射流冲击力由公式(6-10)计算临界井深得由于可知：喷嘴的当量直径为 =0.856（cm）因此喷嘴的直径为6.2.2二开时泵的计算1.420-1200m根据邻井参数可知选择缸套直径为的型号为SL3NB1000A的钻进泵两台，其额定排量为，额定泵压为。由钻柱设计和邻井参数可知，钻井液密度，井眼直径，钻杆外径则根据公式6-5可知，携岩所需的最小排量为故，因此选择的钻井泵合理。由钻柱设计和邻井参数可知，钻井液塑性粘度，钻井液密度，钻杆外径，钻杆内径，钻铤长度，钻铤内径，钻铤外径，井眼直径。由公式（6-5）可知由公式（6-6）可知由公式(6-7)可知则根据最大钻头水功率按照公式(6-8)计算第一临界井深得由最大钻头水功率按照公式（6-9）计算第二临界井深由于可知：最优排量为喷嘴的当量直径为因此喷嘴的直径为。2.1200-1460m根据邻井参数可知选择缸套直径为的型号为SL3NB1000A的钻进泵一台，其额定排量为，额定泵压为。由钻柱设计和邻井参数可知，钻井液密度，井眼直径。,则。根据公式（6-5）可知：携岩所需的最小排量为故，因此选择的钻井泵合理。由钻柱设计和邻井参数可知，钻井液塑性粘度，钻井液密度，钻杆外径，钻杆内径，钻铤长度，钻铤内径，钻铤外径，井眼直径。则由公式（6-5）可知 由公式（6-6）可知：由公式（6-7）可知则根据最大钻头水功率按照公式（6-10）计算第一临界井深得由公式（6-9）计算第二临界井深由于可知：最优排量为：喷嘴的当量直径为因此喷嘴的直径为3.14601906m根据邻井参数可知选择缸套直径为的型号为SL3NB1000A的钻进泵一台，其额定排量为，额定泵压为。由钻柱设计和邻井参数可知，井液密度，井眼直径，则，根据公式（6-5）可知：携岩所需的最小排量为：故，因此选择的钻井泵合理。由钻柱设计和邻井参数可知，井液塑性粘度，钻井液密度，钻杆外径，钻杆内径，钻铤长度，钻铤内径，钻铤外径，井眼直径。则由公式（6-5）可知：由公式（6-6）可知由公式(6-7)可知则根据最大钻头水功率按照公式(6-10)计算第一临界井深得由公式（6-9）计算第二临界井深由于可知：最优排量为喷嘴的当量直径为所以喷嘴的直径为4.1960-1926根据邻井参数可知选择缸套直径为的型号为SL3NB1000A的钻进泵一台，其额定排量为，额定泵压为。由钻柱设计和邻井参数可知，井液密度，井眼直径，则，根据公式(6-5)可知：携岩所需的最小排量为：故，因此选择的钻井泵合理。由钻柱设计和邻井参数可知，井液塑性粘度，钻井液密度，钻杆外径，钻杆内径，钻铤长度，钻铤内径，钻铤外径，井眼直径。则由公式（6-5）可知：由公式（6-6）可知由公式(6-7) 可知则根据最大钻头水功率按照公式(6-10)计算第一临界井深得由公式（6-9）计算第二临界井深由于可知：最优排量为喷嘴的当量直径为所以喷嘴的直径为5.1926-2100m根据邻井参数可知选择缸套直径为的型号为SL3NB1000A的钻进泵一台，其额定排量为，额定泵压为。由钻柱设计和邻井参数可知，井液密度，井眼直径，则，根据公式(6-5)可知：携岩所需的最小排量为：故，因此选择的钻井泵合理。由钻柱设计和邻井参数可知，井液塑性粘度，钻井液密度，钻杆外径，钻杆内径，钻铤长度，钻铤内径，钻铤外径，井眼直径。则由公式（6-5）可知：由公式（6-6）可知由公式(6-7) 可知则根据最大钻头水功率按照公式(6-10)计算第一临界井深得由公式（6-9）计算第二临界井深由于可知：最优排量为喷嘴的当量直径为所以喷嘴的直径为6.3泵的设计结果泵的设计参数表井段（m）泵型钢套直径（mm）最大工作压力（MPa）泵速（冲/分）柴油机转速（rpm）额定排量（L/s）0-4202台SL3NB-1000A16018.580100049.04420-12002台SL3NB-1000A1701680100055.361200-14601台SL3NB-1000A16018.5104130031.871460-19061台SL3NB-1000A18014.5