泰山会展中心二层满堂脚手架施工方案.doc

中国四冶泰山会展中心 首层高跨模板及支撑系统专项方案
目录
一、编制依据 1
二、工程概况 1
三、施工准备 2
1、劳动力准备 2
2、模板选型 2
3、材料机具 2
四、支撑系统的设计与施工 2
1. 支撑设计 2
2. 施工工艺 3
3. 搭设前的施工准备 3
4. 垫木、底座的设置 5
5. 满堂脚手架的搭设 5
6. 满堂脚手架搭设的主要安全、技术措施 7
五、支撑计算 8
1. 基本参数、 8
2. 规范要求 8
3. 荷载汇总 9
六、混凝土的浇捣 18
七、质量要求 19
八、附脚手架搭设图： 19

一、编制依据
1、经过有关部门审批的有效施工图
施工图名称：泰山会展中心
2、有关规范、标准、规程、法规等
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
《建筑施工脚手架实用手册》（中国建筑工业出版社）
《建筑施工安全技术手册》（中国建筑工业出版社）
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
3、泰山会展中心首层层高为8.1m，二层层高为8.4m.,总建筑面积为83317㎡，其最大跨度为20m和18m（具体见结构平面布置示意图）。我项目部计划采用Ø48×3.5mm的Q235钢管搭设满堂钢管模板支撑架进行结构施工，为保证现场施工安全，确保施工质量特编制本专项施工方案。
二、工程概况
工程概况一览表
工程名称
泰山会展中心
工程地址
山东省泰安市泰山大街中段路北
建设单位
泰安市泰山城建投资有限公司
设计单位
广东省建筑研究设计院
监理单位
北京中外建工程管理有限公司
施工单位
中国第四冶金建设有限责任公司
总建筑面积
83317m2
建筑高度（檐口）
24m
建筑层数
2F
主要构件尺寸
主梁： 500×1500mm、700×1800mm、600×1800mm、
次梁：400×900mm
现浇板：120mm
柱：1200×1200mm、800×800mm、800×1000mm、1000×1000mm、 Ø1200mm
其 它
各 项
本工程为钢筋混凝土框架结构，二级耐火等级，使用年限50年，抗震设防类别乙类，结构抗震等级为三级。
三、施工准备
1、劳动力准备
现场木工班组分为两个小组，每个小组40人，架子工班组也分为两个小组，每个小组20人，模板支撑由架子工搭设，各班组均由1个班组长各自管理，由一名木工工长统一协调指挥，以提高支模速度和质量，操作工人均为熟练工，经“三级”安全教育合格方可上岗施工。
2、模板选型
本工程模板工程采用胶合板为主材，方木为横竖档、搁栅、柱箍、托木等，梁板楼盖支撑系统采用满堂钢管脚手架组合。
3、材料机具
模板：采用竹胶板，规格为2440mm×1220mm×12mm；
方木：50mm×100mm方木
支撑系统：Ø48×3.5 mm的Q235钢管及配件。
配件：铁钉、铁丝、对拉夹具、夹具螺丝、L型插销、锁紧器、顶托、普通钢管扣件、电锯、电刨、电钻等,(对拉螺栓钢筋直径为Ф12)
四、支撑系统的设计与施工
1. 支撑设计
1.1、主梁（梁深＞700mm）：立杆间距取 （梁宽+400mm）×500mm支撑至顶，每隔1500mm纵、横向水平拉结各一道。（详见附图）
1.2、次梁（梁深≤700mm最小600mm）: 立杆间距取（梁宽+400mm）×1000mm支撑至顶, 每隔1500mm纵、横向水平拉结各一道。（详见附图）
1.3、板: 立杆间距取1000mm×1000mm支撑至顶, 立杆顶采用升降顶托便于调剂高度，每隔1500mm纵、横向水平拉结各一道。（详见附图）
1.4、立杆底座：所有立杆均置于50×200mm通长垫木之上。详见附图）
1.5、剪刀撑：架体四周与中间每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；架体两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（详见附图）
1.6、连墙件：每隔3跨，且在首层夹层层高处穿板做连墙件与架体主节点拉结。并在层高处框架柱与架体主节点拉结。
2. 施工工艺
施工准备→放线、定位→设置底座及立杆→纵横向扫地杆→第一步水平杆→第二步水平杆→第三步水平杆→依以上顺序直至搭设至施工需要高度
3. 搭设前的施工准备
3.1、搭设前根据本方案，各级工程负责人必须逐级向架设人员与施工人员进行安全技术交底。
3.2、搭设前，依据质量标准对钢管、扣件进行质量检查，然后按规格、品种分堆合理摆放。
3.3、搭设前应按方案在搭设位置进行架体立杆定位放线，之后再设置底座及立杆。
3.4、钢管、扣件外观检查标准：如下表
3.4.1、钢管的几何尺寸、质量检验要求分别见以下表1、表2。
表1
钢管几何尺寸
钢管类别
外 径
壁 厚
最大长度
焊接钢管（Q235）
48mm
3.5mm
6000mm
表2
项 目
检查项目
质量检验要求
新

管
1
产品质量合格证
必须具备
2
钢材质量检验报告
必须具备
3
表面质量
表面应平直，不应有裂纹、分层、压痕、划道与硬弯
4
外径与壁厚
允许偏差不得超过0.50mm
5
端面
应平整，两端端面切斜偏差不得超过1.70mm
6
防锈处理
必须进行防锈处理：镀锌或涂防锈漆
旧管
1
钢管锈蚀程度
钢管锈蚀深度小于0.50mm，应每年检查一次
2
其他项目见
新管项次3、4、5
同新管项次3.4.5

3.4.2、扣件的技术要求：
a）扣件应采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制作。
b）铸件不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇帽口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。
c）扣件与钢管结合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。
d）扣件活动应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。
e）扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于5mm。
f）扣件表面应进行防锈处理。
3.4.3、扣件的质量检验要求：见表3
表3
项 次
项 目
质量要求
新扣件
1
产品质量合格证、生产许可证，
专业检测单位测试报告
必须具备
2
表面质量
应符合技术要求第b～f条内容
3
螺 栓
不得滑丝
旧扣件
4
同新扣件2、3项次
4. 垫木、底座的设置
4.1、按脚手架纵距、排距进行放线、定位。
4.2、所有立杆均置于50×200mm通长垫木之上。
5. 满堂脚手架的搭设
5.1、满堂脚手架的组成：
满堂脚手架由纵向水平杆、横向水平杆、立杆、扫地杆、横向支撑杆、辅助支撑杆及剪刀撑组成一闭合的敞开型脚手架。
5.2、纵向水平杆的搭设
纵向水平杆设置长度不得小于3跨，纵向水平杆采用对接扣件接长，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步同跨内；接头错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。
5.3、横向水平杆的搭设
横向水平杆设置在主节点处，且每个主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
5.4、立杆的搭设：
设置在同步同跨内，两相邻立柱接头在竖直方向错开的距离不应小于500毫米，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。所有立杆接长接头必须采用对接扣件连接，局部可采用加绑副立杆对主立杆进行加固。搭接长度不应小于1.0m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
5.5、扫地杆的搭设:
脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
5.6、连墙件的设置：
连墙件从底层第一步开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。连墙件的设置宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于0.3m。连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，连墙件的连墙杆宜水平设置，当不能水平设置时，与架体连接的一端应下斜连接，不宜采用上斜连接。连墙件布置的最大间距竖向不得大于4.5m，水平间距不得大于3.6m；本方案连墙件设置在相邻夹层层高处设置。
5.7、脚手架高度的控制：本工程脚手架是为满足搂面施工的需要，故对脚手架搭设高度的精度要求较高，搭设脚手架时不仅需对脚手架轴线进行放线控制，对脚手架的搭设高度也需进行放线控制，使脚手架在高度上的误差不超过100mm，上部采用可调顶托，并保证上部悬臂端高度不大于0.5m，顶托外伸高度不得大于0.3m，另外要求提前浇注框架柱砼，这可以提高满堂脚手架的稳定性。
6. 满堂脚手架搭设的主要安全、技术措施
6.1、坚持安全技术交底制度。单位工程技术负责人按施工组织设计中有关要求向架设和使用人员进行技术交底。
6.2、架体搭设人员必须经过按现行国家标准考核合格的专业架子工。上岗人员必须定期体检，体检合格者方可持证上岗。
6.3、项目成员无论是班组长还是操作工人都是安全员，发现安全隐患都必须向上级部门上报，并有权纠正。
6.4、架子在搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩带安全帽、安全带，未佩带安全防护用品不得上架子。
6.5、在架子上施工的各工种作业人员应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。
6.6、脚手架承受施工荷载期间，须有专门人员对脚手架进行看护以便对脚手架随时进行加固。
6.7、在下列情况下，必须对脚手架进行检查：
a） 在支模前对脚手架进行检查。
b） 粱板钢筋绑扎完成后，对模板的标高和脚手架进行检查
c） 粱板砼浇筑时必须对脚手架进行检查。
6.8、查保修项目：
a）扣件螺丝是否松动，各主节点处各杆件的安装、构造等是否符合专项施工方案的要求。
b）安全防护措施是否符合要求。
C）搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
6.9、钢管与扣件进场前应经过检查挑选（选择标准见表1～3），所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40～65N.m之间。
6.10、架子搭设完毕后由搭设单位会同使用单位对整个脚手架进行检查验收，验收合格后方可投入使用，发现不符合要求处，必须限时立即整改。。
6.11、本方案中采用立杆承受上部梁底、板底小横杆传递下来的结构荷载，主要考虑立杆的稳定性和梁侧模板的侧压力；
6.12、脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架构件。
6.13、脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设，安装脚手架时，技术人员必须在现场监督安装情况，保证安装质量达到设计要求。
6.14、在后期浇捣混凝土施工时需先浇捣柱混凝土，并在柱混凝土浇捣完成后砼达到一定强度后沿柱高加设一道可靠连墙件，增强架体上部稳定性；按既定浇捣方法及浇捣顺序逐步浇捣梁板混凝土，从施工上保证架体均匀受力，保证架体在浇捣混凝土时少受、不受侧向施工荷载，从而保证架体的整体稳定性，进而达到安全施工的目的。
五、支撑计算
1. 基本参数、
本工程脚手架整体稳定性验算可转化为立杆稳定性的计算，主要计算部位为脚手架的首步架。考虑到目前市场所用钢管均为Ø48×3.5mm的钢管，故在计算中也采用Ø48×3.5 mm钢管的数值进行计算。
2. 规范要求
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001，《高层建筑施工手册》（第二版），立杆的稳定性计算应满足以下要求（由于满堂架位于室内，外部有挂密目安全网的外架，故不考虑风荷载效应）：

式中，N——计算立杆段的轴向力设计值，N = 1.2(NG1K + NG2K) +1.4∑NQK
　　　　　NG1K——每根立杆承受的脚手架结构自重标准值产生的轴向力；
　　　　　NG2K——每根立杆承受的构配件自重标准值产生的轴向力；
　　　　　∑NQK——施工荷载标准值产生的轴向力总和，包括作业层上的人员、器具和材料的自重，本工程采用商品砼,本方案取4KN/m2；
——轴心受压构件的稳定系数，根据计算杆件的长细比λ取值；
　　λ——长细比， ；
l0——计算长度，l0=h+2a=1.5+2×0.5=2.5m；
a ——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，本方案取a=500mm；
i——截面回转半径，取i=1.6 cm；
A——立杆的截面面积，取A=4.89 cm2；
f——钢材的抗压强度设计值，由《扣件》JGJ130-2001表5.1.6，
取f = 205 N/mm2。
3. 荷载汇总
本方案中仅验算最高脚手架的稳定性，计算简图如下：

3.1板的荷载计算（120mm板厚）
3.1.1、120mm厚板底支撑横向钢管计算，纵距la=1.0m,立杆横距lb=1.0m
横向支撑钢管按照均布荷载作用下的连续梁计算。
q

1000 1000 1000

支撑钢管计算简图 （mm)

荷载的计算：
①钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.120×1.00=3.0kN/m
②模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×1.00=0.35kN/m
③活荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = 2.000×1.00=2.0kN/m
静荷载 q1 = 1.2×3.0+1.2×0.35=4.02kN/m
活荷载 q2 = 1.4×2.0=2.8kN/m
组合荷载:
q=q1+q2=6.82kN/m
3.1.2、抗弯强度计算
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×6.82×1.0×1.0=0.682kN.m
最大剪力 Q=0.6×6.82×1.0=4.092kN
最大支座力 N=1.1×6.82×1.0=7.502kN
抗弯计算强度 f=M/W=0.682÷4.245=0.161KN/m2 小于0.205KN/m2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0KN/m2,满足要求
v=0.677×ql4/100EI=2.04 mm
支撑钢管的最大挠度为2.04mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!
3.1.3、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=7.5021kN
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件
3.1.4、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=7.502kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.0×0.129×3.9=0.503kN
计算轴心力设计值N
N = 7.502+0.503=8.005kN
查《建筑施工手册》第四版表5-16得：μ=1.8，
λ=μh/i=1.8×1.8/0.016=202, 查《建筑施工手册》第四版表5-18(插入法)
= 0.177
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
=N/A≤[f]
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N =8.005 kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由λ=μh/i 查表得到
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径 (mm)；i = 16
A —— 立杆截面面积 (mm2)； A =397
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) 　　
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2
计算得 =145N/mm2,立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
所以脚手架稳定
脚手架立杆布置纵距la=1.0m,立杆横距lb=1.0m。
脚手架立杆布置纵距la=1.0m,立杆横距lb=1.0m。
得 =89N/mm2,立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
所以脚手架稳定.
3.1.5、木方的计算
按照三跨连续板计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 6.82/1=6.82kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×6.82×1×1=0.682kN.m
最大剪力 Q=0.6×1.00×6.82=4.1kN
最大支座力 N=1.1×1.00×6.82=kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 7.00×7.00×7.00/6 = 57.17cm3；
I = 7.00×7.00×7.00×7.00/12 = 200.08cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.682×106/57166.7=1.19N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4100/(2×70×70)=1.255N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×6.82×800.04/(100×9500.00×2000833.4)=1mm
方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
3.2、次梁部位荷载汇总：
拟用钢管搭设间距0.6m（横向）×1.0m（纵向），步距1500mm，取立杆上存在有最大截面次梁的最不利情况进行验算。
计算单根立杆的轴向力设计值：
次梁砼自重： 0.4×0.6×25.5×1.0/2=3.06KN
模板、方木自重： 0.34×（0.3×1.0+0.58×1.0×2）/2=0.25KN
钢管架自重： 0.0384×（14+1.2×10+0.6×10+1.4×2×7+5.1×2）+0.0132×20+0.0184×3+0.0146×6=2.78KN
恒载合计：NGK=6.09KN
施工活荷载（采用商品砼取4KN/m2）：NQK=4×0.6×1.0/2=1.2KN
荷载组合：N=1.2×6.09+1.4×1.2=9KN
3.3、主梁部位荷载汇总：
拟用钢管搭设间距0.6m×0.5m，横杆水平间距1500mm，计算也取位于中间的立杆，同时立杆上存在有最大截面主梁的最不利情况进行验算。
计算单根立杆的轴向力设计值：
主梁砼自重： 0.7×1.80×25.5×0.6/2=9.64KN
模板、方木自重： 0.34×（0.5×0.6+1.08×0.6×2）/2=0.27KN
钢管架自重： 0.0384×（14+0.6×2×10+0.85×2×7+4.2×2）+0.0132×20+0.0184×3+0.0146×6=2.31KN
恒载合计：NGK=11.95KN
施工活荷载（采用商品砼取4KN/m2）：NQK=4×0.5×0.6/2=0.6KN
荷载组合：N=1.2×11.95+1.4×0.6=15.18KN/m2\
3.3．1、立杆稳定性验算
计算立杆的稳定系数j值：
长细比：λ=l。/i=2500/16=156.25
所以，《扣件》JGJ130-2001附录C表C可查得立杆的稳定系数 ρ=0.287
N/（jA）=15.18×103/（424×0.287）=124.7 MPa< f=205MPa
故符合要求。
计算为i=16mm，截面惯性矩I=1.02×106mm4，弹性模量E=2.06×105N/mm2，截面模量W=4245mm3,钢管抗压强度设计值:[f]=0.205kN/mm2
荷载计算参数：
模板与木块自重： 0.35KN/㎡
混凝土与钢筋自重： 25.5KN/ m3
倒混凝土荷载标准值： 1.0KN/㎡
施工均布荷载标准值： 1.0KN/㎡
3.3.2、模板侧压力验算：
（1）计算
1） 混凝土侧压力标准值：F=0.22·rc·t0·β1·β2·r1/2
F=rc·H
其中t0=200/（T＋15）=200/（20＋15）=5.71
F1=0.22×24×5.71×1.0×1.2×4=72.3KN/m2
F2=24×3=72KN/ m2
取两者中小值，即F2=72 KN/ m2
混凝土侧压力设计值：F=F2×分项系数×折减系数
=72×1.2×0.9=77.76 KN/m2
2） 倾倒混凝土时产生的水平荷载：
查表得：4KN/m2
荷载设计值：4×1.4×0.85=4.76 KN/m2
3） 进行荷载组合：F/=72＋4.76=76.76 KN/m2
（2） 验算
1） 模板验算： q=76.76KN/m
将面均布荷载化为线均布荷载：
q1= F/×1.7=76.76×1.7=130.5KN/m
q2= F/×0.15=76.76×0.15=11.51KN/m
抗弯强度验算：Mmax=0.1·q1·112=0.1×76.76×0.152=0.17KN·m
竹胶板的惯性矩：IX=b·h3/12=1000×123/12=144×103
W= 2·IX/h=144×103/6=24×103mm3
Mmax/W=0.17×106/（24×103）=7.08N/mm2〈fm=80N/mm2（满足）
ωmax=0.677·q1·l14/（100·E·I）
=0.677×76.76×1504/（100×10.14×103×144×103）
=0.18mm〈L/250=150/400=0.375mm（挠度验算满足）
2) 内楞验算：
方木的截面特征：I=b·h3/12=50×10003/12=417×103 mm4
W=417×103/50=83.33×103 mm3
Mmax/W=0.17×106/（24×103）=7.08N/mm2〈fm=80N/mm2
（满足）
Mmax=0.1·q2·l22=0.1×11.51×0.62=0.41KN·m
σ=Mmax/W=0.41×106/（83.33×103）=4.92N/mm2〈fm=17N/mm2
（满足）
ωmax=0.677·q2·l24/（100·E·I）
=0.677×11.51×6004/（100×104×417×104）
=0.24mm〈L/400=600/400=1.5mm（挠度验算满足）
3)对拉螺栓验算：
查表可得M12螺栓的净截面面积
A=113mm2 [σ]=12.90N/ mm2
对拉螺栓的拉力：
N= F/×内楞间距×外楞间距
=76.76×0.15×0.6=6.91KN
对拉螺栓的应力：σ=N/A=6.91×103/113=61.2N/ mm2〈170N/ mm2
满足要求
3.3.3.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 15.18×.6=9.11kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×9.11×.5×.5=0.228kN.m
最大剪力 Q=0.6×.5×9.11=2.73kN
最大支座力 N=1.1×.5×9.11=5.011kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 7.00×7.00×7.00/6 = 57.17cm3=57.17×103 mm3
I = 7.00×7.00×7.00×7.00/12 = 200.08cm4=200.08×104 mm4
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.228×107/57166.7=4N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4100/(2×70×70)=1.255N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×9.11×800.04/(100×9500.00×2000833.4)=1.33mm
木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
3.4、脚手架的搭设高度Hs
由于搭设场地位于室内，同样不考虑风荷载效应：

Hs——按稳定计算的搭设高度
gK——立杆每米承受的结构自重标准值（KN/m），本方案此处为3.18/14=0.227 KN/m
其他参数同上
Hs=（0.287×424×10-6×205×106-（1.2×5.91 +1.4×5.76）×103）/（1.2×227）=35.9m>26m
由于理论高度大于26m ，故对Hs 进行修正
[H]=Hs/（1+0.001Hs）=35.9/（1+0.001×35.9）=34.7m
故本方案满堂架体搭设理论高度取34.7m，大于实际搭设的高度8m。
符合要求。
3.5、由于本方案架体不考虑风荷载影响，故不再验算连墙件受力。
3.6、根据设计说明首层施工荷载为10KN/㎡，由于满堂架下部楼板梁支撑没有拆除，且立杆位置与下层支撑支撑点一致，故不再验算满堂架地基承载力。
3.7、由于不考虑风荷载，并在上部浇捣混凝土时采用人工浇捣，避免架体受明显的侧向冲击力，故不再进行架体在侧向力作用下的抗倾覆计算。

六、混凝土的浇捣
1、混凝土浇捣原则
柱与梁、板不得同时浇捣，且柱与梁浇捣时需分层浇捣，柱每层浇捣高度不得超过2m，柱子提前浇筑到梁底标高。梁每层浇捣高度不得超过40cm。
2、泵管的设置
该部分混凝土采用泵送商品混凝土进行浇捣。采用汽车式臂泵，泵管下需用汽车废轮胎垫高设置，不得直接放置在模板或钢筋上，以达到有效消除砼输送时产生的侧向冲击。
3、模板拆除
3.1、待预应力张拉灌浆及封锚完成后方可拆模。拆模时先拆除非承重部分，后拆除承重部份。脚手架先由上向下分段分层拆除，不得一次性的拆除到底。
七、质量要求
针对此方案属于大跨度的专项模板脚手架支撑搭设方案，项目部制定了质量要求：
1、基本要求：横平竖直、整齐、清晰、图形一致、平顺通顺、连接牢固、受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃；
2、立杆间距主梁为（梁宽+400mm）×500mm、次梁为（梁宽+400mm）×1000mm、板底为1000mm×1000mm,扫地杆上下左右的接头相互错开，不小于1500mm;
3、立杆垂直偏差纵向不大于H/400，且不大于100mm，横向不大于H/600,且不大于50mm，横向水平偏差不大于总长度的1/3000,且不大于20mm，横向水平偏差不大于10mm，脚手架的步距、立杆横距偏差不大于200mm，立杆纵距偏差不大于50mm,扣件紧固，连接点的数量、间距、位置要正确，连接要牢固无松动现象。
八、附脚手架搭设图：
附图一：脚手架支撑系统平面布置示意图；
附图二：梁、板底脚手架搭设示意图；
附图三：梁底脚手架详图;精品word文档可以编辑（本页是封面）

【最新资料 Word版 可自由编辑！！】

20